JPS59150693A - 潜弧溶接用フラツクス - Google Patents
潜弧溶接用フラツクスInfo
- Publication number
- JPS59150693A JPS59150693A JP2526583A JP2526583A JPS59150693A JP S59150693 A JPS59150693 A JP S59150693A JP 2526583 A JP2526583 A JP 2526583A JP 2526583 A JP2526583 A JP 2526583A JP S59150693 A JPS59150693 A JP S59150693A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flux
- weld metal
- amount
- welding
- submerged arc
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/3602—Carbonates, basic oxides or hydroxides
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、潜弧溶接用フラックスに関し、詳細にはＮ’
ｂ、■の一種または二種を含有する低温用鋼の潜弧溶接
用フラックスであって、特に母材希釈度の大きい両面一
層溶接や溶接後熱処理を施す場合等にも優れた低温靭性
の溶接金属を得ることができる潜弧溶接用フラックスに
関するものである。
ｂ、■の一種または二種を含有する低温用鋼の潜弧溶接
用フラックスであって、特に母材希釈度の大きい両面一
層溶接や溶接後熱処理を施す場合等にも優れた低温靭性
の溶接金属を得ることができる潜弧溶接用フラックスに
関するものである。
従来ＮｂやＶ等を含有する低温用鋼を溶接するに際して
は、溶接金属をＴｉ−Ｂ系にして溶接金属の組織を微細
化する手段で低温靭性を確保するという方法が一般には
採用されていた。しかるに母材の希釈が非常に太き（Ｎ
ｂや■が溶接金属中に多量に添加される両面一層溶接や
、強度および靭性を向上させる目的で添加されるＭＯが
ワイヤ、母材、フラックス等から溶接金属中に添加され
る場合は、溶接によって熱影響を受けない原質部の靭性
は高水準を確保できるものの、次層の溶接やセカンドサ
イドの溶接によって熱影響を受ける再加熱部の靭性は析
出硬化によって急激に劣化する。
は、溶接金属をＴｉ−Ｂ系にして溶接金属の組織を微細
化する手段で低温靭性を確保するという方法が一般には
採用されていた。しかるに母材の希釈が非常に太き（Ｎ
ｂや■が溶接金属中に多量に添加される両面一層溶接や
、強度および靭性を向上させる目的で添加されるＭＯが
ワイヤ、母材、フラックス等から溶接金属中に添加され
る場合は、溶接によって熱影響を受けない原質部の靭性
は高水準を確保できるものの、次層の溶接やセカンドサ
イドの溶接によって熱影響を受ける再加熱部の靭性は析
出硬化によって急激に劣化する。
そのため溶接金属の靭性は均一なものではなく、＠撃試
験片の採取位置によって大きくばらつき構造物の安全性
という面から大きな問題が残されていた。
験片の採取位置によって大きくばらつき構造物の安全性
という面から大きな問題が残されていた。
また後続の溶接パスによる熱影響と同じく、溶接後熱処
理（ＳＲ，Ｔｅｍｐｅｒ ｓＱＴ等）を施した場合も上
記と同様な理由によって溶接金属の靭性は急激に劣化す
る。
理（ＳＲ，Ｔｅｍｐｅｒ ｓＱＴ等）を施した場合も上
記と同様な理由によって溶接金属の靭性は急激に劣化す
る。
そこで本発明者等は上記問題に対処すべく種々研究を重
ねた。その結果、溶接金属中の酸素量をできる限り低く
押えることに成功すれば溶接金属の焼入性が確保される
と共に、析出硬化し難い溶接金属を得ることができ、ひ
いては優れた低温靭性を得ることができるという知見を
得た。尚酸素量は母材中のＮｂ及び／又はＶ含有量によ
っても多少異なるが最終的に２３０ ｐｐｍ以下の溶接
金属を得ることができれば上記の問題が解決されるとの
感触を得だ。又溶接金属中の窒素量に関しては酸素量は
どの顕著な影響はないが、窒素量を極力低減させること
によって、同じく溶接金篇の靭性を向上し得ることが分
かった。尚窒素量が多すぎると溶接金属にピットやパイ
プ状欠陥を発生する原因ともなるので、１５０ｐｐｍ以
下とすることが望丑しい。
ねた。その結果、溶接金属中の酸素量をできる限り低く
押えることに成功すれば溶接金属の焼入性が確保される
と共に、析出硬化し難い溶接金属を得ることができ、ひ
いては優れた低温靭性を得ることができるという知見を
得た。尚酸素量は母材中のＮｂ及び／又はＶ含有量によ
っても多少異なるが最終的に２３０ ｐｐｍ以下の溶接
金属を得ることができれば上記の問題が解決されるとの
感触を得だ。又溶接金属中の窒素量に関しては酸素量は
どの顕著な影響はないが、窒素量を極力低減させること
によって、同じく溶接金篇の靭性を向上し得ることが分
かった。尚窒素量が多すぎると溶接金属にピットやパイ
プ状欠陥を発生する原因ともなるので、１５０ｐｐｍ以
下とすることが望丑しい。
本発明は上記知見に基づいてなされたものであり、殊に
潜弧溶接用フラックスの成分組成を工夫することによっ
て溶接金属中の酸素含有量（好ましくは併せて窒素含有
量）を低く抑えることによシ、再加熱部を含む全ての溶
接金属において優れた低温靭性を確保し得る様な技術を
確立しようとするものである。
潜弧溶接用フラックスの成分組成を工夫することによっ
て溶接金属中の酸素含有量（好ましくは併せて窒素含有
量）を低く抑えることによシ、再加熱部を含む全ての溶
接金属において優れた低温靭性を確保し得る様な技術を
確立しようとするものである。
しかして上記目的を達成した本発明の潜弧溶接用フラッ
クスとは、下記成分を含み、且っＣａＦ′２、ＭｇＯ及
びＣａＯの総和が５４〜８０％である点に要旨を有する
ものである。
クスとは、下記成分を含み、且っＣａＦ′２、ＭｇＯ及
びＣａＯの総和が５４〜８０％である点に要旨を有する
ものである。
２ ２２〜３５％
ＭｇＯ＋２２〜３８飴
ＣａＯ＋ ３〜１２％
Ａ１２０ｓ ＋ １０〜２５％
ＳｉＯ＋ ７〜２０％
Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏの１種又は２種：合計で０．５〜３．
０％ 即ち本発明は、潜弧溶接用フラックスの成分組成を特定
することによって溶接金属中の酸素量を低く抑え、再加
熱による析出硬化を抑制して低温靭性の向上を図ること
に成功したものである。
０％ 即ち本発明は、潜弧溶接用フラックスの成分組成を特定
することによって溶接金属中の酸素量を低く抑え、再加
熱による析出硬化を抑制して低温靭性の向上を図ること
に成功したものである。
以下本発明の潜弧溶接用フラックスについて具体的に説
明する。
明する。
ＣａＦ２：２２〜３５％
ＣａＦ２は塩基性成分であって溶接金属中の酸素量を低
下させる効果があると共に、溶融スラグの流動性を高め
てスラグ−メタル反応を促進させる機能を発揮する。し
かし２２チ未満では酸素量低減効果が有効に発揮されず
、又ビードが凸形になると共に、ポックマークが発生し
易くなる。一方３５チを越えるとスラグの流動性が過大
となってスラグの巻込みを発生し易くなると共にスラグ
の剥離性が悪くなる。
下させる効果があると共に、溶融スラグの流動性を高め
てスラグ−メタル反応を促進させる機能を発揮する。し
かし２２チ未満では酸素量低減効果が有効に発揮されず
、又ビードが凸形になると共に、ポックマークが発生し
易くなる。一方３５チを越えるとスラグの流動性が過大
となってスラグの巻込みを発生し易くなると共にスラグ
の剥離性が悪くなる。
ＭｇＯ＋２２〜３８係
ＭｇＯは塩基性成分であってスラグ形成剤及び粘性調整
剤としての作用を有すると共に、溶接金属中の酸素量を
低下させる効果がある。２２％未満では塩基度が不足し
、酸素量低減効果が乏しくなると共に、ビードが蛇行し
易くアンダーカットが多発する。３８チを越えるとビー
ド形状に凹凸が現われ易くポックマークも多発する。
剤としての作用を有すると共に、溶接金属中の酸素量を
低下させる効果がある。２２％未満では塩基度が不足し
、酸素量低減効果が乏しくなると共に、ビードが蛇行し
易くアンダーカットが多発する。３８チを越えるとビー
ド形状に凹凸が現われ易くポックマークも多発する。
ＣａＯ： ３〜１２ ％
ＣａＯは塩基性成分であってスラグの塩基度、融点及び
粘性を調整する機能を発揮する。３条未満では塩基度が
不足するばかシでなくスラグの粘性が低下し過ぎてビー
ドが蛇行する。一方１２チを越えるとアークの安定性が
悪くなりス・ラグ剥離性も劣化する。
粘性を調整する機能を発揮する。３条未満では塩基度が
不足するばかシでなくスラグの粘性が低下し過ぎてビー
ドが蛇行する。一方１２チを越えるとアークの安定性が
悪くなりス・ラグ剥離性も劣化する。
Ａユ、Ｏ，＋ｌＱ〜２５ｑ６
Ａ１□０３は略中性成分であシ、フラックスの塩基度の
低下をできるだけ抑えつつスラグの融点及び粘性を調整
する機能を発揮する。含有量が１０チ未満ではアンダー
カットが生じ易くなる他、スラグ剥離性が低下する。一
方２５ｑ６を越えると粘性が高くなり過ぎて、スラグの
巻込みが発生し易くなると共にビードが凸形状になシ好
ましくない。
低下をできるだけ抑えつつスラグの融点及び粘性を調整
する機能を発揮する。含有量が１０チ未満ではアンダー
カットが生じ易くなる他、スラグ剥離性が低下する。一
方２５ｑ６を越えると粘性が高くなり過ぎて、スラグの
巻込みが発生し易くなると共にビードが凸形状になシ好
ましくない。
５ｉｎ２＋７〜２０係
５１０２は酸性成分であってスラグ生成剤であると共に
、塩基度調整剤及び粘性調整剤としても機能する。しか
し７ｑ６未満ではスラグの粘性が不足するだめビードが
蛇行し、又アンダーカットを生じる。一方２０％を越え
ると塩基度が低下し溶接金属中の酸素量が増加して衝撃
値が劣化すると共に、スラグ剥離性が劣悪になる。
、塩基度調整剤及び粘性調整剤としても機能する。しか
し７ｑ６未満ではスラグの粘性が不足するだめビードが
蛇行し、又アンダーカットを生じる。一方２０％を越え
ると塩基度が低下し溶接金属中の酸素量が増加して衝撃
値が劣化すると共に、スラグ剥離性が劣悪になる。
Ｎａ２Ｏとに２０の合計量＋０．５〜３．０％Ｎａ２Ｏ
及びに２ｏは、アークの安定性を高める機能及び粘性を
調整する機能を発揮する。しかしこれらの合計含有量が
０．５％未満ではアークが不安定になりビードの凹凸及
び蛇行が著しくなる。
及びに２ｏは、アークの安定性を高める機能及び粘性を
調整する機能を発揮する。しかしこれらの合計含有量が
０．５％未満ではアークが不安定になりビードの凹凸及
び蛇行が著しくなる。
一方分計含有量が３．０チを越えるとスラグの粘性が低
下し過ぎて作業性が悪くなると共に、フラックスの耐吸
湿性が悪化し、ポックマークやピット等のガスによる欠
陥が発生し易くなる。
下し過ぎて作業性が悪くなると共に、フラックスの耐吸
湿性が悪化し、ポックマークやピット等のガスによる欠
陥が発生し易くなる。
ＣａＦ２、ＭｇＯ％ＣａＯの合計量： ５４〜８０彊Ｃ
ａＦ２、ＭｇＯ及びＣａＯは前述の通り溶接金属中の酸
素量低減に効果を発揮するが、溶接作業性に与える影響
も大きい。即ちＣａＦ２＋ＭｇＯ十Ｃａ０５４％未満で
は塩基度が不十分で溶接金属中の酸素量を低減できない
。一方上記合計周が８０チを越えると酸素量は低下する
が、溶接金属の粘性や融点が高くなり過ぎて作業性が悪
くなる。
ａＦ２、ＭｇＯ及びＣａＯは前述の通り溶接金属中の酸
素量低減に効果を発揮するが、溶接作業性に与える影響
も大きい。即ちＣａＦ２＋ＭｇＯ十Ｃａ０５４％未満で
は塩基度が不十分で溶接金属中の酸素量を低減できない
。一方上記合計周が８０チを越えると酸素量は低下する
が、溶接金属の粘性や融点が高くなり過ぎて作業性が悪
くなる。
上記成分組成のフラックスを用いて、Ｎｂやｖ等を含む
低温用鋼を潜弧溶接すると溶接金属中の酸素量を低減す
ることができ、再加熱を受けても析出硬化を起こし難い
溶接金属を得るととができるので、両面−周溶接におけ
るセカンドサイドの溶接や多層盛溶接における次層の溶
接による再加熱あるいは溶接後熱処理による再加熱°を
受けた場合でも、溶接金属の低温靭性を高レベルに保つ
ことができる。
低温用鋼を潜弧溶接すると溶接金属中の酸素量を低減す
ることができ、再加熱を受けても析出硬化を起こし難い
溶接金属を得るととができるので、両面−周溶接におけ
るセカンドサイドの溶接や多層盛溶接における次層の溶
接による再加熱あるいは溶接後熱処理による再加熱°を
受けた場合でも、溶接金属の低温靭性を高レベルに保つ
ことができる。
尚上記に加えて下記１に示す様な他の成分を加え或いは
フラックスの物性を特定すれば溶接金属中の窒素量を低
減させることができ、低温靭性を一層高いものとするこ
とができる。
フラックスの物性を特定すれば溶接金属中の窒素量を低
減させることができ、低温靭性を一層高いものとするこ
とができる。
ＢａＯ成分：１０％以下
ＢａＯ１ＢａＣＯ，、ＢａＦ２よシなる群から選択され
る少なくとも１種をＢａＯに換算して、１０襲以下添加
することにより、溶接金属中の窒素量を低減することが
できる。即ち前述した通シ窒素量は酸素量に比べ靭性に
与える影響は小さいが、１０ｐｒ１１ｍの低下によって
衝撃値は概略２〜３１（ｇｆ−ｍ程度向上するので、窒
素量が少ないにこしたことはない。ところで溶接金属中
の窒素量とＢａＯ添加量の間には第１図に示す様な関係
があｐ 、ＢａＯ換算量が高くなるのに応じて窒素量が
減少するが、ＢａＯ換算量が１０俤を越えるとポックマ
ーク発生の原因となる。
る少なくとも１種をＢａＯに換算して、１０襲以下添加
することにより、溶接金属中の窒素量を低減することが
できる。即ち前述した通シ窒素量は酸素量に比べ靭性に
与える影響は小さいが、１０ｐｒ１１ｍの低下によって
衝撃値は概略２〜３１（ｇｆ−ｍ程度向上するので、窒
素量が少ないにこしたことはない。ところで溶接金属中
の窒素量とＢａＯ添加量の間には第１図に示す様な関係
があｐ 、ＢａＯ換算量が高くなるのに応じて窒素量が
減少するが、ＢａＯ換算量が１０俤を越えるとポックマ
ーク発生の原因となる。
嵩密度＋ ０．８５〜１．８５ ｇ／ｃｍ”７ラツクス
の嵩密度と溶接金属中の窒素量の関係は第２図に示す通
りであシ、嵩密度が大きい程、溶接金属中の窒素量は低
減する傾向にある。嵩密度が０．８５６７ｃｍ３未満で
は窒素量が十分に低減できず靭性改碧効来が有効に発揮
され難くなるばかりでなく、溶接中の溶接金属の吹上げ
がやや多くなる。一方嵩密度が１．８５ ｇ／ｃｍ３を
越えると嵩密度が犬きくなシ過ぎてビード幅が狭くなる
。
の嵩密度と溶接金属中の窒素量の関係は第２図に示す通
りであシ、嵩密度が大きい程、溶接金属中の窒素量は低
減する傾向にある。嵩密度が０．８５６７ｃｍ３未満で
は窒素量が十分に低減できず靭性改碧効来が有効に発揮
され難くなるばかりでなく、溶接中の溶接金属の吹上げ
がやや多くなる。一方嵩密度が１．８５ ｇ／ｃｍ３を
越えると嵩密度が犬きくなシ過ぎてビード幅が狭くなる
。
その他、ＣａＯの代シにＣａ Ｃ０３を用い、ＣａＣ０
，−＋ＣａＯ＋Ｃｏ。
，−＋ＣａＯ＋Ｃｏ。
なる化学反応で発生するＣ０２ガスによって、溶接金属
中の窒素ガスの放出を促進させるととも有効である。但
しこの場合にはＣａ ＣＯ８をＣａＯに換算して、３〜
１２ｑ６の範囲となる様に添加しなければ溶接作業性が
悪くなる。
中の窒素ガスの放出を促進させるととも有効である。但
しこの場合にはＣａ ＣＯ８をＣａＯに換算して、３〜
１２ｑ６の範囲となる様に添加しなければ溶接作業性が
悪くなる。
本発明の潜弧溶接用フラックスは、以上の様に構成され
ているので、溶接作業性を損なうことなく、低温靭性の
優れた溶接金属を得ることができ、ＬＰＧタンカー、寒
冷地用構造物等の溶接の分野における工業的価値は犬で
ある。
ているので、溶接作業性を損なうことなく、低温靭性の
優れた溶接金属を得ることができ、ＬＰＧタンカー、寒
冷地用構造物等の溶接の分野における工業的価値は犬で
ある。
以下本発明の実施例について述べる。
第１表に示すフラックス及び第２表に示すワイヤを用い
て、第３表に示す鋼板の両面一層潜弧溶接を行なった。
て、第３表に示す鋼板の両面一層潜弧溶接を行なった。
開先形状及び積層状態は第３図に示す通シであシ、又溶
接条件は下記の通りである。
接条件は下記の通りである。
（残部Ｆｅ）
（残部Ｆｅ）
（溶接条件）
ファーストサイド
８００Ａ−３５Ｖ−４００ＰＭ
セカンドサイド
９００Ａ−３８Ｖ−４０ＣＰＭ
得られた溶接金属から引張試験片１（第４図の２点鎖線
部）並びに衝撃試験片２（第４図の１点鎖線部）を夫々
採取し、引張試験（Ｊ工Ｓ −Ｚ −３１１１）並びに
衝撃試験（Ｊ工５−Ｚ−３１１２）を行なった。これら
の結果を溶接作業性、溶接金属の化学成分と共に、第４
表げ）〜に）に示した。
部）並びに衝撃試験片２（第４図の１点鎖線部）を夫々
採取し、引張試験（Ｊ工Ｓ −Ｚ −３１１１）並びに
衝撃試験（Ｊ工５−Ｚ−３１１２）を行なった。これら
の結果を溶接作業性、溶接金属の化学成分と共に、第４
表げ）〜に）に示した。
第４表（−ｆ）〜に）からも明らかな様に、引張強さに
ついては実施例と比較例２６〜３００間に殆んど差がな
く何れも良好な結果が得られているが、衝撃試験結果に
は顕著な差が見られる。即ち比較例では後熱処理を終え
た段階での衝撃値が全般に小さく、殊にファーストサイ
ドの衝撃値が大巾に低下しているのに対し、実施例では
後熱処理を行々つた場合も高い衝撃値が得られている。
ついては実施例と比較例２６〜３００間に殆んど差がな
く何れも良好な結果が得られているが、衝撃試験結果に
は顕著な差が見られる。即ち比較例では後熱処理を終え
た段階での衝撃値が全般に小さく、殊にファーストサイ
ドの衝撃値が大巾に低下しているのに対し、実施例では
後熱処理を行々つた場合も高い衝撃値が得られている。
尚比較例１８〜２５では供試フラックスの化学成分のい
ずれかが高すぎるか又は低すぎる為に溶接作業性が悪く
、満足できる溶接部が得られず、引張試験や衝撃試験を
行なうまでもない。
ずれかが高すぎるか又は低すぎる為に溶接作業性が悪く
、満足できる溶接部が得られず、引張試験や衝撃試験を
行なうまでもない。
第１図はＢａＯ添加量と溶着金属中の窒素量の相関々係
を示すグラフ、第２図は嵩密度と溶着金属中の窒素量の
相関々係を示すグラフ、第３図は実施例で採用した潜弧
溶接試験における開先形状及び積層状態を示す断面図、
第４図は第３図に示す潜弧溶接部からの引張試験片及び
衝撃試験片の採取箇所を示す説明図である。 駐］闇トー鎚任Ｑ酬畦噺 ａ 二 日 吹寄トー灸＋Ｑ爛畦嘔 へ
を示すグラフ、第２図は嵩密度と溶着金属中の窒素量の
相関々係を示すグラフ、第３図は実施例で採用した潜弧
溶接試験における開先形状及び積層状態を示す断面図、
第４図は第３図に示す潜弧溶接部からの引張試験片及び
衝撃試験片の採取箇所を示す説明図である。 駐］闇トー鎚任Ｑ酬畦噺 ａ 二 日 吹寄トー灸＋Ｑ爛畦嘔 へ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）下記成分を含み、且つＣａＦ２．ＭｇＯ及びＣａ
Ｏの総和が５４〜８０重量％（以下単に俤と表示する）
であることを特徴とする潜弧溶接用フラックス。 Ｃａ Ｆ２ ’、 ２２〜３５ ％ ＭｇＯ：２２〜３８チ ＣａＯ：３〜１２％ Ａｌ２Ｏ，： １０〜２５％ ＳｉＯ２ニア〜２０チ Ｎａ２ｏ、に２０の１種又は２釉：合計テ０．５〜３．
０％ （２、特許請求の範囲第１項において、ＢａＯ１ＢａＣ
Ｏ，、ＢａＦ２よシなる群から選択される１種以上をＢ
ａＯに換算して１０チ以下含有してなる潜弧溶接用フラ
ックス。 （３）特許請求の範囲第１又は２項において、フラック
スの嵩密度が０．８５〜１．８０ ｇ／ｃｍ”である潜
弧溶接用フラックス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2526583A JPS59150693A (ja) | 1983-02-16 | 1983-02-16 | 潜弧溶接用フラツクス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2526583A JPS59150693A (ja) | 1983-02-16 | 1983-02-16 | 潜弧溶接用フラツクス |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59150693A true JPS59150693A (ja) | 1984-08-28 |
Family
ID=12161192
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2526583A Pending JPS59150693A (ja) | 1983-02-16 | 1983-02-16 | 潜弧溶接用フラツクス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59150693A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05185281A (ja) * | 1991-07-05 | 1993-07-27 | Lincoln Electric Co:The | サブマージドアークフラックス及びその製造方法 |
| KR100340640B1 (ko) * | 1997-12-16 | 2002-07-18 | 이구택 | 고강도내열스테인레스강의서버머지드아크용접용플럭스 |
-
1983
- 1983-02-16 JP JP2526583A patent/JPS59150693A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05185281A (ja) * | 1991-07-05 | 1993-07-27 | Lincoln Electric Co:The | サブマージドアークフラックス及びその製造方法 |
| KR100340640B1 (ko) * | 1997-12-16 | 2002-07-18 | 이구택 | 고강도내열스테인레스강의서버머지드아크용접용플럭스 |
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