JPS59147702A - 円形断面金属材の製造方法 - Google Patents
円形断面金属材の製造方法Info
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- JPS59147702A JPS59147702A JP2075383A JP2075383A JPS59147702A JP S59147702 A JPS59147702 A JP S59147702A JP 2075383 A JP2075383 A JP 2075383A JP 2075383 A JP2075383 A JP 2075383A JP S59147702 A JPS59147702 A JP S59147702A
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- rolling
- rolled
- rolls
- rotating
- roll
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
- B21B1/20—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section in a non-continuous process,(e.g. skew rolling, i.e. planetary cross rolling)
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は連続鋳造設備にて鋳造抽出されて（る綱材、或
いは他の圧延機にて圧延される鋼材に圧延を施して円形
断面の金属材を製造する方法に関するものである。
いは他の圧延機にて圧延される鋼材に圧延を施して円形
断面の金属材を製造する方法に関するものである。
丸鋼片、或いは丸棒鋼を製造する場合、素鋼材をカリバ
ーロールを用いた圧延機により圧延することが一般に行
なわれているが、近年設備コストの低減を目的としてカ
リバーロールを用し）た圧延機化替えて傾斜ロール型圧
延機の使用が試みられており、従来難点とされていた傾
斜ロール型圧延機を用いることにより生ずる内部割れ、
所謂マンネスマン破壊を抑制し得るようにした円形断面
金属材の製造方法については既に本出願人によって出願
されている（特願ハ８５７−１１４８６２号）。
ーロールを用いた圧延機により圧延することが一般に行
なわれているが、近年設備コストの低減を目的としてカ
リバーロールを用し）た圧延機化替えて傾斜ロール型圧
延機の使用が試みられており、従来難点とされていた傾
斜ロール型圧延機を用いることにより生ずる内部割れ、
所謂マンネスマン破壊を抑制し得るようにした円形断面
金属材の製造方法については既に本出願人によって出願
されている（特願ハ８５７−１１４８６２号）。
しかし反面に右いて、この方法は累材たる鋼片をその軸
回りに回転させつつ圧延ｊることとなるため、圧延中鋼
材を回転させることが出来ない、例えば連続鋳造機に直
結設置して鋼材を製造する場合、或いはカリバーロール
を用いた圧延機の前段に粗列圧延機として設置して鋼材
を製造する場合などには、この方法の圧延機は適用出来
なし）と０う難点があった。
回りに回転させつつ圧延ｊることとなるため、圧延中鋼
材を回転させることが出来ない、例えば連続鋳造機に直
結設置して鋼材を製造する場合、或いはカリバーロール
を用いた圧延機の前段に粗列圧延機として設置して鋼材
を製造する場合などには、この方法の圧延機は適用出来
なし）と０う難点があった。
この対策としてス材たる鋼材を回転させなし）で傾斜ロ
ール圧夏機自体を自転させつつ鋼材の軸回りに公転させ
るようにした第１〜８図に示す如き傾斜ロール型圧延装
置が提案されている（特開昭５７−９ ）、 ８ （１
６号）。Ｚ１図は従来装置における傾斜ロールの配置態
様を示す正面図、第２図は同じく第１図のｎ−■線によ
る断面図、第８図は第１図の１１線ζこよる側面図であ
り、図中１０は被圧延材、１１，１２．１８は片端支持
の８個のコーン型ロールを示している。被圧延材１ｏは
白板矢符方向からパスラインｘ−Ｘに沿って移送される
ようになっており、また各コーン型ロール１１．１２．
ｌｌｌ＋はいずれも小径のロール端を被圧延材１０の移
動方向下流側に向けた状態で、その軸心線Ｙ−Ｙをパス
ラインｘ−Ｘ側に向けてγ（交叉角）だけ傾け、且つバ
スラインＸ−Ｘ回りにその周方向Ｉこ向けてβ（傾斜角
という）だけ傾けてパスラインｘ−Ｘ回りに回転駆動さ
れるロールハウジング（図示ぜず）に軸支されており、
各コーン型ロール１１，１２．１８は夫々軸回りに自転
し、且つパスラインｘ−ｘ回りに公転しっつ被圧延材１
０を圧延するようになっている。そして交叉角γ、傾斜
角βは通常交叉角γが−５０〜−６０°（ロール軸端部
が被圧延材１０に対し、その入口側で接近している状態
を正、出口側で接近している状態を負として表わす）、
同じく傾斜角βが８°〜６°の範囲の値に設定されてい
る。
ール圧夏機自体を自転させつつ鋼材の軸回りに公転させ
るようにした第１〜８図に示す如き傾斜ロール型圧延装
置が提案されている（特開昭５７−９ ）、 ８ （１
６号）。Ｚ１図は従来装置における傾斜ロールの配置態
様を示す正面図、第２図は同じく第１図のｎ−■線によ
る断面図、第８図は第１図の１１線ζこよる側面図であ
り、図中１０は被圧延材、１１，１２．１８は片端支持
の８個のコーン型ロールを示している。被圧延材１ｏは
白板矢符方向からパスラインｘ−Ｘに沿って移送される
ようになっており、また各コーン型ロール１１．１２．
ｌｌｌ＋はいずれも小径のロール端を被圧延材１０の移
動方向下流側に向けた状態で、その軸心線Ｙ−Ｙをパス
ラインｘ−Ｘ側に向けてγ（交叉角）だけ傾け、且つバ
スラインＸ−Ｘ回りにその周方向Ｉこ向けてβ（傾斜角
という）だけ傾けてパスラインｘ−Ｘ回りに回転駆動さ
れるロールハウジング（図示ぜず）に軸支されており、
各コーン型ロール１１，１２．１８は夫々軸回りに自転
し、且つパスラインｘ−ｘ回りに公転しっつ被圧延材１
０を圧延するようになっている。そして交叉角γ、傾斜
角βは通常交叉角γが−５０〜−６０°（ロール軸端部
が被圧延材１０に対し、その入口側で接近している状態
を正、出口側で接近している状態を負として表わす）、
同じく傾斜角βが８°〜６°の範囲の値に設定されてい
る。
しかしこの方法は本発明者等の実験によればこの方法に
よって圧延した材料には確かに表面ねじれが小さいとい
う利点は認められるが、ポロシティ等の内部欠陥の改善
には疑問があり、更に圧延能率、製品の外径寸法精度が
低いという問題があることが解った。
よって圧延した材料には確かに表面ねじれが小さいとい
う利点は認められるが、ポロシティ等の内部欠陥の改善
には疑問があり、更に圧延能率、製品の外径寸法精度が
低いという問題があることが解った。
本発明者等は上述した如き問題点解消のための実験研究
を行った結果、傾斜ロールをその交叉角を正に、また交
叉角、傾斜角を所定範囲内の値に設定することによって
、ポロシティの圧着、圧延能率の向上等を効果的に改善
し得ることを知見した。
を行った結果、傾斜ロールをその交叉角を正に、また交
叉角、傾斜角を所定範囲内の値に設定することによって
、ポロシティの圧着、圧延能率の向上等を効果的に改善
し得ることを知見した。
本発明はかかる知見に基づきなされたものであって、そ
の目的とするところは、交叉角ｒ、傾斜角βに適正な範
囲を定めて、被圧延材に回転を生じさせない状態で傾斜
ロールを被圧ＭＵ回りに自転並びに公転させつつ圧延す
ることにより、難加工材に対する高加工度圧延を可能な
らしめ、連続鋳造機、或いは他の圧延機に直結して効率
よく、しかも高品質な円形断面金属材の製造が可能な方
法を提供するにある。
の目的とするところは、交叉角ｒ、傾斜角βに適正な範
囲を定めて、被圧延材に回転を生じさせない状態で傾斜
ロールを被圧ＭＵ回りに自転並びに公転させつつ圧延す
ることにより、難加工材に対する高加工度圧延を可能な
らしめ、連続鋳造機、或いは他の圧延機に直結して効率
よく、しかも高品質な円形断面金属材の製造が可能な方
法を提供するにある。
本発明に係る円形断面金属材の製造方法は被圧％ 材（
１） ハスライン周りに回転するハウジンクニ、夫々軸
回りに回転駆動される８又は４個のロールを、その同側
の軸端が被圧延材の周方向の同側に向けて傾斜角βだけ
傾斜し、かつ同側の軸端が被圧延材のパスライン軸心に
対して交叉角γだけ傾斜（交叉）するよう軸支した傾斜
圧延機を用い、前記傾斜角β、交叉角γが ８°くβ〈４５゜ ０°＜ｒ＜６０゜ を満足するよう設定して被圧延材をその軸回りに回転さ
せることなく延伸圧延する工程を含むことを特徴とする
。
１） ハスライン周りに回転するハウジンクニ、夫々軸
回りに回転駆動される８又は４個のロールを、その同側
の軸端が被圧延材の周方向の同側に向けて傾斜角βだけ
傾斜し、かつ同側の軸端が被圧延材のパスライン軸心に
対して交叉角γだけ傾斜（交叉）するよう軸支した傾斜
圧延機を用い、前記傾斜角β、交叉角γが ８°くβ〈４５゜ ０°＜ｒ＜６０゜ を満足するよう設定して被圧延材をその軸回りに回転さ
せることなく延伸圧延する工程を含むことを特徴とする
。
以下本発明をその実施状態を示す図面に基づいて具体的
に説明する。第４図は本発明方法の実施に使用する圧延
機のロールの配置状態を示す模式的正面図、第６図は第
４図のマーＶ線による断面図、第６図は９Ｊ４図のＶｌ
−ｕ線による側面図であり、図中８０は被圧延材、８１
，８２．８８はロールを示している。被圧延材８ｏは例
えば連続鋳造機にて鋳造され、白板矢符方向から圧延機
に向けてその鋳造速度で給送されるよう１こなっている
。
に説明する。第４図は本発明方法の実施に使用する圧延
機のロールの配置状態を示す模式的正面図、第６図は第
４図のマーＶ線による断面図、第６図は９Ｊ４図のＶｌ
−ｕ線による側面図であり、図中８０は被圧延材、８１
，８２．８８はロールを示している。被圧延材８ｏは例
えば連続鋳造機にて鋳造され、白板矢符方向から圧延機
に向けてその鋳造速度で給送されるよう１こなっている
。
圧延機の各ロール８１，８２，８８は被圧延材３゜の出
側端部にゴージ部８１ａ、８２ａ、８８ａを備え、ゴー
ジ部を境にして被圧延材８０の入側は軸端番と向けて漸
次直径を縮小され、また出側は拡大されて円錐台形をな
す入口面８１ｂ、 ８２ｂ、 ８８ｂ及び出口面８１０
，８２０，８８０を備えている。
側端部にゴージ部８１ａ、８２ａ、８８ａを備え、ゴー
ジ部を境にして被圧延材８０の入側は軸端番と向けて漸
次直径を縮小され、また出側は拡大されて円錐台形をな
す入口面８１ｂ、 ８２ｂ、 ８８ｂ及び出口面８１０
，８２０，８８０を備えている。
そして各ロール８１．８２．８８はいずれもその入口面
８１ｂ、８２１）、８８ｂを被圧延材８０（７）移動方
向上流側に位置させ、また軸心線Ｙ−Ｙと、ゴージ部８
１ａ、 ８！ａ、８８ａを含む平面との交点０（以下
ロール設定中心という）を、被圧延材８０のパスライン
Ｘ−Ｘと直交する同一平面上にてバスラインＸ−Ｘ周り
に略等間隔に位置せしめ、且つ、各ロール８１，８２．
８８の軸心線Ｙ−Ｙはロール設定中心口りに被圧延材８
ｏのパスラインｘ−ｘとの関係ｔこ詔いて第５図に示す
ように前方の軸端がパスラインＸ−Ｘに向けて接近する
よう交叉角ｒだけ交叉（傾斜）せしめられ、且つ第５図
、第６図に示すよう１こ前方の軸端が被圧死材８０の周
方向の同じ側に向けて傾斜角βだけ傾斜せしめられて、
夫々被圧延材８０周りに回転可能に構成されたハウジン
グ（図示せず）に両軸端が軸支されている。ハウジング
及び各ロール３１゜８２．８８は夫々駆動源（図示せず
）に連係されており、各ロール８１，８２．８８は第４
図１こ矢符で示す如く軸回りに回転駆動（自転）されつ
つハウジングによって被圧延材８０周りに矢符で示す如
く回転駆動（公転）されて被圧延材８ｏを圧延するよう
にしである。
８１ｂ、８２１）、８８ｂを被圧延材８０（７）移動方
向上流側に位置させ、また軸心線Ｙ−Ｙと、ゴージ部８
１ａ、 ８！ａ、８８ａを含む平面との交点０（以下
ロール設定中心という）を、被圧延材８０のパスライン
Ｘ−Ｘと直交する同一平面上にてバスラインＸ−Ｘ周り
に略等間隔に位置せしめ、且つ、各ロール８１，８２．
８８の軸心線Ｙ−Ｙはロール設定中心口りに被圧延材８
ｏのパスラインｘ−ｘとの関係ｔこ詔いて第５図に示す
ように前方の軸端がパスラインＸ−Ｘに向けて接近する
よう交叉角ｒだけ交叉（傾斜）せしめられ、且つ第５図
、第６図に示すよう１こ前方の軸端が被圧死材８０の周
方向の同じ側に向けて傾斜角βだけ傾斜せしめられて、
夫々被圧延材８０周りに回転可能に構成されたハウジン
グ（図示せず）に両軸端が軸支されている。ハウジング
及び各ロール３１゜８２．８８は夫々駆動源（図示せず
）に連係されており、各ロール８１，８２．８８は第４
図１こ矢符で示す如く軸回りに回転駆動（自転）されつ
つハウジングによって被圧延材８０周りに矢符で示す如
く回転駆動（公転）されて被圧延材８ｏを圧延するよう
にしである。
なお上記において各ロールの両軸端をハウジングに軸支
した構成につき説明したが、出側ロール軸端のみをハウ
ジングに軸支させた片端支持型としてもよいことは勿論
である。
した構成につき説明したが、出側ロール軸端のみをハウ
ジングに軸支させた片端支持型としてもよいことは勿論
である。
熱間の被圧延材８０の断面形状は円形が望鵞しいがε角
形以上の多角形でもよい。これは被圧延材を回転させな
がら圧延する都合上、角が少いものでは圧延機への衝撃
が大となって好ましくなく、４角形断面では不適当であ
る。
形以上の多角形でもよい。これは被圧延材を回転させな
がら圧延する都合上、角が少いものでは圧延機への衝撃
が大となって好ましくなく、４角形断面では不適当であ
る。
上記した交叉角γ、傾斜角βとしては下記（１）。
（２）式の条件を満足するように、設定される。
θ°くγ＜６０°・・・・・・・・・・・・・・（１）
８°くβ〈４５°・・・・・・・・・・・・・・（２）
な訴交叉角ｒの上限値を６０°としたのはこれ以上では
ロールが互いに干渉し目標の製品径が得られないからで
ある。また下限値をθ°としたのは、それ以下、つまり
１ ＝＝＝ Ｑ又は負では被圧延材の中央部付近での円
周方向の剪断変形を解消して長手方向の寸法精度を確保
することが不可能になるからである。
８°くβ〈４５°・・・・・・・・・・・・・・（２）
な訴交叉角ｒの上限値を６０°としたのはこれ以上では
ロールが互いに干渉し目標の製品径が得られないからで
ある。また下限値をθ°としたのは、それ以下、つまり
１ ＝＝＝ Ｑ又は負では被圧延材の中央部付近での円
周方向の剪断変形を解消して長手方向の寸法精度を確保
することが不可能になるからである。
な奢また傾斜角βの上限値を４５°としたのは、これ以
上になると之ル剛性を確保するための軸保持機構が飛躍
的に大きなものとなり、これを回転させながら圧延する
場合には十分な速度が得られな（なるからである。更に
下限値を８９としたのはそれ以下では被圧延材中央部付
近で゛の円周方向の剪断変形を小さくし、連続鋳造され
た被圧延材におけるポロシティ圧着効果を十分に得るこ
とが不可能だからである。
上になると之ル剛性を確保するための軸保持機構が飛躍
的に大きなものとなり、これを回転させながら圧延する
場合には十分な速度が得られな（なるからである。更に
下限値を８９としたのはそれ以下では被圧延材中央部付
近で゛の円周方向の剪断変形を小さくし、連続鋳造され
た被圧延材におけるポロシティ圧着効果を十分に得るこ
とが不可能だからである。
ｒ、βの条件を前述した従来技術のγ、βの値と比較す
るとｒの値が正であり、且っβの値が大きいことが顕著
に相違しており、これがポロシティの圧着性向上、円周
方向剪断応力場の除去の抑制に効果を発揮する。
るとｒの値が正であり、且っβの値が大きいことが顕著
に相違しており、これがポロシティの圧着性向上、円周
方向剪断応力場の除去の抑制に効果を発揮する。
次に本発明方法によ石効果を明らかにするために行った
種々の実施結果について説明する。被圧延材はいずれも
８４５Ｃ炭素鋼であって、１２００°Ｃに加熱し、また
圧延機はハウジング回転数１５０ｒｙｐｍ、 、ロール
回転数５ Ｏｒ、ｐｘに設定して行った。
種々の実施結果について説明する。被圧延材はいずれも
８４５Ｃ炭素鋼であって、１２００°Ｃに加熱し、また
圧延機はハウジング回転数１５０ｒｙｐｍ、 、ロール
回転数５ Ｏｒ、ｐｘに設定して行った。
案施例１ 円周方向の剪断歪
直径７０ｍ、長さ８００ｍの素材−ζ対し、第７図に示
す如（軸心方向に平行ζこ６本のピン４０ （２，５Ｋ
Ｍ）を同一半径上に位置するように埋め込み、第８図に
示すような圧延後にあけるピン４０の流れ（メタルフロ
ーを表す）により被圧延材の横断面における円周方向の
剪断歪を調査した。な詔傾斜角β＝７°に固定し、交叉
角ｒは本発明の範囲である９°及び本願発明の範囲外で
ある一９°の２通り番こし、各交叉角につき面積リダク
ションを６０％。
す如（軸心方向に平行ζこ６本のピン４０ （２，５Ｋ
Ｍ）を同一半径上に位置するように埋め込み、第８図に
示すような圧延後にあけるピン４０の流れ（メタルフロ
ーを表す）により被圧延材の横断面における円周方向の
剪断歪を調査した。な詔傾斜角β＝７°に固定し、交叉
角ｒは本発明の範囲である９°及び本願発明の範囲外で
ある一９°の２通り番こし、各交叉角につき面積リダク
ションを６０％。
７０％、７５％、８０％の４通りに変化させた。
その結果をピンの流れを実線で結んだ図にて第９図に示
す。この結果から面積リダクションが小さい場合には交
叉角ｒの影響こと大差はないが面積りダクションが大と
なるにつれ円周方向の剪断歪に差異が生じ、ｒ−９°の
場合が小さいことが明らかである。モしてγ＝９°の場
合化は被圧延材の横断面中央部に円周方向の剪断歪は現
れない（メタルフローは直線状を呈する）がｒ＝−９°
の場合ｌこは横断面中央部を含む断面内全域に明瞭な円
周方向剪断変形が現れる。つまりｒ＞ｏｏｌしかもγの
値を大とすることにより被圧延材の横断面中央部での剪
断歪を防止することができる。円周方向剪断歪が存在し
ないということは円周方向の剪断応力場が存在しないこ
とを意味し、従って本願発明による場合はセンターポロ
シティからの亀裂は発生せず、所謂マンネスマン破壊は
生じない。
す。この結果から面積リダクションが小さい場合には交
叉角ｒの影響こと大差はないが面積りダクションが大と
なるにつれ円周方向の剪断歪に差異が生じ、ｒ−９°の
場合が小さいことが明らかである。モしてγ＝９°の場
合化は被圧延材の横断面中央部に円周方向の剪断歪は現
れない（メタルフローは直線状を呈する）がｒ＝−９°
の場合ｌこは横断面中央部を含む断面内全域に明瞭な円
周方向剪断変形が現れる。つまりｒ＞ｏｏｌしかもγの
値を大とすることにより被圧延材の横断面中央部での剪
断歪を防止することができる。円周方向剪断歪が存在し
ないということは円周方向の剪断応力場が存在しないこ
とを意味し、従って本願発明による場合はセンターポロ
シティからの亀裂は発生せず、所謂マンネスマン破壊は
生じない。
実施例２ センターポロシティの圧着性能直径７Ｑｍ、
長さ８００１ＥＩｌの素材中心に２朋グ。
長さ８００１ＥＩｌの素材中心に２朋グ。
４ ｍＸ、６ ｍＸ の孔（センターポロシティを模擬
）を人工的に穿孔したものを素材として傾斜角β＝８°
〜１８″の間で６通りに変化させて圧延による圧着程度
を調べた。交叉角γは実施例１同様本願発明の範囲であ
るγ＝９″と本願発明の範囲外であるｒ；−９°との２
通りとした。なお外径リダクションハ５８ ％ （７０
ｗｔ）ｆ −８９Ｗ＊ ） 、！：した。第１゜Ｑｆ＆
＋、 （ｂ）はその結果を示している。
）を人工的に穿孔したものを素材として傾斜角β＝８°
〜１８″の間で６通りに変化させて圧延による圧着程度
を調べた。交叉角γは実施例１同様本願発明の範囲であ
るγ＝９″と本願発明の範囲外であるｒ；−９°との２
通りとした。なお外径リダクションハ５８ ％ （７０
ｗｔ）ｆ −８９Ｗ＊ ） 、！：した。第１゜Ｑｆ＆
＋、 （ｂ）はその結果を示している。
この結果から次の点が明らかである。即ちγ＝９°の場
合は４ ｍｇＮまでの人工孔がβ＝１８°で圧着するが
、γ＝−９°の場合はβ＝１８°としても最小の２Ｍダ
の人工孔さえ圧着しない。また交叉角γの如何を問わず
傾斜角βは人工孔の縮径機能に影響を及ぼし、βが大で
ある程縮径効果が大きい。
合は４ ｍｇＮまでの人工孔がβ＝１８°で圧着するが
、γ＝−９°の場合はβ＝１８°としても最小の２Ｍダ
の人工孔さえ圧着しない。また交叉角γの如何を問わず
傾斜角βは人工孔の縮径機能に影響を及ぼし、βが大で
ある程縮径効果が大きい。
これによりｒ〉０６、しかも高交叉角、高傾斜角に設定
する程センタ〜ポロシティの圧着性能が高くなるという
ことができる。
する程センタ〜ポロシティの圧着性能が高くなるという
ことができる。
実施例８ センターポロシティの圧着性能次に連続鋳造
によって得た素材を用いて実際のセンターポロシティの
圧着性能を調べた。
によって得た素材を用いて実際のセンターポロシティの
圧着性能を調べた。
被圧延材は８８０ Ｍｌ’の大断面連続鋳造鋳片の中心
部を用いて直径７０騎ダ、長さ８００１１１に削り出し
た丸鋼であってこれを面積リダクション７８％（７０１
＠メ→８ ｇ ｆｔ１ｌ＄ ）で圧延した。圧延条件は
傾斜角β＝４°、８°、１２°の８通り、交叉角γ＝９
°、−９°の２通り、合計６通りとした。そして圧延中
に圧延機を停止して途中止め材を作り、半割番ζしてポ
ロシティの圧延状況を調査した。第１１図の写真はその
状態を示している。この結果から以下の事が明らかにな
った。
部を用いて直径７０騎ダ、長さ８００１１１に削り出し
た丸鋼であってこれを面積リダクション７８％（７０１
＠メ→８ ｇ ｆｔ１ｌ＄ ）で圧延した。圧延条件は
傾斜角β＝４°、８°、１２°の８通り、交叉角γ＝９
°、−９°の２通り、合計６通りとした。そして圧延中
に圧延機を停止して途中止め材を作り、半割番ζしてポ
ロシティの圧延状況を調査した。第１１図の写真はその
状態を示している。この結果から以下の事が明らかにな
った。
１）交叉角ｒ＝−９°の場合は母材のポロシティが起点
となって円周方向の剪断応力により欠陥が拡大する、所
謂マンネスマン破壊の現象が現われ傾斜角βが大きいほ
どこの傾向は改善されるが健全な内部性状を得ることは
困離である。
となって円周方向の剪断応力により欠陥が拡大する、所
謂マンネスマン破壊の現象が現われ傾斜角βが大きいほ
どこの傾向は改善されるが健全な内部性状を得ることは
困離である。
Ｕ） 交叉角γ＝９’の場合は、傾斜角βが低い場合で
もポロシティが完全に圧着する。
もポロシティが完全に圧着する。
このような結果から連続鋳造鋳片を被圧延材とする場合
にはそのポロシティを圧着してしまう上でｒ＞０″の高
交叉角、且つ高傾斜角が望ましい。
にはそのポロシティを圧着してしまう上でｒ＞０″の高
交叉角、且つ高傾斜角が望ましい。
実施例４ 表面ねじれ
前述した公知例の技術に比較して本願発明が劣る点は表
面ねじれである。第１２図□Ｌ （ｂｌに示すように直
径７９ｗＩＩ、長さ８００闘の素材表面の軸長方向に深
さ１ｍＩ、幅ＩＩｍ＠の溝４１を形成したものを面積リ
ダクション７８％（７０に１１ダ→ＢＢｔｒｒｙｓ＄）
にて圧延した。この場合の圧延後の溝４１のねじれ角ψ
（第１８図に示す如く軸心線に平行な表面上の直線と溝
痕跡とのなす角）を測定した結果を第１４図に示す。な
あ圧延条件は傾斜角βが８°〜１８°の６通り、交叉角
γが９° ９１１の２通り合計１２通りである。この
結果から次の点が明らかである。
面ねじれである。第１２図□Ｌ （ｂｌに示すように直
径７９ｗＩＩ、長さ８００闘の素材表面の軸長方向に深
さ１ｍＩ、幅ＩＩｍ＠の溝４１を形成したものを面積リ
ダクション７８％（７０に１１ダ→ＢＢｔｒｒｙｓ＄）
にて圧延した。この場合の圧延後の溝４１のねじれ角ψ
（第１８図に示す如く軸心線に平行な表面上の直線と溝
痕跡とのなす角）を測定した結果を第１４図に示す。な
あ圧延条件は傾斜角βが８°〜１８°の６通り、交叉角
γが９° ９１１の２通り合計１２通りである。この
結果から次の点が明らかである。
ｌ） γ＝−９６の場合には表面ねじれが小さい。
１） ｒ＝９’の場合には表面ねじれが大きい。但し
、傾斜角βを大きくすることによりこの欠点を補うこと
ができる。
、傾斜角βを大きくすることによりこの欠点を補うこと
ができる。
従って本願発明の実施に際しては表面ねじれを小さくす
る上で傾斜角βを高目に設定する方が望ましい。
る上で傾斜角βを高目に設定する方が望ましい。
実施例６ 軸長方向寸法精度
直径７０Ｍ１長さｓｏｏｍの素材を面積リダクシヨン６
７％＜７０１１１’−４０１！２１ダ）ｌこて圧延して
長手方向の寸法変化を調べた。圧延条件は傾斜角βが４
″、交叉角γが９° −ｇ６の２通りである。第１５図
（ａ）、 （ｂｌはその結果を示している。これによれ
ばγ＝９°では±０．０５％、γ＝−９°では±０．４
％を示し、γ〉０°が寸法精度を確保する上で有効であ
ることが明らかである。
７％＜７０１１１’−４０１！２１ダ）ｌこて圧延して
長手方向の寸法変化を調べた。圧延条件は傾斜角βが４
″、交叉角γが９° −ｇ６の２通りである。第１５図
（ａ）、 （ｂｌはその結果を示している。これによれ
ばγ＝９°では±０．０５％、γ＝−９°では±０．４
％を示し、γ〉０°が寸法精度を確保する上で有効であ
ることが明らかである。
実施例６ 圧延速度
直径７０ＤＩの素材を面積リダクション７８％（７０寵
Ｘ→ｓａｍａ）に圧延する場合における圧延速度を調べ
た。
Ｘ→ｓａｍａ）に圧延する場合における圧延速度を調べ
た。
ロールのゴージ部直径１２５０ ｗｏｌｆであり、傾斜
角βが８°〜１８°の６通り、交叉角γが９°、−９°
の２通りの合計１２通りとした。９Ｊ１６図はその結果
を示しており、ｒ＝９°の場合の圧延速度が最も高速で
あり、また傾斜角βが大きくなる程圧延速度が大となる
傾向を示す。従って圧延能率の向上を図る上でもγ〉０
″、望ましくは高交叉角とし、また高傾斜角とするのが
よい。
角βが８°〜１８°の６通り、交叉角γが９°、−９°
の２通りの合計１２通りとした。９Ｊ１６図はその結果
を示しており、ｒ＝９°の場合の圧延速度が最も高速で
あり、また傾斜角βが大きくなる程圧延速度が大となる
傾向を示す。従って圧延能率の向上を図る上でもγ〉０
″、望ましくは高交叉角とし、また高傾斜角とするのが
よい。
実施例７ ハウジング回転数とロール回転数との比
直径７０１１ｉ１Ｆの素材を圧延する場合におけるハウ
ジング回転数ＮＨとロール回転数ＮＲとの比ＮＶＮＲを
調べた。圧延条件は延伸度を２〜１ｏの６通り、ＮＨＡ
Ｈを１．５〜６．５ ノロ通りの合計８０通りである。
ジング回転数ＮＨとロール回転数ＮＲとの比ＮＶＮＲを
調べた。圧延条件は延伸度を２〜１ｏの６通り、ＮＨＡ
Ｈを１．５〜６．５ ノロ通りの合計８０通りである。
結果は表Ｉ Ｊ（示す通りである。表１中＋記号は素材
がロールの回転方向と逆向きに回転する場合を、−記号
はロールの回転方向に素材が回転する場合を示している
。
がロールの回転方向と逆向きに回転する場合を、−記号
はロールの回転方向に素材が回転する場合を示している
。
（以下余白）
表 １
表１から明らかなとおり、ＮＴＶＮＲが下記（３）式に
示す範囲では延伸度（２〜１０の範囲）＃こ対応して夫
々素材が回転しない値を設定し得ることが解る。
示す範囲では延伸度（２〜１０の範囲）＃こ対応して夫
々素材が回転しない値を設定し得ることが解る。
２ ＜ ＮＨ／ＬＮＲ＜ ６・・・・・・・・・・・・
・（３）以上の如く本発明方法にあっては従来方法と比
較して被圧延材料に生じる表面ねじれが大きい難点は認
められるものの、局方向の剪断歪が著しく小さくまた圧
延速度を格段に向上し得、更にポロシティの圧着性能に
も優れているなど、生産能率が高＜、−特にセンタポロ
シティのある連続鋳造材を素材とする場合もそのポロシ
ティを圧着し得て亀裂を生じることがなく、更に円周方
向の剪断歪が小さいので介在物を起点に内部割れを生じ
易い難加工材への適用も可能であるなど、本発明は優れ
た効果を奏するものである。
・（３）以上の如く本発明方法にあっては従来方法と比
較して被圧延材料に生じる表面ねじれが大きい難点は認
められるものの、局方向の剪断歪が著しく小さくまた圧
延速度を格段に向上し得、更にポロシティの圧着性能に
も優れているなど、生産能率が高＜、−特にセンタポロ
シティのある連続鋳造材を素材とする場合もそのポロシ
ティを圧着し得て亀裂を生じることがなく、更に円周方
向の剪断歪が小さいので介在物を起点に内部割れを生じ
易い難加工材への適用も可能であるなど、本発明は優れ
た効果を奏するものである。
第１図は従来の傾斜ロール圧延機のロール配置を示す正
面図、第２図は第１図の１−１線による断面図、ｓ８図
は第１図のＩ−１線による側面図、第４図は本発明方法
に用いる傾斜圧延機のロール配置を示す正面図、第５図
は第４図のＹ−マ線による断面図、第６図は第４図の■
−■線による側面図、第７図は剪断歪測定のための試料
の断面図、第８図はその圧延後の形状の１例を示す断面
図、第９図は剪断歪の測定結果表示図、第１０図（イ）
。 ｌに〇は人工孔の圧延後の内径を示すグラフ、第１１図
は被圧延材の圧延後に訴ける縦断面構造写真、第１２図
（イ）、（ロ）は表面ねじれ測定のための試料を示す正
面図及び側面図、第１８図はその圧延後の溝形態を示す
側面図、第１４図は表面ねじれ測定結果を示すグラフ、
ｓ１６図（イ）、（ロ）は軸長方向寸法精度の測定結果
を示すチャート、第１６図は圧延速度測定結果を示すグ
ラフである。 ８０−・・被圧延材、８１，８２．８８・・・ロール、
８１ａ、１１２ａ、Ｂ８ａ・・・ゴージ部、８１ｂ。 ８２ｂ、８８ｂ・・・入口面、８１０，８２０，８８０
・・・出口面。 第 ７ 図 曝 ８Ｉ２１ 第 ９ 区 ０ ２ ４ ’６ ８人工
比のＪ ｆ予（ｍｍ） （イ） ０ ２４６Ｂ スェルの１得（ｍｍ） （ロ） 第 （０図 治 １１ 図 （イ） （ロ）第 １′１６ −１ 第 １３ 凶
面図、第２図は第１図の１−１線による断面図、ｓ８図
は第１図のＩ−１線による側面図、第４図は本発明方法
に用いる傾斜圧延機のロール配置を示す正面図、第５図
は第４図のＹ−マ線による断面図、第６図は第４図の■
−■線による側面図、第７図は剪断歪測定のための試料
の断面図、第８図はその圧延後の形状の１例を示す断面
図、第９図は剪断歪の測定結果表示図、第１０図（イ）
。 ｌに〇は人工孔の圧延後の内径を示すグラフ、第１１図
は被圧延材の圧延後に訴ける縦断面構造写真、第１２図
（イ）、（ロ）は表面ねじれ測定のための試料を示す正
面図及び側面図、第１８図はその圧延後の溝形態を示す
側面図、第１４図は表面ねじれ測定結果を示すグラフ、
ｓ１６図（イ）、（ロ）は軸長方向寸法精度の測定結果
を示すチャート、第１６図は圧延速度測定結果を示すグ
ラフである。 ８０−・・被圧延材、８１，８２．８８・・・ロール、
８１ａ、１１２ａ、Ｂ８ａ・・・ゴージ部、８１ｂ。 ８２ｂ、８８ｂ・・・入口面、８１０，８２０，８８０
・・・出口面。 第 ７ 図 曝 ８Ｉ２１ 第 ９ 区 ０ ２ ４ ’６ ８人工
比のＪ ｆ予（ｍｍ） （イ） ０ ２４６Ｂ スェルの１得（ｍｍ） （ロ） 第 （０図 治 １１ 図 （イ） （ロ）第 １′１６ −１ 第 １３ 凶
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 被圧延材のパスライン回り番ご回転するハウジン
グに、夫々軸回りに回転駆動される８又は４個のロール
を、その同側の軸端が被圧延材の周方向の同側に向けて
傾斜角βだけ傾斜し、かつ同側の軸端が被圧延材のパス
ライン軸心に対して交叉角ｒだけ傾斜（交叉）するよう
軸支した傾斜圧延機を用い、前記傾斜角β、交叉角γが ８°〈β〈４５゜ θ°＜４＜６０゜ を満足するよう設定して被圧延材をその軸回りに回転さ
せることなく延伸圧延する工程を含むことを特徴とする
円形断面金属材の製造方法。
Priority Applications (10)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2075383A JPS59147702A (ja) | 1983-02-10 | 1983-02-10 | 円形断面金属材の製造方法 |
| AU16285/83A AU562483B2 (en) | 1982-06-30 | 1983-06-27 | Reduction rolling to produce circular bar material |
| AT0236583A AT391640B (de) | 1982-06-30 | 1983-06-28 | Schraegwalzwerk zur herstellung von rundprofilen |
| US06/508,720 US4512177A (en) | 1982-06-30 | 1983-06-28 | Method of manufacturing metallic materials having a circular cross section |
| DE19833323232 DE3323232A1 (de) | 1982-06-30 | 1983-06-28 | Verfahren zur herstellung metallischer materialien mit kreisfoermigem querschnitt |
| CA000431444A CA1217363A (en) | 1982-06-30 | 1983-06-29 | Method of manufacturing metallic materials having a circular cross section |
| FR8310745A FR2529481B1 (fr) | 1982-06-30 | 1983-06-29 | Procede de fabrication de produits metalliques a section transversale circulaire |
| SE8303709A SE464617B (sv) | 1982-06-30 | 1983-06-29 | Saett att tillverka metallfoeremaal med cirkulaer tvaersektion |
| GB08317789A GB2123732B (en) | 1982-06-30 | 1983-06-30 | Method of manufacturing metallic materials having a circular cross section |
| IT67719/83A IT1203830B (it) | 1982-06-30 | 1983-06-30 | Procedimento per la fabbricazione di pezzi metallici a sezione circolare particolarmente barre d acciaio |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2075383A JPS59147702A (ja) | 1983-02-10 | 1983-02-10 | 円形断面金属材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59147702A true JPS59147702A (ja) | 1984-08-24 |
| JPH0124564B2 JPH0124564B2 (ja) | 1989-05-12 |
Family
ID=12035944
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2075383A Granted JPS59147702A (ja) | 1982-06-30 | 1983-02-10 | 円形断面金属材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59147702A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61253102A (ja) * | 1985-04-30 | 1986-11-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 傾斜圧延機 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5291766A (en) * | 1976-01-30 | 1977-08-02 | Nippon Steel Corp | Method of rolling seamless metal pipe |
| DE2910445A1 (de) * | 1979-03-16 | 1980-09-18 | Schloemann Siemag Ag | Verwendung eines schraegwalzwerkes mit umlaufenden walzen mit planetenantrieb |
| JPS6424563A (en) * | 1987-07-20 | 1989-01-26 | Fuji Photo Film Co Ltd | A/d converter sharing type color image input device |
-
1983
- 1983-02-10 JP JP2075383A patent/JPS59147702A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5291766A (en) * | 1976-01-30 | 1977-08-02 | Nippon Steel Corp | Method of rolling seamless metal pipe |
| DE2910445A1 (de) * | 1979-03-16 | 1980-09-18 | Schloemann Siemag Ag | Verwendung eines schraegwalzwerkes mit umlaufenden walzen mit planetenantrieb |
| JPS6424563A (en) * | 1987-07-20 | 1989-01-26 | Fuji Photo Film Co Ltd | A/d converter sharing type color image input device |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61253102A (ja) * | 1985-04-30 | 1986-11-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 傾斜圧延機 |
| JPH0563241B2 (ja) * | 1985-04-30 | 1993-09-10 | Sumitomo Metal Ind |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0124564B2 (ja) | 1989-05-12 |
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