JPS5914532B2 - 合金磁石 - Google Patents
合金磁石Info
- Publication number
- JPS5914532B2 JPS5914532B2 JP51102934A JP10293476A JPS5914532B2 JP S5914532 B2 JPS5914532 B2 JP S5914532B2 JP 51102934 A JP51102934 A JP 51102934A JP 10293476 A JP10293476 A JP 10293476A JP S5914532 B2 JPS5914532 B2 JP S5914532B2
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- JP
- Japan
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- alloy
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C22/00—Alloys based on manganese
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
- H01F1/04—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明ぱ永久磁石、詳しくはマンガン−アルミニウム−
炭素（Ｍｎ−Ａｔ−Ｃ）系合金磁石を改良したマンガン
−アルミニウム−炭素一銅（Ｍｎ−Ａι−Ｃ−Ｃｕ）系
合金磁石に関する。
炭素（Ｍｎ−Ａｔ−Ｃ）系合金磁石を改良したマンガン
−アルミニウム−炭素一銅（Ｍｎ−Ａι−Ｃ−Ｃｕ）系
合金磁石に関する。
Ｍｎ６８〜７３重量％（以下単に％で示す）、炭素０．
２〜（１／３Ｍｎ−２２．２）％（数式内のＭｎはマン
ガン成分俤を示す）、残部アルミニウムの組成からなＶ
）かつ５３０〜８３０℃の温度領域で温間塑性加工され
たＭｎ−Ａι−Ｃ合金は、最大磁気エネルギー積（ＢＨ
）ｍａｘ値が５×１０６ガウス・エルステッド（Ｇ、Ｏ
ｅ）以上の優れた磁気特性を有する異方性磁石として知
られている（特開昭５０−４６５０８｜特開昭５０一５
６３０６）。
２〜（１／３Ｍｎ−２２．２）％（数式内のＭｎはマン
ガン成分俤を示す）、残部アルミニウムの組成からなＶ
）かつ５３０〜８３０℃の温度領域で温間塑性加工され
たＭｎ−Ａι−Ｃ合金は、最大磁気エネルギー積（ＢＨ
）ｍａｘ値が５×１０６ガウス・エルステッド（Ｇ、Ｏ
ｅ）以上の優れた磁気特性を有する異方性磁石として知
られている（特開昭５０−４６５０８｜特開昭５０一５
６３０６）。
また上記組成範囲内にあつて特殊５ な熱処理を施した
後温間塑性加工されたＭｎ−Ａｔ−Ｃ合金は、（ＢＨ）
ｍａｘ値が（２．０〜２．５）×１０６Ｇ−０ｅの磁気
特性を有する特方性磁石として知られている（特開昭５
０−６７２１３）。これらの温間塑性加工されたＭｎ−
Ａを−Ｃ果合？０ 金磁石は、熱処理のみによつて作成
されたＭｎ−Ａι−Ｃ系合金磁石の磁気特性（ＢＨ）ｍ
ａｘ＝（１．０〜１．５）×１０６Ｇ・ ０ｅｊ、Ｖも
極めて大きく、また機械的性質も優れていて既に実用に
供されている。１５しかしながら、このような温間塑性
加工されたＭｎ−Ａｔ−Ｃ系合金磁石を製造する上にお
いて、Ｍｎ−Ａを−Ｃ系合金ぱ可塑性が十分でないため
５３０−８３０℃の温間塑性加工時に可塑性のより良い
比較的高温での加工や高い加工圧力での加工ク０ が必
要であわ、このことが工業的生産において難点となつて
いた。
後温間塑性加工されたＭｎ−Ａｔ−Ｃ合金は、（ＢＨ）
ｍａｘ値が（２．０〜２．５）×１０６Ｇ−０ｅの磁気
特性を有する特方性磁石として知られている（特開昭５
０−６７２１３）。これらの温間塑性加工されたＭｎ−
Ａを−Ｃ果合？０ 金磁石は、熱処理のみによつて作成
されたＭｎ−Ａι−Ｃ系合金磁石の磁気特性（ＢＨ）ｍ
ａｘ＝（１．０〜１．５）×１０６Ｇ・ ０ｅｊ、Ｖも
極めて大きく、また機械的性質も優れていて既に実用に
供されている。１５しかしながら、このような温間塑性
加工されたＭｎ−Ａｔ−Ｃ系合金磁石を製造する上にお
いて、Ｍｎ−Ａを−Ｃ系合金ぱ可塑性が十分でないため
５３０−８３０℃の温間塑性加工時に可塑性のより良い
比較的高温での加工や高い加工圧力での加工ク０ が必
要であわ、このことが工業的生産において難点となつて
いた。
即ち、高温での加工や高い加工圧力を要することは、エ
ネルギー費や加工工程の設備費が高価になること、従来
の加工型材料では強度に難点があるため特殊な型材料と
特別に工夫５ した型設訂が必要であること、さらに型
寿命が短くなるなどの難点である。従つてこれらの工業
的生産における難点を解決するために、可塑性に優れた
Ｍｎ−Ａι−Ｃ系磁石合金の出現が強く望まれていた。
３０本発明者らはこのような難点を解決するために多く
の詳細な実験を行つた結果、従来のＭｎ−Ａｔ−Ｃ合金
に銅を添加することによつて温間塑性加工時の加工に要
する圧力が小さくなわ、可塑性が向上することを見出し
た。
ネルギー費や加工工程の設備費が高価になること、従来
の加工型材料では強度に難点があるため特殊な型材料と
特別に工夫５ した型設訂が必要であること、さらに型
寿命が短くなるなどの難点である。従つてこれらの工業
的生産における難点を解決するために、可塑性に優れた
Ｍｎ−Ａι−Ｃ系磁石合金の出現が強く望まれていた。
３０本発明者らはこのような難点を解決するために多く
の詳細な実験を行つた結果、従来のＭｎ−Ａｔ−Ｃ合金
に銅を添加することによつて温間塑性加工時の加工に要
する圧力が小さくなわ、可塑性が向上することを見出し
た。
３５本発明はＭｎ６８〜７３％、Ｃ０．２〜（１／３Ｍ
ｎ−−２２．２）ｌ＄、、残部ＡｔからなるＭｎ−Ａｔ
−Ｃ合金１００に対して重量比で０．３〜６の割合の銅
ι１一を添加することによＶ，従来の温間塑性加工され
たＭｎ−Ａｔ−ｃ系合金磁石の磁気特性を劣下させるこ
となく可塑性の向上したＭｎ−Ａｔ−Ｃ一Ｃｕ系合金磁
石を提供するものである。
ｎ−−２２．２）ｌ＄、、残部ＡｔからなるＭｎ−Ａｔ
−Ｃ合金１００に対して重量比で０．３〜６の割合の銅
ι１一を添加することによＶ，従来の温間塑性加工され
たＭｎ−Ａｔ−ｃ系合金磁石の磁気特性を劣下させるこ
となく可塑性の向上したＭｎ−Ａｔ−Ｃ一Ｃｕ系合金磁
石を提供するものである。
本発明のＭｎ−Ａｔ−Ｃ−ＣＵ系合金磁石は５３０〜８
３０℃の温度に卦いて温間塑性加工することにより初め
て磁気特性の優れた永久磁石となるものであジ、５３０
〜８３０℃の温間塑性加工が本発明の永久磁石を製造す
る上での必要不可欠な要件である。
３０℃の温度に卦いて温間塑性加工することにより初め
て磁気特性の優れた永久磁石となるものであジ、５３０
〜８３０℃の温間塑性加工が本発明の永久磁石を製造す
る上での必要不可欠な要件である。
周、従来の熱処理のみによつて得られるＭｎ−Ａｔ−ｃ
合金磁石に対して銅を添加した場合は、このＭｎ−Ａｔ
−ｃ合金磁石の磁気特性を劣下させ、（ＢＨ）Ｍａｘが
約２割も低下して銅の添加はむしろ有害である。
合金磁石に対して銅を添加した場合は、このＭｎ−Ａｔ
−ｃ合金磁石の磁気特性を劣下させ、（ＢＨ）Ｍａｘが
約２割も低下して銅の添加はむしろ有害である。
しかし、上述の温間塑性加工されたＭｎ−Ａｔ−Ｃ系合
金磁石に対しては銅は有効な添加元素として作用するこ
とが確められた。
金磁石に対しては銅は有効な添加元素として作用するこ
とが確められた。
以下本発明をその実施例により詳細に説明する。
実施例 １Ｍｎ６９．８％，Ａｔ２９．６（Ｌ，ＣＯ・
６％の組成を有するＭｎ−Ａｔ−ｃ合金、およびこれと
同一の組成のＭｎ−Ａｔ−ｃ合金１００に対して重量比
で０．１２０．３，０．５，１ラ２，３，４，６９８，
１０の割合の銅を各々含むＭｎ−Ａｔ−Ｃ−Ｃｕ合金の
円柱棒をそれぞれ溶解鋳造によ勺準備し、これらの円柱
棒から外径２０ｍ７１Ｌ、長さ２５ｍｍの寸法を有する
試料をそれぞれ切出した。
６％の組成を有するＭｎ−Ａｔ−ｃ合金、およびこれと
同一の組成のＭｎ−Ａｔ−ｃ合金１００に対して重量比
で０．１２０．３，０．５，１ラ２，３，４，６９８，
１０の割合の銅を各々含むＭｎ−Ａｔ−Ｃ−Ｃｕ合金の
円柱棒をそれぞれ溶解鋳造によ勺準備し、これらの円柱
棒から外径２０ｍ７１Ｌ、長さ２５ｍｍの寸法を有する
試料をそれぞれ切出した。
これらの試料を１０８０℃の温度で１時間保時した後、
平均冷却速度１００℃／分の速度で冷却する熱処理を施
し、続いて断面積減少率７５（：Ｌの押出型を用いて７
００℃の温度で押出加工を行つた。この押出加工の際、
実際にポンチに加わつた押出加工に要する圧力を歪ゲー
ジで測定した結果、第１図の通νであつた。第１図は銅
の添加量とポンチ圧との関係を示す図である。
平均冷却速度１００℃／分の速度で冷却する熱処理を施
し、続いて断面積減少率７５（：Ｌの押出型を用いて７
００℃の温度で押出加工を行つた。この押出加工の際、
実際にポンチに加わつた押出加工に要する圧力を歪ゲー
ジで測定した結果、第１図の通νであつた。第１図は銅
の添加量とポンチ圧との関係を示す図である。
但し、ここで言うポンチ圧とは定常押出加工状態に卦け
る加工圧の最小値であつて、型のコンテナ部との摩擦が
なくなつた時点での加工圧力を示す。
る加工圧の最小値であつて、型のコンテナ部との摩擦が
なくなつた時点での加工圧力を示す。
また押出加工後の各々の試料について磁気特性を測定し
た結果、Ｍｎ−Ａｔ−ｃ合金卦よびこれに重量比で６以
下の銅を添加した試料はいずれも押出軸方向に磁化優位
方向を有する異方性磁石であるのに対して、重量比で８
以上の銅を添加した試料はほとんど異方性化されていな
かつた。
た結果、Ｍｎ−Ａｔ−ｃ合金卦よびこれに重量比で６以
下の銅を添加した試料はいずれも押出軸方向に磁化優位
方向を有する異方性磁石であるのに対して、重量比で８
以上の銅を添加した試料はほとんど異方性化されていな
かつた。
第２図にこれらの試料の押出軸方向に卦ける（ＢＨ）Ｍ
ａｘ値を示す。周、これらの試料の特性の比較を正確に
するため、潤滑、押出速度などの加工条件や加工圧力や
磁気特性の測定条件も全ての試料について同一条件で行
つた。第１図から明らかな如く、Ｍｎ−Ａｔ−Ｃ合金１
００に対して重量比で０．３以上の銅を添加した試料の
押出加工に要する圧力は、銅を添加しない試料よりも１
〜４割も小さくなる。
ａｘ値を示す。周、これらの試料の特性の比較を正確に
するため、潤滑、押出速度などの加工条件や加工圧力や
磁気特性の測定条件も全ての試料について同一条件で行
つた。第１図から明らかな如く、Ｍｎ−Ａｔ−Ｃ合金１
００に対して重量比で０．３以上の銅を添加した試料の
押出加工に要する圧力は、銅を添加しない試料よりも１
〜４割も小さくなる。
特に銅を１以上添加した試料は３〜４割も小さくな勺、
可塑性が著しく改善▲れる。一方磁気特性は、第２図に
示した如く、重量比で６を越える銅を添加すると磁気特
性が極端に低下し、銅の添加量が８以上では（ＢＨ）Ｍ
ａｘ値が０．８Ｘ１０６Ｇ・０ｅ以下となつて実用磁石
としての性能を有さなくなる。重量比で８以上の銅を添
加すると磁気特性が著しく低下する原因は、顕微鏡観察
並びにＸ線回折結果から、面必正方晶相（強磁性相）以
外の結晶構造を持つた相が多量に析出していることによ
ると考えられる。銅の添加量が重量比で６以下の試料で
は（ＢＨ）Ｍａｘ値が５＋１０６Ｇ・０ｅ以上の異方性
磁石であり、ことに添加量が３以下の試料は添加しない
試料と同等もしくはこれ以上の磁気特性を有する。この
ようにＭｎ−Ａｔ−ｃ合金に銅を添加することにより可
塑性が著しく改善される。
可塑性が著しく改善▲れる。一方磁気特性は、第２図に
示した如く、重量比で６を越える銅を添加すると磁気特
性が極端に低下し、銅の添加量が８以上では（ＢＨ）Ｍ
ａｘ値が０．８Ｘ１０６Ｇ・０ｅ以下となつて実用磁石
としての性能を有さなくなる。重量比で８以上の銅を添
加すると磁気特性が著しく低下する原因は、顕微鏡観察
並びにＸ線回折結果から、面必正方晶相（強磁性相）以
外の結晶構造を持つた相が多量に析出していることによ
ると考えられる。銅の添加量が重量比で６以下の試料で
は（ＢＨ）Ｍａｘ値が５＋１０６Ｇ・０ｅ以上の異方性
磁石であり、ことに添加量が３以下の試料は添加しない
試料と同等もしくはこれ以上の磁気特性を有する。この
ようにＭｎ−Ａｔ−ｃ合金に銅を添加することにより可
塑性が著しく改善される。
しかしその添加量には磁気特性面から限界がある。結局
、実用的な磁気特性を有しかつ可塑性が改善される有効
な銅の添加量の範囲は、Ｍｎ−Ａｔ−ｃ合金１００に対
して重量比で０．３〜６の範囲である。特に銅の添加量
が１〜３の範囲の試料では、銅を添加しないＭｎ−Ａｔ
−ｃ合金磁石と同等以上の磁気特性を有しながら加工に
要する圧力が３〜４゛割も小さくなジ、可塑性が大巾に
改善される。実施例 ２Ｍｎ７２．０％，Ａｔ２６．５
％，Ｃｌ．５％の組成から成るＭｎ−Ａｔ−Ｃ合金、卦
よびこれと同一の組成のＭｎ−Ａｔ−ｃ合金１００に対
して重量比で２の割合で銅を添加しだＭｎ−Ａ．／＋−
｛ｕ自金の円柱棒をそれぞれ溶解鋳造により作成し、こ
れらの円柱棒より外径２０ｍＴＩＬ１長さ４０ｍｍの試
料を切出した。
、実用的な磁気特性を有しかつ可塑性が改善される有効
な銅の添加量の範囲は、Ｍｎ−Ａｔ−ｃ合金１００に対
して重量比で０．３〜６の範囲である。特に銅の添加量
が１〜３の範囲の試料では、銅を添加しないＭｎ−Ａｔ
−ｃ合金磁石と同等以上の磁気特性を有しながら加工に
要する圧力が３〜４゛割も小さくなジ、可塑性が大巾に
改善される。実施例 ２Ｍｎ７２．０％，Ａｔ２６．５
％，Ｃｌ．５％の組成から成るＭｎ−Ａｔ−Ｃ合金、卦
よびこれと同一の組成のＭｎ−Ａｔ−ｃ合金１００に対
して重量比で２の割合で銅を添加しだＭｎ−Ａ．／＋−
｛ｕ自金の円柱棒をそれぞれ溶解鋳造により作成し、こ
れらの円柱棒より外径２０ｍＴＩＬ１長さ４０ｍｍの試
料を切出した。
これらの試料を１１２０℃の温度で１時間保持した後シ
リコン油中に焼入れ、さらに６５０℃で１時間焼戻す熱
処理を行つた。熱処理後の試料について長さの減少率５
０％の据込加工を７２０℃の温度で行い、据込加工に要
する圧力を測定した。その結果、銅を添加した試料の据
込加工に要した圧力は銅を添加しない試料の加工圧力よ
りも約２割も小▲く、銅添加による加工圧の著しい低下
が認められた。
リコン油中に焼入れ、さらに６５０℃で１時間焼戻す熱
処理を行つた。熱処理後の試料について長さの減少率５
０％の据込加工を７２０℃の温度で行い、据込加工に要
する圧力を測定した。その結果、銅を添加した試料の据
込加工に要した圧力は銅を添加しない試料の加工圧力よ
りも約２割も小▲く、銅添加による加工圧の著しい低下
が認められた。
さらに加工後の試料について磁気特性を測定した結果、
両方とも等方性磁石であり、銅を添加しない試料の（Ｂ
Ｈ）Ｍａｘ値は２．２Ｘ１０６Ｇ・０ｅであるのに対し
て、銅を添加した試料の（ＢＨ）Ｍａｘ値は２．１×１
０６Ｇ・０ｅであり、両方ともほぼ同等の磁気特性であ
つた。尚裾込加工の温度を変えた場合、５３０〜８３０
℃の加工温度領域では銅を添加した試料の加工に要する
圧力は銅を添加しない試料よりも１〜３割小さく、磁気
特性もほぼ同等であつた。上記２つの代表的な実施例以
外に、合金の組成比や温間塑性加工前の熱処理条件、加
工条件等の実験条件を変えた実験においても、Ｍｎ６８
〜７３％、炭素（１／３Ｍｎ−２２．２）％、残部Ａｔ
のＭｎ−Ａｔ−Ｃ系合金に重量比で０．３〜６の割合で
銅を添加した場合には加工に要する圧力が小さくなり、
銅添加による可塑性の向上が認められ、かつ磁気特性の
優れたＭｎ−Ａｔ−Ｃ−ＣＵ系合金磁石が得られた。
両方とも等方性磁石であり、銅を添加しない試料の（Ｂ
Ｈ）Ｍａｘ値は２．２Ｘ１０６Ｇ・０ｅであるのに対し
て、銅を添加した試料の（ＢＨ）Ｍａｘ値は２．１×１
０６Ｇ・０ｅであり、両方ともほぼ同等の磁気特性であ
つた。尚裾込加工の温度を変えた場合、５３０〜８３０
℃の加工温度領域では銅を添加した試料の加工に要する
圧力は銅を添加しない試料よりも１〜３割小さく、磁気
特性もほぼ同等であつた。上記２つの代表的な実施例以
外に、合金の組成比や温間塑性加工前の熱処理条件、加
工条件等の実験条件を変えた実験においても、Ｍｎ６８
〜７３％、炭素（１／３Ｍｎ−２２．２）％、残部Ａｔ
のＭｎ−Ａｔ−Ｃ系合金に重量比で０．３〜６の割合で
銅を添加した場合には加工に要する圧力が小さくなり、
銅添加による可塑性の向上が認められ、かつ磁気特性の
優れたＭｎ−Ａｔ−Ｃ−ＣＵ系合金磁石が得られた。
以上に述べた如く、Ｍｎ−Ａｔ−ｃ磁石合金に銅を添加
することにより温間塑性加工されたＭｎ一Ａｔ−Ｃ系合
金磁石の磁気特性を劣下させることなく可塑性を向上さ
せることができる。
することにより温間塑性加工されたＭｎ一Ａｔ−Ｃ系合
金磁石の磁気特性を劣下させることなく可塑性を向上さ
せることができる。
本発明はこのように可塑性の向上したＭｎ−Ａｔ−ｃ−
Ｃｕ系合金磁石を提供するものであつて、従来のＭｎ−
Ａｔ−Ｃ系合金磁石の工業的生産を極めて容易にするこ
とを可能とした工業的価値の高いものである。
Ｃｕ系合金磁石を提供するものであつて、従来のＭｎ−
Ａｔ−Ｃ系合金磁石の工業的生産を極めて容易にするこ
とを可能とした工業的価値の高いものである。
第１図はＭｎ−Ａｔ−Ｃ−ＣＵ系合金磁石に卦いて、銅
の添加量と温間押出加工に要した圧力（ポンチ圧）との
関係を示す図、第２図はＭｎ−Ａｔ−Ｃ−ＣＵ系合金磁
石に卦いて、銅の添加量と磁気特性（（ＢＨ）Ｍａｘ値
）との関係を示す図である。
の添加量と温間押出加工に要した圧力（ポンチ圧）との
関係を示す図、第２図はＭｎ−Ａｔ−Ｃ−ＣＵ系合金磁
石に卦いて、銅の添加量と磁気特性（（ＢＨ）Ｍａｘ値
）との関係を示す図である。
Claims (1)
- １ マンガン６８〜７３重量％、炭素０．２〜（１／３
Ｍｎ−２２．２）重量％（数式内のＭｎはマンガン成分
の重量％を示す）、残部アルミニウムの成分からなる合
金を１００として、この合金に重量比で０．３〜６の割
合で銅を添加したことを特徴とする合金磁石。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51102934A JPS5914532B2 (ja) | 1976-08-27 | 1976-08-27 | 合金磁石 |
| US05/825,459 US4133703A (en) | 1976-08-27 | 1977-08-17 | Permanent magnetic Mn-Al-C alloy |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51102934A JPS5914532B2 (ja) | 1976-08-27 | 1976-08-27 | 合金磁石 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5328014A JPS5328014A (en) | 1978-03-15 |
| JPS5914532B2 true JPS5914532B2 (ja) | 1984-04-05 |
Family
ID=14340661
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP51102934A Expired JPS5914532B2 (ja) | 1976-08-27 | 1976-08-27 | 合金磁石 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4133703A (ja) |
| JP (1) | JPS5914532B2 (ja) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4404046A (en) * | 1980-02-07 | 1983-09-13 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Method of making permanent magnet of Mn-Al-C alloy |
| JPS5952226B2 (ja) * | 1980-04-11 | 1984-12-18 | 住友金属工業株式会社 | 耐銹性及び耐酸性にすぐれたフエライト系ステンレス鋼 |
| US4342608A (en) * | 1980-04-21 | 1982-08-03 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Mn-Al Permanent magnets and their manufacture |
| JPS5861220A (ja) * | 1981-10-09 | 1983-04-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐銹性に優れたフエライトステンレス鋼の製造方法 |
| JPS6053443B2 (ja) * | 1982-01-12 | 1985-11-26 | 松下電器産業株式会社 | マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石 |
| JPS58182207A (ja) * | 1982-04-19 | 1983-10-25 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法 |
| US4579607A (en) * | 1982-04-19 | 1986-04-01 | Matsushita Electric Industrial Company, Limited | Permanent Mn-Al-C alloy magnets and method for making same |
| JPH0615704B2 (ja) * | 1984-12-18 | 1994-03-02 | 愛知製鋼株式会社 | 熱間加工性、熱処理性および機械加工性に優れた析出硬化型ステンレス鋼 |
| JP2532160B2 (ja) * | 1990-10-02 | 1996-09-11 | 新日本製鐵株式会社 | ミグ溶接作業性に優れたフェライト系ステンレス線材 |
| CN1064777C (zh) * | 1993-06-24 | 2001-04-18 | 卡耐基米龙大学 | 金属、合金或金属碳化物的纳米颗粒及其制备方法 |
| US5456986A (en) * | 1993-06-30 | 1995-10-10 | Carnegie Mellon University | Magnetic metal or metal carbide nanoparticles and a process for forming same |
| US8999233B2 (en) | 2005-10-27 | 2015-04-07 | The Trustees Of Dartmouth College | Nanostructured Mn-Al permanent magnets and methods of producing same |
| US20100218858A1 (en) * | 2005-10-27 | 2010-09-02 | Ian Baker | Nanostructured mn-al permanent magnets and methods of producing same |
| SG11201808855UA (en) | 2016-04-22 | 2018-11-29 | Sandvik Intellectual Property | A tube and a method of manufacturing a tube |
| EP4012729A4 (en) * | 2020-09-25 | 2023-09-27 | Tohoku University | PERMANENT MAGNET ALLOY, METHOD FOR PRODUCING THEREOF, PERMANENT MAGNET AND METHOD FOR PRODUCING THEREOF |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3116181A (en) * | 1958-09-30 | 1963-12-31 | Philips Corp | Permanent amgnets |
| US3194654A (en) * | 1962-12-27 | 1965-07-13 | Kaneko Hideo | Manganese aluminum alloy magnets |
| NL6501185A (ja) * | 1964-02-01 | 1965-08-02 | ||
| JPS5061698A (ja) * | 1973-10-03 | 1975-05-27 |
-
1976
- 1976-08-27 JP JP51102934A patent/JPS5914532B2/ja not_active Expired
-
1977
- 1977-08-17 US US05/825,459 patent/US4133703A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4133703A (en) | 1979-01-09 |
| JPS5328014A (en) | 1978-03-15 |
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