JPS5914532B2 - 合金磁石 - Google Patents
合金磁石Info
- Publication number
- JPS5914532B2 JPS5914532B2 JP51102934A JP10293476A JPS5914532B2 JP S5914532 B2 JPS5914532 B2 JP S5914532B2 JP 51102934 A JP51102934 A JP 51102934A JP 10293476 A JP10293476 A JP 10293476A JP S5914532 B2 JPS5914532 B2 JP S5914532B2
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- Japan
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- alloy
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- magnet
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C22/00—Alloys based on manganese
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
- H01F1/04—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明ぱ永久磁石、詳しくはマンガン−アルミニウム−
炭素（Ｍｎ−Ａｔ−Ｃ）系合金磁石を改良したマンガン
−アルミニウム−炭素一銅（Ｍｎ−Ａι−Ｃ−Ｃｕ）系
合金磁石に関する。
炭素（Ｍｎ−Ａｔ−Ｃ）系合金磁石を改良したマンガン
−アルミニウム−炭素一銅（Ｍｎ−Ａι−Ｃ−Ｃｕ）系
合金磁石に関する。
Ｍｎ６８〜７３重量％（以下単に％で示す）、炭素０．
２〜（１／３Ｍｎ−２２．２）％（数式内のＭｎはマン
ガン成分俤を示す）、残部アルミニウムの組成からなＶ
）かつ５３０〜８３０℃の温度領域で温間塑性加工され
たＭｎ−Ａι−Ｃ合金は、最大磁気エネルギー積（ＢＨ
）ｍａｘ値が５×１０６ガウス・エルステッド（Ｇ、Ｏ
ｅ）以上の優れた磁気特性を有する異方性磁石として知
られている（特開昭５０−４６５０８｜特開昭５０一５
６３０６）。
２〜（１／３Ｍｎ−２２．２）％（数式内のＭｎはマン
ガン成分俤を示す）、残部アルミニウムの組成からなＶ
）かつ５３０〜８３０℃の温度領域で温間塑性加工され
たＭｎ−Ａι−Ｃ合金は、最大磁気エネルギー積（ＢＨ
）ｍａｘ値が５×１０６ガウス・エルステッド（Ｇ、Ｏ
ｅ）以上の優れた磁気特性を有する異方性磁石として知
られている（特開昭５０−４６５０８｜特開昭５０一５
６３０６）。
また上記組成範囲内にあつて特殊５ な熱処理を施した
後温間塑性加工されたＭｎ−Ａｔ−Ｃ合金は、（ＢＨ）
ｍａｘ値が（２．０〜２．５）×１０６Ｇ−０ｅの磁気
特性を有する特方性磁石として知られている（特開昭５
０−６７２１３）。これらの温間塑性加工されたＭｎ−
Ａを−Ｃ果合？０ 金磁石は、熱処理のみによつて作成
されたＭｎ−Ａι−Ｃ系合金磁石の磁気特性（ＢＨ）ｍ
ａｘ＝（１．０〜１．５）×１０６Ｇ・ ０ｅｊ、Ｖも
極めて大きく、また機械的性質も優れていて既に実用に
供されている。１５しかしながら、このような温間塑性
加工されたＭｎ−Ａｔ−Ｃ系合金磁石を製造する上にお
いて、Ｍｎ−Ａを−Ｃ系合金ぱ可塑性が十分でないため
５３０−８３０℃の温間塑性加工時に可塑性のより良い
比較的高温での加工や高い加工圧力での加工ク０ が必
要であわ、このことが工業的生産において難点となつて
いた。
後温間塑性加工されたＭｎ−Ａｔ−Ｃ合金は、（ＢＨ）
ｍａｘ値が（２．０〜２．５）×１０６Ｇ−０ｅの磁気
特性を有する特方性磁石として知られている（特開昭５
０−６７２１３）。これらの温間塑性加工されたＭｎ−
Ａを−Ｃ果合？０ 金磁石は、熱処理のみによつて作成
されたＭｎ−Ａι−Ｃ系合金磁石の磁気特性（ＢＨ）ｍ
ａｘ＝（１．０〜１．５）×１０６Ｇ・ ０ｅｊ、Ｖも
極めて大きく、また機械的性質も優れていて既に実用に
供されている。１５しかしながら、このような温間塑性
加工されたＭｎ−Ａｔ−Ｃ系合金磁石を製造する上にお
いて、Ｍｎ−Ａを−Ｃ系合金ぱ可塑性が十分でないため
５３０−８３０℃の温間塑性加工時に可塑性のより良い
比較的高温での加工や高い加工圧力での加工ク０ が必
要であわ、このことが工業的生産において難点となつて
いた。
即ち、高温での加工や高い加工圧力を要することは、エ
ネルギー費や加工工程の設備費が高価になること、従来
の加工型材料では強度に難点があるため特殊な型材料と
特別に工夫５ した型設訂が必要であること、さらに型
寿命が短くなるなどの難点である。従つてこれらの工業
的生産における難点を解決するために、可塑性に優れた
Ｍｎ−Ａι−Ｃ系磁石合金の出現が強く望まれていた。
３０本発明者らはこのような難点を解決するために多く
の詳細な実験を行つた結果、従来のＭｎ−Ａｔ−Ｃ合金
に銅を添加することによつて温間塑性加工時の加工に要
する圧力が小さくなわ、可塑性が向上することを見出し
た。
ネルギー費や加工工程の設備費が高価になること、従来
の加工型材料では強度に難点があるため特殊な型材料と
特別に工夫５ した型設訂が必要であること、さらに型
寿命が短くなるなどの難点である。従つてこれらの工業
的生産における難点を解決するために、可塑性に優れた
Ｍｎ−Ａι−Ｃ系磁石合金の出現が強く望まれていた。
３０本発明者らはこのような難点を解決するために多く
の詳細な実験を行つた結果、従来のＭｎ−Ａｔ−Ｃ合金
に銅を添加することによつて温間塑性加工時の加工に要
する圧力が小さくなわ、可塑性が向上することを見出し
た。
３５本発明はＭｎ６８〜７３％、Ｃ０．２〜（１／３Ｍ
ｎ−−２２．２）ｌ＄、、残部ＡｔからなるＭｎ−Ａｔ
−Ｃ合金１００に対して重量比で０．３〜６の割合の銅
ι１一を添加することによＶ，従来の温間塑性加工され
たＭｎ−Ａｔ−ｃ系合金磁石の磁気特性を劣下させるこ
となく可塑性の向上したＭｎ−Ａｔ−Ｃ一Ｃｕ系合金磁
石を提供するものである。
ｎ−−２２．２）ｌ＄、、残部ＡｔからなるＭｎ−Ａｔ
−Ｃ合金１００に対して重量比で０．３〜６の割合の銅
ι１一を添加することによＶ，従来の温間塑性加工され
たＭｎ−Ａｔ−ｃ系合金磁石の磁気特性を劣下させるこ
となく可塑性の向上したＭｎ−Ａｔ−Ｃ一Ｃｕ系合金磁
石を提供するものである。
本発明のＭｎ−Ａｔ−Ｃ−ＣＵ系合金磁石は５３０〜８
３０℃の温度に卦いて温間塑性加工することにより初め
て磁気特性の優れた永久磁石となるものであジ、５３０
〜８３０℃の温間塑性加工が本発明の永久磁石を製造す
る上での必要不可欠な要件である。
３０℃の温度に卦いて温間塑性加工することにより初め
て磁気特性の優れた永久磁石となるものであジ、５３０
〜８３０℃の温間塑性加工が本発明の永久磁石を製造す
る上での必要不可欠な要件である。
周、従来の熱処理のみによつて得られるＭｎ−Ａｔ−ｃ
合金磁石に対して銅を添加した場合は、このＭｎ−Ａｔ
−ｃ合金磁石の磁気特性を劣下させ、（ＢＨ）Ｍａｘが
約２割も低下して銅の添加はむしろ有害である。
合金磁石に対して銅を添加した場合は、このＭｎ−Ａｔ
−ｃ合金磁石の磁気特性を劣下させ、（ＢＨ）Ｍａｘが
約２割も低下して銅の添加はむしろ有害である。
しかし、上述の温間塑性加工されたＭｎ−Ａｔ−Ｃ系合
金磁石に対しては銅は有効な添加元素として作用するこ
とが確められた。
金磁石に対しては銅は有効な添加元素として作用するこ
とが確められた。
以下本発明をその実施例により詳細に説明する。
実施例 １Ｍｎ６９．８％，Ａｔ２９．６（Ｌ，ＣＯ・
６％の組成を有するＭｎ−Ａｔ−ｃ合金、およびこれと
同一の組成のＭｎ−Ａｔ−ｃ合金１００に対して重量比
で０．１２０．３，０．５，１ラ２，３，４，６９８，
１０の割合の銅を各々含むＭｎ−Ａｔ−Ｃ−Ｃｕ合金の
円柱棒をそれぞれ溶解鋳造によ勺準備し、これらの円柱
棒から外径２０ｍ７１Ｌ、長さ２５ｍｍの寸法を有する
試料をそれぞれ切出した。
６％の組成を有するＭｎ−Ａｔ−ｃ合金、およびこれと
同一の組成のＭｎ−Ａｔ−ｃ合金１００に対して重量比
で０．１２０．３，０．５，１ラ２，３，４，６９８，
１０の割合の銅を各々含むＭｎ−Ａｔ−Ｃ−Ｃｕ合金の
円柱棒をそれぞれ溶解鋳造によ勺準備し、これらの円柱
棒から外径２０ｍ７１Ｌ、長さ２５ｍｍの寸法を有する
試料をそれぞれ切出した。
これらの試料を１０８０℃の温度で１時間保時した後、
平均冷却速度１００℃／分の速度で冷却する熱処理を施
し、続いて断面積減少率７５（：Ｌの押出型を用いて７
００℃の温度で押出加工を行つた。この押出加工の際、
実際にポンチに加わつた押出加工に要する圧力を歪ゲー
ジで測定した結果、第１図の通νであつた。第１図は銅
の添加量とポンチ圧との関係を示す図である。
平均冷却速度１００℃／分の速度で冷却する熱処理を施
し、続いて断面積減少率７５（：Ｌの押出型を用いて７
００℃の温度で押出加工を行つた。この押出加工の際、
実際にポンチに加わつた押出加工に要する圧力を歪ゲー
ジで測定した結果、第１図の通νであつた。第１図は銅
の添加量とポンチ圧との関係を示す図である。
但し、ここで言うポンチ圧とは定常押出加工状態に卦け
る加工圧の最小値であつて、型のコンテナ部との摩擦が
なくなつた時点での加工圧力を示す。
る加工圧の最小値であつて、型のコンテナ部との摩擦が
なくなつた時点での加工圧力を示す。
また押出加工後の各々の試料について磁気特性を測定し
た結果、Ｍｎ−Ａｔ−ｃ合金卦よびこれに重量比で６以
下の銅を添加した試料はいずれも押出軸方向に磁化優位
方向を有する異方性磁石であるのに対して、重量比で８
以上の銅を添加した試料はほとんど異方性化されていな
かつた。
た結果、Ｍｎ−Ａｔ−ｃ合金卦よびこれに重量比で６以
下の銅を添加した試料はいずれも押出軸方向に磁化優位
方向を有する異方性磁石であるのに対して、重量比で８
以上の銅を添加した試料はほとんど異方性化されていな
かつた。
第２図にこれらの試料の押出軸方向に卦ける（ＢＨ）Ｍ
ａｘ値を示す。周、これらの試料の特性の比較を正確に
するため、潤滑、押出速度などの加工条件や加工圧力や
磁気特性の測定条件も全ての試料について同一条件で行
つた。第１図から明らかな如く、Ｍｎ−Ａｔ−Ｃ合金１
００に対して重量比で０．３以上の銅を添加した試料の
押出加工に要する圧力は、銅を添加しない試料よりも１
〜４割も小さくなる。
ａｘ値を示す。周、これらの試料の特性の比較を正確に
するため、潤滑、押出速度などの加工条件や加工圧力や
磁気特性の測定条件も全ての試料について同一条件で行
つた。第１図から明らかな如く、Ｍｎ−Ａｔ−Ｃ合金１
００に対して重量比で０．３以上の銅を添加した試料の
押出加工に要する圧力は、銅を添加しない試料よりも１
〜４割も小さくなる。
特に銅を１以上添加した試料は３〜４割も小さくな勺、
可塑性が著しく改善▲れる。一方磁気特性は、第２図に
示した如く、重量比で６を越える銅を添加すると磁気特
性が極端に低下し、銅の添加量が８以上では（ＢＨ）Ｍ
ａｘ値が０．８Ｘ１０６Ｇ・０ｅ以下となつて実用磁石
としての性能を有さなくなる。重量比で８以上の銅を添
加すると磁気特性が著しく低下する原因は、顕微鏡観察
並びにＸ線回折結果から、面必正方晶相（強磁性相）以
外の結晶構造を持つた相が多量に析出していることによ
ると考えられる。銅の添加量が重量比で６以下の試料で
は（ＢＨ）Ｍａｘ値が５＋１０６Ｇ・０ｅ以上の異方性
磁石であり、ことに添加量が３以下の試料は添加しない
試料と同等もしくはこれ以上の磁気特性を有する。この
ようにＭｎ−Ａｔ−ｃ合金に銅を添加することにより可
塑性が著しく改善される。
可塑性が著しく改善▲れる。一方磁気特性は、第２図に
示した如く、重量比で６を越える銅を添加すると磁気特
性が極端に低下し、銅の添加量が８以上では（ＢＨ）Ｍ
ａｘ値が０．８Ｘ１０６Ｇ・０ｅ以下となつて実用磁石
としての性能を有さなくなる。重量比で８以上の銅を添
加すると磁気特性が著しく低下する原因は、顕微鏡観察
並びにＸ線回折結果から、面必正方晶相（強磁性相）以
外の結晶構造を持つた相が多量に析出していることによ
ると考えられる。銅の添加量が重量比で６以下の試料で
は（ＢＨ）Ｍａｘ値が５＋１０６Ｇ・０ｅ以上の異方性
磁石であり、ことに添加量が３以下の試料は添加しない
試料と同等もしくはこれ以上の磁気特性を有する。この
ようにＭｎ−Ａｔ−ｃ合金に銅を添加することにより可
塑性が著しく改善される。
しかしその添加量には磁気特性面から限界がある。結局
、実用的な磁気特性を有しかつ可塑性が改善される有効
な銅の添加量の範囲は、Ｍｎ−Ａｔ−ｃ合金１００に対
して重量比で０．３〜６の範囲である。特に銅の添加量
が１〜３の範囲の試料では、銅を添加しないＭｎ−Ａｔ
−ｃ合金磁石と同等以上の磁気特性を有しながら加工に
要する圧力が３〜４゛割も小さくなジ、可塑性が大巾に
改善される。実施例 ２Ｍｎ７２．０％，Ａｔ２６．５
％，Ｃｌ．５％の組成から成るＭｎ−Ａｔ−Ｃ合金、卦
よびこれと同一の組成のＭｎ−Ａｔ−ｃ合金１００に対
して重量比で２の割合で銅を添加しだＭｎ−Ａ．／＋−
｛ｕ自金の円柱棒をそれぞれ溶解鋳造により作成し、こ
れらの円柱棒より外径２０ｍＴＩＬ１長さ４０ｍｍの試
料を切出した。
、実用的な磁気特性を有しかつ可塑性が改善される有効
な銅の添加量の範囲は、Ｍｎ−Ａｔ−ｃ合金１００に対
して重量比で０．３〜６の範囲である。特に銅の添加量
が１〜３の範囲の試料では、銅を添加しないＭｎ−Ａｔ
−ｃ合金磁石と同等以上の磁気特性を有しながら加工に
要する圧力が３〜４゛割も小さくなジ、可塑性が大巾に
改善される。実施例 ２Ｍｎ７２．０％，Ａｔ２６．５
％，Ｃｌ．５％の組成から成るＭｎ−Ａｔ−Ｃ合金、卦
よびこれと同一の組成のＭｎ−Ａｔ−ｃ合金１００に対
して重量比で２の割合で銅を添加しだＭｎ−Ａ．／＋−
｛ｕ自金の円柱棒をそれぞれ溶解鋳造により作成し、こ
れらの円柱棒より外径２０ｍＴＩＬ１長さ４０ｍｍの試
料を切出した。
これらの試料を１１２０℃の温度で１時間保持した後シ
リコン油中に焼入れ、さらに６５０℃で１時間焼戻す熱
処理を行つた。熱処理後の試料について長さの減少率５
０％の据込加工を７２０℃の温度で行い、据込加工に要
する圧力を測定した。その結果、銅を添加した試料の据
込加工に要した圧力は銅を添加しない試料の加工圧力よ
りも約２割も小▲く、銅添加による加工圧の著しい低下
が認められた。
リコン油中に焼入れ、さらに６５０℃で１時間焼戻す熱
処理を行つた。熱処理後の試料について長さの減少率５
０％の据込加工を７２０℃の温度で行い、据込加工に要
する圧力を測定した。その結果、銅を添加した試料の据
込加工に要した圧力は銅を添加しない試料の加工圧力よ
りも約２割も小▲く、銅添加による加工圧の著しい低下
が認められた。
さらに加工後の試料について磁気特性を測定した結果、
両方とも等方性磁石であり、銅を添加しない試料の（Ｂ
Ｈ）Ｍａｘ値は２．２Ｘ１０６Ｇ・０ｅであるのに対し
て、銅を添加した試料の（ＢＨ）Ｍａｘ値は２．１×１
０６Ｇ・０ｅであり、両方ともほぼ同等の磁気特性であ
つた。尚裾込加工の温度を変えた場合、５３０〜８３０
℃の加工温度領域では銅を添加した試料の加工に要する
圧力は銅を添加しない試料よりも１〜３割小さく、磁気
特性もほぼ同等であつた。上記２つの代表的な実施例以
外に、合金の組成比や温間塑性加工前の熱処理条件、加
工条件等の実験条件を変えた実験においても、Ｍｎ６８
〜７３％、炭素（１／３Ｍｎ−２２．２）％、残部Ａｔ
のＭｎ−Ａｔ−Ｃ系合金に重量比で０．３〜６の割合で
銅を添加した場合には加工に要する圧力が小さくなり、
銅添加による可塑性の向上が認められ、かつ磁気特性の
優れたＭｎ−Ａｔ−Ｃ−ＣＵ系合金磁石が得られた。
両方とも等方性磁石であり、銅を添加しない試料の（Ｂ
Ｈ）Ｍａｘ値は２．２Ｘ１０６Ｇ・０ｅであるのに対し
て、銅を添加した試料の（ＢＨ）Ｍａｘ値は２．１×１
０６Ｇ・０ｅであり、両方ともほぼ同等の磁気特性であ
つた。尚裾込加工の温度を変えた場合、５３０〜８３０
℃の加工温度領域では銅を添加した試料の加工に要する
圧力は銅を添加しない試料よりも１〜３割小さく、磁気
特性もほぼ同等であつた。上記２つの代表的な実施例以
外に、合金の組成比や温間塑性加工前の熱処理条件、加
工条件等の実験条件を変えた実験においても、Ｍｎ６８
〜７３％、炭素（１／３Ｍｎ−２２．２）％、残部Ａｔ
のＭｎ−Ａｔ−Ｃ系合金に重量比で０．３〜６の割合で
銅を添加した場合には加工に要する圧力が小さくなり、
銅添加による可塑性の向上が認められ、かつ磁気特性の
優れたＭｎ−Ａｔ−Ｃ−ＣＵ系合金磁石が得られた。
以上に述べた如く、Ｍｎ−Ａｔ−ｃ磁石合金に銅を添加
することにより温間塑性加工されたＭｎ一Ａｔ−Ｃ系合
金磁石の磁気特性を劣下させることなく可塑性を向上さ
せることができる。
することにより温間塑性加工されたＭｎ一Ａｔ−Ｃ系合
金磁石の磁気特性を劣下させることなく可塑性を向上さ
せることができる。
本発明はこのように可塑性の向上したＭｎ−Ａｔ−ｃ−
Ｃｕ系合金磁石を提供するものであつて、従来のＭｎ−
Ａｔ−Ｃ系合金磁石の工業的生産を極めて容易にするこ
とを可能とした工業的価値の高いものである。
Ｃｕ系合金磁石を提供するものであつて、従来のＭｎ−
Ａｔ−Ｃ系合金磁石の工業的生産を極めて容易にするこ
とを可能とした工業的価値の高いものである。
第１図はＭｎ−Ａｔ−Ｃ−ＣＵ系合金磁石に卦いて、銅
の添加量と温間押出加工に要した圧力（ポンチ圧）との
関係を示す図、第２図はＭｎ−Ａｔ−Ｃ−ＣＵ系合金磁
石に卦いて、銅の添加量と磁気特性（（ＢＨ）Ｍａｘ値
）との関係を示す図である。
の添加量と温間押出加工に要した圧力（ポンチ圧）との
関係を示す図、第２図はＭｎ−Ａｔ−Ｃ−ＣＵ系合金磁
石に卦いて、銅の添加量と磁気特性（（ＢＨ）Ｍａｘ値
）との関係を示す図である。
Claims (1)
- １ マンガン６８〜７３重量％、炭素０．２〜（１／３
Ｍｎ−２２．２）重量％（数式内のＭｎはマンガン成分
の重量％を示す）、残部アルミニウムの成分からなる合
金を１００として、この合金に重量比で０．３〜６の割
合で銅を添加したことを特徴とする合金磁石。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51102934A JPS5914532B2 (ja) | 1976-08-27 | 1976-08-27 | 合金磁石 |
| US05/825,459 US4133703A (en) | 1976-08-27 | 1977-08-17 | Permanent magnetic Mn-Al-C alloy |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51102934A JPS5914532B2 (ja) | 1976-08-27 | 1976-08-27 | 合金磁石 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5328014A JPS5328014A (en) | 1978-03-15 |
| JPS5914532B2 true JPS5914532B2 (ja) | 1984-04-05 |
Family
ID=14340661
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP51102934A Expired JPS5914532B2 (ja) | 1976-08-27 | 1976-08-27 | 合金磁石 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4133703A (ja) |
| JP (1) | JPS5914532B2 (ja) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4404046A (en) * | 1980-02-07 | 1983-09-13 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Method of making permanent magnet of Mn-Al-C alloy |
| JPS5952226B2 (ja) * | 1980-04-11 | 1984-12-18 | 住友金属工業株式会社 | 耐銹性及び耐酸性にすぐれたフエライト系ステンレス鋼 |
| US4342608A (en) * | 1980-04-21 | 1982-08-03 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Mn-Al Permanent magnets and their manufacture |
| JPS5861220A (ja) * | 1981-10-09 | 1983-04-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐銹性に優れたフエライトステンレス鋼の製造方法 |
| JPS6053443B2 (ja) * | 1982-01-12 | 1985-11-26 | 松下電器産業株式会社 | マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石 |
| JPS58182207A (ja) * | 1982-04-19 | 1983-10-25 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法 |
| US4579607A (en) * | 1982-04-19 | 1986-04-01 | Matsushita Electric Industrial Company, Limited | Permanent Mn-Al-C alloy magnets and method for making same |
| JPH0615704B2 (ja) * | 1984-12-18 | 1994-03-02 | 愛知製鋼株式会社 | 熱間加工性、熱処理性および機械加工性に優れた析出硬化型ステンレス鋼 |
| JP2532160B2 (ja) * | 1990-10-02 | 1996-09-11 | 新日本製鐵株式会社 | ミグ溶接作業性に優れたフェライト系ステンレス線材 |
| US5456986A (en) * | 1993-06-30 | 1995-10-10 | Carnegie Mellon University | Magnetic metal or metal carbide nanoparticles and a process for forming same |
| EP0706709A1 (en) * | 1993-06-30 | 1996-04-17 | Carnegie Mellon University | Metal, alloy, or metal carbide nanoparticles and a process for forming same |
| US8999233B2 (en) | 2005-10-27 | 2015-04-07 | The Trustees Of Dartmouth College | Nanostructured Mn-Al permanent magnets and methods of producing same |
| US20100218858A1 (en) * | 2005-10-27 | 2010-09-02 | Ian Baker | Nanostructured mn-al permanent magnets and methods of producing same |
| AU2016403428A1 (en) | 2016-04-22 | 2018-11-01 | Sandvik Intellectual Property Ab | A tube and a method of manufacturing a tube |
| WO2022065089A1 (ja) * | 2020-09-25 | 2022-03-31 | 国立大学法人東北大学 | 永久磁石用合金及びその製造方法並びに永久磁石及びその製造方法 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3116181A (en) * | 1958-09-30 | 1963-12-31 | Philips Corp | Permanent amgnets |
| US3194654A (en) * | 1962-12-27 | 1965-07-13 | Kaneko Hideo | Manganese aluminum alloy magnets |
| NL6501185A (ja) * | 1964-02-01 | 1965-08-02 | ||
| JPS5061698A (ja) * | 1973-10-03 | 1975-05-27 |
-
1976
- 1976-08-27 JP JP51102934A patent/JPS5914532B2/ja not_active Expired
-
1977
- 1977-08-17 US US05/825,459 patent/US4133703A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5328014A (en) | 1978-03-15 |
| US4133703A (en) | 1979-01-09 |
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