JPS59137191A - クラツド鋼管の溶接方法 - Google Patents
クラツド鋼管の溶接方法Info
- Publication number
- JPS59137191A JPS59137191A JP1056483A JP1056483A JPS59137191A JP S59137191 A JPS59137191 A JP S59137191A JP 1056483 A JP1056483 A JP 1056483A JP 1056483 A JP1056483 A JP 1056483A JP S59137191 A JPS59137191 A JP S59137191A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- weld
- welded
- groove
- clad steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K33/00—Specially-profiled edge portions of workpieces for making soldering or welding connections; Filling the seams formed thereby
- B23K33/004—Filling of continuous seams
- B23K33/006—Filling of continuous seams for cylindrical workpieces
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、例えばＵ、Ｏ，Ｅ方式で製造するクラツド
鋼管を７−ム溶接するに当り、溶接欠陥が発生すること
なく健全な溶接部を得ることができるクラツド鋼管の溶
接方法に関するものである。
鋼管を７−ム溶接するに当り、溶接欠陥が発生すること
なく健全な溶接部を得ることができるクラツド鋼管の溶
接方法に関するものである。
靭性および耐食性に優れた大径鋼管として、外側は靭性
に優れた低合金鋼で、内側は合せ材としての耐食性に優
れたステンレス鋼からなるクラツド鋼管が知られている
。このようなりランド鋼管は、一般にクラツド鋼板をＵ
、Ｏ，Ｅ、方式で管体に成形後、接合部をシーム溶接す
ることによって製造される。
に優れた低合金鋼で、内側は合せ材としての耐食性に優
れたステンレス鋼からなるクラツド鋼管が知られている
。このようなりランド鋼管は、一般にクラツド鋼板をＵ
、Ｏ，Ｅ、方式で管体に成形後、接合部をシーム溶接す
ることによって製造される。
クラツド鋼管のシーム溶接には、シーム部をＸ開先に形
成し、高速で作業能率の優れたサブマーソアーク溶接に
よシ前記Ｘ開先の内面を２層で、外面を１層で溶接する
ことが行なわれている。第１図は開先形状の断面図で、
１は外側の低合金鋼１ａと内側の合せ材であるステンレ
ス鋼１ｂとからなるクラツド鋼管であって、その接合部
に形成したＸ開先２に対し、内面側３に第１層目３ａの
溶接を施し、次に外面側４を溶接し、最後に内面側３に
第２層目３ｂの溶接を施す。
成し、高速で作業能率の優れたサブマーソアーク溶接に
よシ前記Ｘ開先の内面を２層で、外面を１層で溶接する
ことが行なわれている。第１図は開先形状の断面図で、
１は外側の低合金鋼１ａと内側の合せ材であるステンレ
ス鋼１ｂとからなるクラツド鋼管であって、その接合部
に形成したＸ開先２に対し、内面側３に第１層目３ａの
溶接を施し、次に外面側４を溶接し、最後に内面側３に
第２層目３ｂの溶接を施す。
しかるに、上述した従来の溶接方法には、次のような問
題があった。即ち内面側３の第１層目３ａは、サブマー
ソアーク溶接によＦ）１ｍ１分以上の高速で溶接される
ため、溶接ビードが梨実型になシやすく、その結果第１
層目３ａの融合線部にスラグの巻込みが生じた。
題があった。即ち内面側３の第１層目３ａは、サブマー
ソアーク溶接によＦ）１ｍ１分以上の高速で溶接される
ため、溶接ビードが梨実型になシやすく、その結果第１
層目３ａの融合線部にスラグの巻込みが生じた。
まだ内面側３の第２層目のステンレス鋼１ｂを溶接する
ときに一サブマージアーク溶接は被溶接部の希釈率が６
０〜６５％と高いため、その溶接金属に高温割れが発生
しやすい。この高温割れの発生を防止するためには、溶
接金属中に５〜８％のδフェライトが含有されるように
すればよいが、そのためには、ＣｒおよびＮ１を３０％
以上含有する高合金の溶接ワイヤを使用して溶接する必
要がある。しかしこのような溶接ワイヤの製造は、線引
加工中にσ相が析出して割れが発生するため不可能であ
った。
ときに一サブマージアーク溶接は被溶接部の希釈率が６
０〜６５％と高いため、その溶接金属に高温割れが発生
しやすい。この高温割れの発生を防止するためには、溶
接金属中に５〜８％のδフェライトが含有されるように
すればよいが、そのためには、ＣｒおよびＮ１を３０％
以上含有する高合金の溶接ワイヤを使用して溶接する必
要がある。しかしこのような溶接ワイヤの製造は、線引
加工中にσ相が析出して割れが発生するため不可能であ
った。
この発明は、上述のような観点から、クラツド鋼管のシ
ーム部を高温割れの如き欠陥が発生することなく溶接す
ることができるクラツド鋼管の溶接方法を提供するもの
で、 外側の低合金鋼と内側のステンレス鋼とからなるクラツ
ド鋼管の７一ム部にＸ形開先を形成し、前記シーム部を
前記Ｘ形開先の外面側は１層で溶接し、そして、その内
面側は２層で溶接するクラツド鋼管の溶接方法において
、 前記Ｘ形開先を、その外面側は６０〜９０°の角度に形
成上、そして、その内面側は６０〜９００の角度の第１
段と前記第１段に続＜９０〜１４００の角度の第２段と
からなる２段開先に形成し、このように形成したＸ形開
先に対して、サブマーソアーク溶接によシ内面側第１段
をステンレス鋼部分に溶接ビードがかからないように溶
接した後、前記外面側を溶接し、次いで、前記内面側第
２段を１０〜５０胴の１〕の帯状電極を用いてバンドア
ーク溶接によシ溶接することに特徴を有するものである
。
ーム部を高温割れの如き欠陥が発生することなく溶接す
ることができるクラツド鋼管の溶接方法を提供するもの
で、 外側の低合金鋼と内側のステンレス鋼とからなるクラツ
ド鋼管の７一ム部にＸ形開先を形成し、前記シーム部を
前記Ｘ形開先の外面側は１層で溶接し、そして、その内
面側は２層で溶接するクラツド鋼管の溶接方法において
、 前記Ｘ形開先を、その外面側は６０〜９０°の角度に形
成上、そして、その内面側は６０〜９００の角度の第１
段と前記第１段に続＜９０〜１４００の角度の第２段と
からなる２段開先に形成し、このように形成したＸ形開
先に対して、サブマーソアーク溶接によシ内面側第１段
をステンレス鋼部分に溶接ビードがかからないように溶
接した後、前記外面側を溶接し、次いで、前記内面側第
２段を１０〜５０胴の１〕の帯状電極を用いてバンドア
ーク溶接によシ溶接することに特徴を有するものである
。
第２図は、この発明の開先形状を示す断面図で、外側の
低合金鋼１ａと内側のステンレス鋼１ｂとからなるクラ
ツド鋼管１のシーム部に形成されたＸ形開先５は、その
外面側７が６０〜９０°の角度θ１に形成され、そして
、その内面側６が６０〜９０゜の角度θ２の第１段６ａ
と、前記第１段６ａに続く９０〜１４０°の角度θ３の
第２段６ｂとからなる２段開先に形成されている。
低合金鋼１ａと内側のステンレス鋼１ｂとからなるクラ
ツド鋼管１のシーム部に形成されたＸ形開先５は、その
外面側７が６０〜９０°の角度θ１に形成され、そして
、その内面側６が６０〜９０゜の角度θ２の第１段６ａ
と、前記第１段６ａに続く９０〜１４０°の角度θ３の
第２段６ｂとからなる２段開先に形成されている。
このようにＸ形開先５の内面側６を第１段６ａと第２段
６ｂとからなる２段開先に形成した理由は、Ｘ形開先５
の内面側１層目を溶接したときの梨実型のビード溶込み
形状を改善し、ビード幅を広げてスラグの浮上を容易に
するためである。内面側の第２段６ｂの角度θ３を９０
〜１４０°に定めた理由は、９０°未満ではビード幅を
広げビード溶込み形状を改善する効果がなく、一方１４
０°横えるとビード幅が広がり過ぎてマッシュルム形状
とな々ためである。
６ｂとからなる２段開先に形成した理由は、Ｘ形開先５
の内面側１層目を溶接したときの梨実型のビード溶込み
形状を改善し、ビード幅を広げてスラグの浮上を容易に
するためである。内面側の第２段６ｂの角度θ３を９０
〜１４０°に定めた理由は、９０°未満ではビード幅を
広げビード溶込み形状を改善する効果がなく、一方１４
０°横えるとビード幅が広がり過ぎてマッシュルム形状
とな々ためである。
Ｘ形開先５の内面側６の開先深さは、第２図に示す内面
側６の深さをａ、第２段６ｂの深さをｂ、板厚を七とし
た場合、前記ａおよびｂが１ −ｔ＜ａ＜−ｔ 、 ”ａ（ｂ＜”’ａ４ ２
４ ３ の範囲内にあるようにすると良好な溶は込み形状が得ら
れる。
側６の深さをａ、第２段６ｂの深さをｂ、板厚を七とし
た場合、前記ａおよびｂが１ −ｔ＜ａ＜−ｔ 、 ”ａ（ｂ＜”’ａ４ ２
４ ３ の範囲内にあるようにすると良好な溶は込み形状が得ら
れる。
また、Ｘ形開先５の外面側７の角度θ１は、良好な溶は
込み形状が得られる範囲である６０〜９００に定めた。
込み形状が得られる範囲である６０〜９００に定めた。
また外面側７の開先深さＣば、１
４ ｔ （ｃ （］ｔ
の範囲内にあるようにすると良好な溶は込み形状が得ら
れる。
れる。
との発明の方法においては、上述した形状のＸ形開先５
に対して、ザプマーソアーク溶接により先づ第３図（イ
）に示すように、内面側の第１段６ａを溶接する。この
場合、ステンレス鋼１ｂ部分に溶接ビード鮭端部がかか
らないように溶接することが必要で、第４図に示すよう
に溶接ビードの祉端部がステンレス鋼１ｂ部分にががる
と、ステンレス鋼の成分であるＮｉやＣｒが溶接金属中
に溶は込んで、溶接金属にマルテンサイト組織が生成す
るため溶接部に割れが発生する原因となる。このように
して内面側６に対し第１層目の溶接を行なった後、同じ
くサブマーソアーク溶接により、第３図（ロ）に示すよ
うに外面側７の溶接を行なう。
に対して、ザプマーソアーク溶接により先づ第３図（イ
）に示すように、内面側の第１段６ａを溶接する。この
場合、ステンレス鋼１ｂ部分に溶接ビード鮭端部がかか
らないように溶接することが必要で、第４図に示すよう
に溶接ビードの祉端部がステンレス鋼１ｂ部分にががる
と、ステンレス鋼の成分であるＮｉやＣｒが溶接金属中
に溶は込んで、溶接金属にマルテンサイト組織が生成す
るため溶接部に割れが発生する原因となる。このように
して内面側６に対し第１層目の溶接を行なった後、同じ
くサブマーソアーク溶接により、第３図（ロ）に示すよ
うに外面側７の溶接を行なう。
次いで、第３図（ハ）に示すように内面側６の第２段６
ｂを帯板電極を用いたバンドアーク溶接にょシ溶接する
。前記第２段６ｂの溶接をバンドアーク溶接で行なう理
由は、バンドアーク溶接は被溶接部の希釈率が７〜１５
％でサブマーソアーク溶接に比べて著しく少なく、また
帯板電極の化学成分を変えることによって溶接金属の成
分調整が容易にでき、溶接高温割れなどの欠陥防止に有
効である上、溶接部の溶は込みが浅く、ビード幅が広く
なって、クラツド鋼管の溶接に適しているからである。
ｂを帯板電極を用いたバンドアーク溶接にょシ溶接する
。前記第２段６ｂの溶接をバンドアーク溶接で行なう理
由は、バンドアーク溶接は被溶接部の希釈率が７〜１５
％でサブマーソアーク溶接に比べて著しく少なく、また
帯板電極の化学成分を変えることによって溶接金属の成
分調整が容易にでき、溶接高温割れなどの欠陥防止に有
効である上、溶接部の溶は込みが浅く、ビード幅が広く
なって、クラツド鋼管の溶接に適しているからである。
このバンドアーク溶接においては、使用する帯状電極の
幅によって溶接ビード幅が変わシ、幅の広い帯状電極を
使用すれば溶接ビード幅も広くなる。この発明方法にお
いては、帯状電極の幅を１０〜５０叫に限定した。その
理由は、Ｕ、Ｏ，Ｅ方式で製造するクラツド鋼管の溶接
ビード幅が１０〜５゜陥のため、帯状電極の幅が１０ｍ
ｍ未満では幅狭のビードとなってアンダーカットが発生
しゃすく、一方、帯状電極の幅が５０ｍｍを超えると、
内側のステンレス鋼部分が必要以上に溶接されるからで
ある。
幅によって溶接ビード幅が変わシ、幅の広い帯状電極を
使用すれば溶接ビード幅も広くなる。この発明方法にお
いては、帯状電極の幅を１０〜５０叫に限定した。その
理由は、Ｕ、Ｏ，Ｅ方式で製造するクラツド鋼管の溶接
ビード幅が１０〜５゜陥のため、帯状電極の幅が１０ｍ
ｍ未満では幅狭のビードとなってアンダーカットが発生
しゃすく、一方、帯状電極の幅が５０ｍｍを超えると、
内側のステンレス鋼部分が必要以上に溶接されるからで
ある。
次に、この発明を実施例によシ説明する。
ＡＰＩ規格でＸ６５（７）厚さ１３ ｍｍ （７） Ｎ
ｂ−Ｖ系鋼板の内側に合せ材として厚さ２聞のＳＵＳ
３１６ Ｌのステンレス鋼板を張シ合わせたクラッド鋼
板ヲ使用し、Ｕ、０．Ｅ方式で外径３０インチ、肉厚１
５咽のクラツド鋼管を製造した。第１表はこのときの溶
接条件、第２表は開先形状および使用したフラックスの
塩基度で、第２表の実施例１，２の溶接材料として、内
面側１層目溶接と外面側溶接は、Ｃ：０．１０ ｗｔ、
％、 Ｍｎ ： １．５０ ｗｔ４ 、 Ｍｏ’ ：
０．５ｗｔ０％の成分組成を有する直径４．０論の溶接
ワイヤを使用し、内面側２層目溶接は厚さ０．４ ｍｍ
、幅２５叫のＳＵＳ ３１６ Ｌ のフープ材を使用
した。また第２表の比較例１〜４の溶接材料は、内面側
２層目溶接も上記１層目溶接と同じものを使用した。第
２表に内面側１層の融合線部に発生したスラグ巻込み率
を併せて示す。なお、フラックスの塩基度Ｂは下記の式
によって算出したものである。
ｂ−Ｖ系鋼板の内側に合せ材として厚さ２聞のＳＵＳ
３１６ Ｌのステンレス鋼板を張シ合わせたクラッド鋼
板ヲ使用し、Ｕ、０．Ｅ方式で外径３０インチ、肉厚１
５咽のクラツド鋼管を製造した。第１表はこのときの溶
接条件、第２表は開先形状および使用したフラックスの
塩基度で、第２表の実施例１，２の溶接材料として、内
面側１層目溶接と外面側溶接は、Ｃ：０．１０ ｗｔ、
％、 Ｍｎ ： １．５０ ｗｔ４ 、 Ｍｏ’ ：
０．５ｗｔ０％の成分組成を有する直径４．０論の溶接
ワイヤを使用し、内面側２層目溶接は厚さ０．４ ｍｍ
、幅２５叫のＳＵＳ ３１６ Ｌ のフープ材を使用
した。また第２表の比較例１〜４の溶接材料は、内面側
２層目溶接も上記１層目溶接と同じものを使用した。第
２表に内面側１層の融合線部に発生したスラグ巻込み率
を併せて示す。なお、フラックスの塩基度Ｂは下記の式
によって算出したものである。
Ｂ ＝ ６ 、５ ＮＢａＯ＋ ６．０５ＮＣａＯ＋４
．８ ＮＩＶｆｎＯ＋ ４．０ ＮＭｇＯ＋ ３．４
ＮＦｅ０ ＋ ０．３ＮＺｒ０２− （０，２ＮＡｔ２
０３ ＋ ２．２ＮＴｉ０２＋ ６−３１ＮＳｉ０２）
＋ ５．ｌＮＣａＦｅ （Ｍｏ１ｅ ％ ）上記第２
表から明らかな如く、この発明の実施例１，２の場合に
は、内面側１層目の溶接に当りスラグの巻込みは発生し
−なかった。
．８ ＮＩＶｆｎＯ＋ ４．０ ＮＭｇＯ＋ ３．４
ＮＦｅ０ ＋ ０．３ＮＺｒ０２− （０，２ＮＡｔ２
０３ ＋ ２．２ＮＴｉ０２＋ ６−３１ＮＳｉ０２）
＋ ５．ｌＮＣａＦｅ （Ｍｏ１ｅ ％ ）上記第２
表から明らかな如く、この発明の実施例１，２の場合に
は、内面側１層目の溶接に当りスラグの巻込みは発生し
−なかった。
次に、ＡＰＩ規格でＸ６５の厚さ１３關のＮｂ−Ｖ系鋼
板の内側に合せ材として厚さ２咽の３２９ ＪＩに相当
する２相系のステンレス鋼板を張シ合わせたクラツド鋼
板を使用し、Ｕ、Ｏ，Ｅ方式で外径２４インチ、肉厚１
５叫のクラツド鋼管を製造した。
板の内側に合せ材として厚さ２咽の３２９ ＪＩに相当
する２相系のステンレス鋼板を張シ合わせたクラツド鋼
板を使用し、Ｕ、Ｏ，Ｅ方式で外径２４インチ、肉厚１
５叫のクラツド鋼管を製造した。
開先形状は第２表に示した実施例１と同様であシ、また
その溶接条件は第１表と同じである。内面側２層目の溶
接に下記第３表に示す寸法および成分のワイヤまたはフ
ープを使用して、第４表に実施例３〜５および比較例５
〜７で示す溶接を行なった。第４表に高温割れ発生率を
併せて示す。
その溶接条件は第１表と同じである。内面側２層目の溶
接に下記第３表に示す寸法および成分のワイヤまたはフ
ープを使用して、第４表に実施例３〜５および比較例５
〜７で示す溶接を行なった。第４表に高温割れ発生率を
併せて示す。
上記第４表から明らかなように、この発明の実施例３〜
５の場合には、内面側２層目の溶接に当シ高温割れは発
生せず健全な溶接金属が得られた。
５の場合には、内面側２層目の溶接に当シ高温割れは発
生せず健全な溶接金属が得られた。
以上述べたように、この発明によれば、クラツド鋼管の
シーム部を溶接するに当シ、スラグの巻込みや高温割れ
の発生することがなく、健全な溶接部が得られる工業上
優れた効果がもたらされる。
シーム部を溶接するに当シ、スラグの巻込みや高温割れ
の発生することがなく、健全な溶接部が得られる工業上
優れた効果がもたらされる。
第１図は従来の開先形状の断面図、第２図はこの発明の
開先形状の断面図、第３図はこの発明の溶接方法を示す
説明図、第４図は内面側１層目の悪い溶接状態を示す説
明図である。図面において、１・・・クラツド鋼管、
１ａ・・低合金鋼、１ｂ・・・ステンレス鋼、 ２
・・・従来のＸ開先、３・・・内面側、 ４
・・・外面側、５・・・この発明のＸ開先、６・・・内
面側、６ａ・・・内面側第１段、 ６ｂ・・内面側第
２段、７・・・外面側。 出願人 日本鋼管株式会社 代理人 潮 谷 奈津夫 （他２名）第１図 第２図 手続補正書（自発） １１Ｆ−１和５８年３ 月１７日 特許庁長官 若杉和犬 殿 １、事件の表示 特願昭５８ − ．１０５６４ 号２、発明の名
称 クラツド鋼管の溶接方法 住所 東京都千代田区丸の内−丁目１番２号ｉ戦（、
ｉｉ） 日本鋼管株式会社 代表者 金 尾 實 自 発 （１）図面において、第１図、第３図（イ）、（ロ）、
（ハ）および第４図を別紙のように訂正する。 ８、 添付書類の目録 （１）訂正図面 １通 以 上
開先形状の断面図、第３図はこの発明の溶接方法を示す
説明図、第４図は内面側１層目の悪い溶接状態を示す説
明図である。図面において、１・・・クラツド鋼管、
１ａ・・低合金鋼、１ｂ・・・ステンレス鋼、 ２
・・・従来のＸ開先、３・・・内面側、 ４
・・・外面側、５・・・この発明のＸ開先、６・・・内
面側、６ａ・・・内面側第１段、 ６ｂ・・内面側第
２段、７・・・外面側。 出願人 日本鋼管株式会社 代理人 潮 谷 奈津夫 （他２名）第１図 第２図 手続補正書（自発） １１Ｆ−１和５８年３ 月１７日 特許庁長官 若杉和犬 殿 １、事件の表示 特願昭５８ − ．１０５６４ 号２、発明の名
称 クラツド鋼管の溶接方法 住所 東京都千代田区丸の内−丁目１番２号ｉ戦（、
ｉｉ） 日本鋼管株式会社 代表者 金 尾 實 自 発 （１）図面において、第１図、第３図（イ）、（ロ）、
（ハ）および第４図を別紙のように訂正する。 ８、 添付書類の目録 （１）訂正図面 １通 以 上
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 外側の低合金鋼と内側のステンレス鋼とからなるクラツ
ド鋼管のシーム部にＸ形開先を形成し、前記シーム部を
前記Ｘ形開先の外面側は１層で溶接し、そして、その内
面側は２層で溶接するクラツド鋼管の溶接方法において
、 前記Ｘ形開先を、その外面側は６０〜９０°の角度に形
成し、そして、その内面側は６０〜９０°の角度の第１
段と前記第１段に続く９０〜１４０°の角度の第２段と
からなる２段開先に形成し、このように形成したＸ形開
先に対して、サブマーヅアーク溶接によシ内面側第１段
をステンレス鋼部分に溶接ビードがかからないように溶
接した後、前記外面側を溶接し、次いで、前記内面側第
２段を１０〜５０調の巾の帯板電極を用いて・ぐンドア
ーク溶接によシ溶接することを特徴とするクラツド鋼管
の溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1056483A JPS59137191A (ja) | 1983-01-27 | 1983-01-27 | クラツド鋼管の溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1056483A JPS59137191A (ja) | 1983-01-27 | 1983-01-27 | クラツド鋼管の溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59137191A true JPS59137191A (ja) | 1984-08-07 |
| JPH0138597B2 JPH0138597B2 (ja) | 1989-08-15 |
Family
ID=11753736
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1056483A Granted JPS59137191A (ja) | 1983-01-27 | 1983-01-27 | クラツド鋼管の溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59137191A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005246403A (ja) * | 2004-03-02 | 2005-09-15 | Nippon Steel Corp | 溶接部脆化割れ特性に優れた高強度溶接鋼管 |
| CN114309897A (zh) * | 2021-12-29 | 2022-04-12 | 哈尔滨威尔焊接有限责任公司 | 复合钢管纵缝焊接方法及采用带极堆焊焊接复合钢管纵缝的方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56175190U (ja) * | 1980-05-22 | 1981-12-24 |
-
1983
- 1983-01-27 JP JP1056483A patent/JPS59137191A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56175190U (ja) * | 1980-05-22 | 1981-12-24 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005246403A (ja) * | 2004-03-02 | 2005-09-15 | Nippon Steel Corp | 溶接部脆化割れ特性に優れた高強度溶接鋼管 |
| CN114309897A (zh) * | 2021-12-29 | 2022-04-12 | 哈尔滨威尔焊接有限责任公司 | 复合钢管纵缝焊接方法及采用带极堆焊焊接复合钢管纵缝的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0138597B2 (ja) | 1989-08-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH06339775A (ja) | ニッケルおよびニッケル合金材の溶接方法 | |
| CN105880815B (zh) | 一种管板角接接头辅助焊接装置及焊接方法 | |
| JPH07314174A (ja) | ステンレスクラッド鋼管の造管溶接方法 | |
| CN110076526B (zh) | 一种三层不锈钢及碳钢的复合钢管制造工艺 | |
| JP2003136130A (ja) | シーム溶接部靭性に優れた内外面サブマージアーク溶接鋼管の製造方法 | |
| JPS59137191A (ja) | クラツド鋼管の溶接方法 | |
| JP5538079B2 (ja) | クラッド鋼材の接合方法及び接合構造 | |
| JP2563684B2 (ja) | ステンレスクラッド鋼管の溶接方法 | |
| JP3182672B2 (ja) | クラッド鋼管の内面溶接方法 | |
| JPS5811311B2 (ja) | 低温高靭性鋼の高能率多電極自動ア−ク溶接法 | |
| JP2021167009A (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼溶接継手の製造方法 | |
| JPS61162271A (ja) | 裏波溶接法 | |
| JPH07290244A (ja) | クラッド鋼管の溶接方法 | |
| CN105855669A (zh) | 一种双表面包覆Incoloy 825层状复合板材的对焊连接方法 | |
| JP3180257B2 (ja) | クラッド鋼管の内面シーム溶接方法 | |
| JPH06320280A (ja) | 両面クラッド複層鋼材の突合せ溶接方法 | |
| JPH03291176A (ja) | 複合熱源製管溶接方法 | |
| JPS6030585A (ja) | ステンレスクラツド鋼管の製造方法 | |
| JPH04157072A (ja) | 異材接合方法 | |
| JP2000288738A (ja) | 高クロムフェライト鋼の溶接継手構造 | |
| CN107755980A (zh) | 一种2205/x65双金属冶金复合弯管的制造方法 | |
| JPS597483A (ja) | 高純度フエライト系ステンレスクラツド鋼の片面溶接方法 | |
| JPH0890239A (ja) | クラッド鋼管のシーム溶接方法 | |
| JPH0857641A (ja) | 固定管の円周自動溶接方法 | |
| JPS6330174A (ja) | 管の周溶接法 |