JPS5913560A - 連鋳タンデイツシユの溶鋼重量制御方法 - Google Patents
連鋳タンデイツシユの溶鋼重量制御方法Info
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- JPS5913560A JPS5913560A JP12158082A JP12158082A JPS5913560A JP S5913560 A JPS5913560 A JP S5913560A JP 12158082 A JP12158082 A JP 12158082A JP 12158082 A JP12158082 A JP 12158082A JP S5913560 A JPS5913560 A JP S5913560A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten steel
- tundish
- weight
- ladle
- charging
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
- B22D11/18—Controlling or regulating processes or operations for pouring
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は連鋳タンディツシュの溶鋼重量制御方法に係り
、特に取鍋からタンディツシュに通ずる浸漬ノズルの局
部的溶損金避は得る連鋳タンディツシュの溶鋼重量制御
方法に関する。
、特に取鍋からタンディツシュに通ずる浸漬ノズルの局
部的溶損金避は得る連鋳タンディツシュの溶鋼重量制御
方法に関する。
連続鋳造、特に連続連続鋳造（以下連々鋳と称する）Ｋ
、おいては、複数回の取鍋交換作業中も鋳込みを中断す
ること々く連続鋳造されるが、タンディツシュの溶鋼重
量は可能な限り一定範囲に制御することによって連鋳操
業の安定化と鋳造スラブの品質の安定化を図っている。
、おいては、複数回の取鍋交換作業中も鋳込みを中断す
ること々く連続鋳造されるが、タンディツシュの溶鋼重
量は可能な限り一定範囲に制御することによって連鋳操
業の安定化と鋳造スラブの品質の安定化を図っている。
従来のタンディツシュの溶鋼重量制御方法には次の２方
法がある。
法がある。
（イ）オン、オフ制御方法。
（ロ）連続制御方法。
前者はタンディツシュの溶鋼重量設定値の制御不感帯を
越えた実績値に対し、越えた期間中あらかじめ設定した
時間スライディングノズルの駆動装置にノズルの開ま′
たは閉のパルス信号全出力してスライディングノズルを
開閉する方法である。
越えた実績値に対し、越えた期間中あらかじめ設定した
時間スライディングノズルの駆動装置にノズルの開ま′
たは閉のパルス信号全出力してスライディングノズルを
開閉する方法である。
後者はタンディツシュの溶鋼重量設定値の制御不感帯を
越えた実測値に対して、設定値と実測値との偏差分を演
算してスライディングノズルを開閉する方法である。
越えた実測値に対して、設定値と実測値との偏差分を演
算してスライディングノズルを開閉する方法である。
いずれの方式においても、その制御性が良ければタンデ
ィツシュの溶鋼重量の制御変動は±０．３トン以内に保
持できする。
ィツシュの溶鋼重量の制御変動は±０．３トン以内に保
持できする。
上記従来のタンディツシュの溶鋼重量制御方法のうち後
者の連続制御方法について第１図を参照して説明する。
者の連続制御方法について第１図を参照して説明する。
転炉等によって溶製された溶鋼２は取鍋４に収容されタ
ンディツシュ６上に搬送され、スライディングノズル８
を有する通常ロングノズルと称されている浸漬ノズル１
０を経由して下方のタンディツシュ６に注入される。タ
ンディツシュ６に収容された溶鋼２は底部に設けられ鋳
型１２に通ずる浸漬ノズル１４によって連続鋳造され強
制冷却されて次第に凝固殻１６を形成して鋳片１８とし
て引抜かれる。
ンディツシュ６上に搬送され、スライディングノズル８
を有する通常ロングノズルと称されている浸漬ノズル１
０を経由して下方のタンディツシュ６に注入される。タ
ンディツシュ６に収容された溶鋼２は底部に設けられ鋳
型１２に通ずる浸漬ノズル１４によって連続鋳造され強
制冷却されて次第に凝固殻１６を形成して鋳片１８とし
て引抜かれる。
タンディツシュ６内の溶鋼２の重量は、ロードセル２０
によって計測され実測値として演算装置２２に入力され
る。演算装置２２にはタンディツシュ６の溶鋼重量の目
標設定値が予め設定されているので、ロードセル２０に
よる実測値との偏差分だけスライディングノズル８の駆
動制御装置２３にパルス信号全出力し、それによりスラ
イディングノズル８の駆動モータ２４を正転もしくは逆
転せしめてスライディングノズル８を開もしくは閉とし
て、タンディツシュ６への取鍋４からの溶鋼注入量を制
御し、タンディツシュ６の溶鋼重量が予め定めた目標設
定値になるように制御する。
によって計測され実測値として演算装置２２に入力され
る。演算装置２２にはタンディツシュ６の溶鋼重量の目
標設定値が予め設定されているので、ロードセル２０に
よる実測値との偏差分だけスライディングノズル８の駆
動制御装置２３にパルス信号全出力し、それによりスラ
イディングノズル８の駆動モータ２４を正転もしくは逆
転せしめてスライディングノズル８を開もしくは閉とし
て、タンディツシュ６への取鍋４からの溶鋼注入量を制
御し、タンディツシュ６の溶鋼重量が予め定めた目標設
定値になるように制御する。
上記従来のタンディツシュの溶鋼重量の連続制御方法に
よりタンディツシュ６内の湯面ばほぼ一定の水準を保持
し得るが、浸漬ノズル１０の溶鋼２に浸漬されている位
置がほぼ同一位置であるために、クンディツシュ６の溶
鋼２上に浮遊する取鍋４から流出したスラグおよびタン
ディツシュフラックスの溶融スラグ２６に侵食され局部
的溶損音生じ、その寿命が極めて短い欠点がある。更に
連々鋳においては、１つのタンディツシュ６を使用して
複数回取鍋４を交換するが、取鍋４の交換には少くとも
１分間程度を要し、その間にも鋳込みが継続して行なわ
れるのでタンディツシュ６内の湯面が低下し製造鋳片に
スラグの捲込みが起る危険性があり、鋳片品質の安定が
期せられかい欠点もある。
よりタンディツシュ６内の湯面ばほぼ一定の水準を保持
し得るが、浸漬ノズル１０の溶鋼２に浸漬されている位
置がほぼ同一位置であるために、クンディツシュ６の溶
鋼２上に浮遊する取鍋４から流出したスラグおよびタン
ディツシュフラックスの溶融スラグ２６に侵食され局部
的溶損音生じ、その寿命が極めて短い欠点がある。更に
連々鋳においては、１つのタンディツシュ６を使用して
複数回取鍋４を交換するが、取鍋４の交換には少くとも
１分間程度を要し、その間にも鋳込みが継続して行なわ
れるのでタンディツシュ６内の湯面が低下し製造鋳片に
スラグの捲込みが起る危険性があり、鋳片品質の安定が
期せられかい欠点もある。
本発明の目的は、上記従来のタンディツシュに貯留する
溶鋼重量の制御方法の欠点を解消し、浸漬ノズルの局部
的溶損Ｋｌけてその寿命を延長すると共に、スラグの捲
込みを防止して製造鋳片の品質の安定を図り得る効果的
な連鋳タンディツシュの溶鋼重量制御方法を提供するに
ある。
溶鋼重量の制御方法の欠点を解消し、浸漬ノズルの局部
的溶損Ｋｌけてその寿命を延長すると共に、スラグの捲
込みを防止して製造鋳片の品質の安定を図り得る効果的
な連鋳タンディツシュの溶鋼重量制御方法を提供するに
ある。
本発明の要旨とするところは次の如くである。
すなわち、取鍋よシスライディングノズルを有する浸漬
ノズルを介してタンディツシュに注入された溶鋼重量の
実測値と設定値との偏差分を前記スライディングノズル
の駆動制御装置にパルス信号として出力し前記スライデ
ィングノズルを開もしくは閉とし溶鋼注入量全制御する
連鋳タンディツシュの溶鋼重量制御方法において、前記
タンディツシュの溶鋼重量の目標設定値をプログラムパ
ターンにより変化させることを特徴とする連鋳タンディ
ツシュの溶鋼重量制御方法、である。
ノズルを介してタンディツシュに注入された溶鋼重量の
実測値と設定値との偏差分を前記スライディングノズル
の駆動制御装置にパルス信号として出力し前記スライデ
ィングノズルを開もしくは閉とし溶鋼注入量全制御する
連鋳タンディツシュの溶鋼重量制御方法において、前記
タンディツシュの溶鋼重量の目標設定値をプログラムパ
ターンにより変化させることを特徴とする連鋳タンディ
ツシュの溶鋼重量制御方法、である。
本発明による連鋳タンディツシュの溶鋼重量の制御方法
を第１図、第２図によって従来法と対比して説明する。
を第１図、第２図によって従来法と対比して説明する。
従来の連続制御法は第２図に示すＧ１１１ ＜ 、設定
値をＱＭと定め、かつ上限値ヲＱＩＪ。
値をＱＭと定め、かつ上限値ヲＱＩＪ。
下限値ｔＱＬと設定して演算装置２２に入力しておき、
上限値ＱＵＶＣ達したならば自動的にスライディングノ
ズル８を閉として溶鋼２の注入を中断し、また下限値Ｑ
Ｌに達したならば自動的にスライディングノズル８を開
として溶鋼２の注入を再開するほか、その中間過程にお
いても設定値ＱＭに対してロードセル２０による実測値
がＱ。であるならば ＱＭ−Ｑｃ＝ΔＱ として△Ｑがのであればスライディングノズルを開とし
、ｅであればスライディングノズルを閉として常に目標
設定値±０．３１の間になるように制御することは既に
説明したが１本発明は上記のほかに取鍋４の溶鋼２の注
入開始から注入終了までの一足時間ｔに対する重量目標
設定値ＱＭをプログラムパターンによシ変えることを特
徴と１している。
上限値ＱＵＶＣ達したならば自動的にスライディングノ
ズル８を閉として溶鋼２の注入を中断し、また下限値Ｑ
Ｌに達したならば自動的にスライディングノズル８を開
として溶鋼２の注入を再開するほか、その中間過程にお
いても設定値ＱＭに対してロードセル２０による実測値
がＱ。であるならば ＱＭ−Ｑｃ＝ΔＱ として△Ｑがのであればスライディングノズルを開とし
、ｅであればスライディングノズルを閉として常に目標
設定値±０．３１の間になるように制御することは既に
説明したが１本発明は上記のほかに取鍋４の溶鋼２の注
入開始から注入終了までの一足時間ｔに対する重量目標
設定値ＱＭをプログラムパターンによシ変えることを特
徴と１している。
重量目標設定値９Ｍ１ｒ、変えるプログラムパターンの
与え方としては、取鍋注入開始から注入終了までの１チ
ヤージの注入期間において、注入終了時に設定値ＱＭが
タンディツシュの許容できる最大重量値ＶｒＣｈるよう
に徐々に設定値ＱＭｔ増加させる方法と、タンディツシ
ュの許容できる最大重量値からスラグを捲き込まない許
容最小重量値の間でＱＭ’ｋ１回もしくは数回変化させ
る方法とがある。特に後者の場合には、注入終了時にタ
ンディツシュの許容できる最大重量値にＱＭを設定し々
い方法もあるが、連々鋳の場合、取鍋交換時の約１公租
度の作業時間中におけるクンディツシュ溶鋼重量の減少
によるスラグ捲き込みの防止を積極的に行なうには、注
入終了時にタンディツシュの許容できる最大重量値にＱ
Ｍを設定する方が好ましい。
与え方としては、取鍋注入開始から注入終了までの１チ
ヤージの注入期間において、注入終了時に設定値ＱＭが
タンディツシュの許容できる最大重量値ＶｒＣｈるよう
に徐々に設定値ＱＭｔ増加させる方法と、タンディツシ
ュの許容できる最大重量値からスラグを捲き込まない許
容最小重量値の間でＱＭ’ｋ１回もしくは数回変化させ
る方法とがある。特に後者の場合には、注入終了時にタ
ンディツシュの許容できる最大重量値にＱＭを設定し々
い方法もあるが、連々鋳の場合、取鍋交換時の約１公租
度の作業時間中におけるクンディツシュ溶鋼重量の減少
によるスラグ捲き込みの防止を積極的に行なうには、注
入終了時にタンディツシュの許容できる最大重量値にＱ
Ｍを設定する方が好ましい。
上記の如く本発明により浸漬ノズル１０の溶鋼２に浸漬
されている位置は、タンディツシュ６の溶鋼重量目標設
定値のプログラムパターンにより変化するので特に局部
的に溶損感れることがなくその寿命を著しく延長するこ
とができるほか、タンディツシュ６の内壁れんがのスラ
グラインの局部的溶損も防止することができる。
されている位置は、タンディツシュ６の溶鋼重量目標設
定値のプログラムパターンにより変化するので特に局部
的に溶損感れることがなくその寿命を著しく延長するこ
とができるほか、タンディツシュ６の内壁れんがのスラ
グラインの局部的溶損も防止することができる。
溶鋼貯留重量の上限値が７０ｔのタンディツシュ６を使
用し、タンディツシュ１基当り取鍋４を３回交換する場
合の実施例について説明−４−る。この場合取鍋４の注
入開始から終了まで４０分間程度を要するので取鍋４の
注入開始時のタンディツシュの溶鋼重量の目標設定値に
６’ｏｔと設定し、注入末期の重量の目標設定値１７０
ｔと設定して第３図に示す如きプログラムパターン”ｔ
ＪＡ込んでタンディツシュ６の溶鋼重量を制御した。第
３図は本実施例におけるタンディツシュ重量目標設定値
と注入開始後の経過時間の関係を示す線図である。すな
わち、第１取＠による１チヤ一ジ目全タンデイツシユ溶
鋼重量が６０ｔのＡ点で溶鋼２の注入制御を開始し、子
の後４０分を経過して第１取鍋の注入末期８点でタンデ
ィツシュ溶鋼重量が７０１になるように目標値を設定し
た。第１取鍋からの注入を終了し取鍋交換の作業期間中
にもタンティッシュ６から鋳型１２ＶＣ浸漬ノズル１４
を介して連続鋳造されているのでタンディツシュの湯面
が急激に下降する。例えば鋳型寸法が２６０ｍＸ１５０
０ｗ＋ｍのスラブ用鋳型１２に鋳造速度１．５ｍ／ｍ１
ｎ一定として２ストランドへ連続鋳造する場合妬け１分
間に９．１．２６ｔ ＠込１工１．ることとなるので、
はぼ第１取鍋で注入開始した時のタンディツシュ溶鋼重
量６０ ｔ ＩＩＣ戻ることとなり、湯面が１２０〜１
３０咽低下する。この時点で取鍋２の交換が終了するの
で、第２取鍋による２チヤージ目もほぼ６０ｔの６点か
ら注入を開始し、４０分後の注入末期のＤ点に至り７０
ｔに達する。かくして再び取鍋を交換して第３取鍋によ
る３グヤージ目も同様ＩＦ ６０ ｊのＥ点から注入を
開始し４０分後のＦ点で注入末期となりタンディツシュ
溶鋼重沼が７０ｔに達しスライプインクノズル８を閉と
して３チヤ一ジ分の注入が終了する。
用し、タンディツシュ１基当り取鍋４を３回交換する場
合の実施例について説明−４−る。この場合取鍋４の注
入開始から終了まで４０分間程度を要するので取鍋４の
注入開始時のタンディツシュの溶鋼重量の目標設定値に
６’ｏｔと設定し、注入末期の重量の目標設定値１７０
ｔと設定して第３図に示す如きプログラムパターン”ｔ
ＪＡ込んでタンディツシュ６の溶鋼重量を制御した。第
３図は本実施例におけるタンディツシュ重量目標設定値
と注入開始後の経過時間の関係を示す線図である。すな
わち、第１取＠による１チヤ一ジ目全タンデイツシユ溶
鋼重量が６０ｔのＡ点で溶鋼２の注入制御を開始し、子
の後４０分を経過して第１取鍋の注入末期８点でタンデ
ィツシュ溶鋼重量が７０１になるように目標値を設定し
た。第１取鍋からの注入を終了し取鍋交換の作業期間中
にもタンティッシュ６から鋳型１２ＶＣ浸漬ノズル１４
を介して連続鋳造されているのでタンディツシュの湯面
が急激に下降する。例えば鋳型寸法が２６０ｍＸ１５０
０ｗ＋ｍのスラブ用鋳型１２に鋳造速度１．５ｍ／ｍ１
ｎ一定として２ストランドへ連続鋳造する場合妬け１分
間に９．１．２６ｔ ＠込１工１．ることとなるので、
はぼ第１取鍋で注入開始した時のタンディツシュ溶鋼重
量６０ ｔ ＩＩＣ戻ることとなり、湯面が１２０〜１
３０咽低下する。この時点で取鍋２の交換が終了するの
で、第２取鍋による２チヤージ目もほぼ６０ｔの６点か
ら注入を開始し、４０分後の注入末期のＤ点に至り７０
ｔに達する。かくして再び取鍋を交換して第３取鍋によ
る３グヤージ目も同様ＩＦ ６０ ｊのＥ点から注入を
開始し４０分後のＦ点で注入末期となりタンディツシュ
溶鋼重沼が７０ｔに達しスライプインクノズル８を閉と
して３チヤ一ジ分の注入が終了する。
この場合はタンディツシュ溶鋼重量１６０ｔから７０ｔ
まで変化させた状態で先に説明したロードセル２０ｖＣ
よる実測値Ｑ。と目標値ＱＭとの偏差△Ｑが±０．３１
になるようにスライディングノズル８ケ開閉する？ｔｔ
制御を併せ実施したので次の如き効果を収めることがで
きた。
まで変化させた状態で先に説明したロードセル２０ｖＣ
よる実測値Ｑ。と目標値ＱＭとの偏差△Ｑが±０．３１
になるようにスライディングノズル８ケ開閉する？ｔｔ
制御を併せ実施したので次の如き効果を収めることがで
きた。
（イ）浸漬ノズル１０とタンディツシュスラグ２６との
接触線が常に変化するので局部的溶損が解消し、従来の
連続判例方法で七４チャージ分しか使用でき力かった寿
命が２倍の８チヤ一ジ分の寿命に延長された。
接触線が常に変化するので局部的溶損が解消し、従来の
連続判例方法で七４チャージ分しか使用でき力かった寿
命が２倍の８チヤ一ジ分の寿命に延長された。
（ロ）取鍋４の注入末期には溶鋼重量が７０ｔに達する
ので１取鍋からの溶鋼注入が一時中断され湯面が低下し
ても１新しい取鍋との交換作業時間は１分間程度で可能
であるので時間的余裕を十分持つことができ１スラグの
流出防止対策が完全になされるので製造鋳片の品質の安
定が可能と々る。
ので１取鍋からの溶鋼注入が一時中断され湯面が低下し
ても１新しい取鍋との交換作業時間は１分間程度で可能
であるので時間的余裕を十分持つことができ１スラグの
流出防止対策が完全になされるので製造鋳片の品質の安
定が可能と々る。
なお本実施例におけるプログラムパターンでは、各取鍋
による溶鋼注入終了が予定時間の４０分よυ遅れても、
注入開始後４０分以上では常にタンディツシュ重量の目
標設定値は７０ ｔ ”、（保持するように股εした。
による溶鋼注入終了が予定時間の４０分よυ遅れても、
注入開始後４０分以上では常にタンディツシュ重量の目
標設定値は７０ ｔ ”、（保持するように股εした。
上記実施例ではタンディツシュ溶鋼重量の目標設定値１
６０ｔから７０ｔＫ変化させたが、設定は自由でありタ
ンディツシュの許容できる最太重１値からスラグを捲込
まない範囲で許容できる最小型１値の間で重量目標設定
値を１回もしくは数回変化させることも可能である。
６０ｔから７０ｔＫ変化させたが、設定は自由でありタ
ンディツシュの許容できる最太重１値からスラグを捲込
まない範囲で許容できる最小型１値の間で重量目標設定
値を１回もしくは数回変化させることも可能である。
また、上記実施例でけ取鍋１チヤージの注入末期にタン
ディツシュの許容できる最大重量になるように設定値全
プログラムパターンで変化させたが、第４図に示すよう
に必ずしも注入末期に最大重量とする必要はない。なお
、この場合取鍋交換中溶鋼重量低下によるスラグ捲込み
が生じないように重量目標設定値を設定する必要がある
。
ディツシュの許容できる最大重量になるように設定値全
プログラムパターンで変化させたが、第４図に示すよう
に必ずしも注入末期に最大重量とする必要はない。なお
、この場合取鍋交換中溶鋼重量低下によるスラグ捲込み
が生じないように重量目標設定値を設定する必要がある
。
上記の如く、本発明は従来のタンディツシュの溶鋼重量
の連続制御法のほかに、新たに取鍋の注入末期にタンデ
ィツシュの溶鋼重量目標設定値をタンティッシュの許容
できる最大重量値までプログラムパターンにより変化さ
せたので次の効果を収めることができた。
の連続制御法のほかに、新たに取鍋の注入末期にタンデ
ィツシュの溶鋼重量目標設定値をタンティッシュの許容
できる最大重量値までプログラムパターンにより変化さ
せたので次の効果を収めることができた。
（イ）従来の浸漬ノズルの局部的溶損金なくし、その寿
命を２倍に延長することができた。
命を２倍に延長することができた。
（ロ） タンディツシュ１基当り複数回の取鍋交換に際
しても十分の時間余裕をもち得るので取鍋の注入末期に
おけるスラグ捲込みを完全に防止することが可能となり
連々鋳作業も安定して遂行できると共に、製造鋳片の品
質の安定化が可能となった。
しても十分の時間余裕をもち得るので取鍋の注入末期に
おけるスラグ捲込みを完全に防止することが可能となり
連々鋳作業も安定して遂行できると共に、製造鋳片の品
質の安定化が可能となった。
【図面の簡単な説明】
第１図はタンディツシュの溶鋼重量制御機器の構成を示
す模式断面図、第２図はタンディツシュの溶鋼重量制御
の従来法における設定の与え方を示す説明図、第３図は
本発明の実施例におけるタンディツシュ溶鋼重量目標値
と取鍋の溶鋼注入経過時間との関係を示す線図、第４図
は取鍋の注入末期に溶鋼重量目標設定値をタンディツシ
ュの許容する最大重量にしない場合のタンディツシュ溶
鋼重量目標値と取鍋の溶鋼注入経過時間との関係を示す
線図である。 ２・・・溶鋼、 ４・・・取鍋、 ６°°°タンデ
イツシユ、８・・・スライディングノズル、 ｉｏ
−°゛浸漬ノズルｔ１２・・・鋳型、 ２０・・・
ロードセル、 ２２・・・演算装置、 ２３・・・
スライディングノズル駆動制御装置、 ２４・・・スラ
ンデイングノズル駆動装置。 第１図 第２図 第３図 □ヌ￥六Ｍ、過時間ｃ介）
す模式断面図、第２図はタンディツシュの溶鋼重量制御
の従来法における設定の与え方を示す説明図、第３図は
本発明の実施例におけるタンディツシュ溶鋼重量目標値
と取鍋の溶鋼注入経過時間との関係を示す線図、第４図
は取鍋の注入末期に溶鋼重量目標設定値をタンディツシ
ュの許容する最大重量にしない場合のタンディツシュ溶
鋼重量目標値と取鍋の溶鋼注入経過時間との関係を示す
線図である。 ２・・・溶鋼、 ４・・・取鍋、 ６°°°タンデ
イツシユ、８・・・スライディングノズル、 ｉｏ
−°゛浸漬ノズルｔ１２・・・鋳型、 ２０・・・
ロードセル、 ２２・・・演算装置、 ２３・・・
スライディングノズル駆動制御装置、 ２４・・・スラ
ンデイングノズル駆動装置。 第１図 第２図 第３図 □ヌ￥六Ｍ、過時間ｃ介）
Claims (1)
- （１）取鍋よりスライディングノズルを有する浸漬ノズ
ルを介してタンディツシュに注入された溶鋼重量の実測
値と設定値との偏差分を前記スライディングノズルの駆
動制御装置にパルス信号として出力し前記スライディン
グノズルを開もしくは閉とし溶鋼注入量を制御する連鋳
タンディツシュの溶鋼重量制御方法において、前記タン
ディツシュの溶鋼重量の目標設定値をプログラムパター
ンにより変化させることを特徴とする連鋳タンディツシ
ュの溶鋼重量制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12158082A JPS5913560A (ja) | 1982-07-13 | 1982-07-13 | 連鋳タンデイツシユの溶鋼重量制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12158082A JPS5913560A (ja) | 1982-07-13 | 1982-07-13 | 連鋳タンデイツシユの溶鋼重量制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5913560A true JPS5913560A (ja) | 1984-01-24 |
| JPS6261384B2 JPS6261384B2 (ja) | 1987-12-21 |
Family
ID=14814755
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12158082A Granted JPS5913560A (ja) | 1982-07-13 | 1982-07-13 | 連鋳タンデイツシユの溶鋼重量制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5913560A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5177067B2 (ja) * | 2009-04-10 | 2013-04-03 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼の連続鋳造方法およびこの方法で製造された鋳片 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5326204A (en) * | 1976-08-23 | 1978-03-10 | Komatsu Mfg Co Ltd | Method for prevention of solidification of melt at taphole of cupola furnace |
| JPS551865A (en) * | 1978-06-20 | 1980-01-09 | Osaka Soda Co Ltd | Solidification of heavy metals-containing wastes |
| JPS5536028A (en) * | 1978-09-06 | 1980-03-13 | Toyota Motor Corp | Automatic core setting device |
| JPS5910458A (ja) * | 1982-07-12 | 1984-01-19 | Nippon Steel Corp | モ−ルド湯面レベル制御方法 |
-
1982
- 1982-07-13 JP JP12158082A patent/JPS5913560A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5326204A (en) * | 1976-08-23 | 1978-03-10 | Komatsu Mfg Co Ltd | Method for prevention of solidification of melt at taphole of cupola furnace |
| JPS551865A (en) * | 1978-06-20 | 1980-01-09 | Osaka Soda Co Ltd | Solidification of heavy metals-containing wastes |
| JPS5536028A (en) * | 1978-09-06 | 1980-03-13 | Toyota Motor Corp | Automatic core setting device |
| JPS5910458A (ja) * | 1982-07-12 | 1984-01-19 | Nippon Steel Corp | モ−ルド湯面レベル制御方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6261384B2 (ja) | 1987-12-21 |
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