JPS59135402A - 単一偏波光フアイバ - Google Patents
単一偏波光フアイバInfo
- Publication number
- JPS59135402A JPS59135402A JP58009596A JP959683A JPS59135402A JP S59135402 A JPS59135402 A JP S59135402A JP 58009596 A JP58009596 A JP 58009596A JP 959683 A JP959683 A JP 959683A JP S59135402 A JPS59135402 A JP S59135402A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- core
- optical fiber
- thermal expansion
- cladding
- single polarization
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
存できる単一モード光ファイバに関するものである。
光の偏波面を保存して伝送することのできる光ファイバ
は、光フアイバ応用計測用または平面型光導波路との結
合用の媒体として重要であるばかりでなく、光の位相、
偏波を用いたコヒーレント光通信方式の媒体としても有
望視されている。このような応用面に適合する単一モー
ド光ファイバとして、円形のコアに異方性の応力を加え
てコア部に複屈折率を誘起し、偏波方法の直交する二つ
の直線偏波モード間の伝ばん定数差を太き（する方法が
提案されている。
は、光フアイバ応用計測用または平面型光導波路との結
合用の媒体として重要であるばかりでなく、光の位相、
偏波を用いたコヒーレント光通信方式の媒体としても有
望視されている。このような応用面に適合する単一モー
ド光ファイバとして、円形のコアに異方性の応力を加え
てコア部に複屈折率を誘起し、偏波方法の直交する二つ
の直線偏波モード間の伝ばん定数差を太き（する方法が
提案されている。
その一つはクラッド部を楕円化した構造を有する光ファ
イバである（特開昭５’６−９９８０６１偏波面保存単
−モード光ファイバ１）。
イバである（特開昭５’６−９９８０６１偏波面保存単
−モード光ファイバ１）。
この光ファイバの断面構造と、断面内での熱膨張係数分
布を第１図（ａ） 、 （ｂ）に示す。第１図（ａ）に
おいて、１はコア、２はクラッド、８はクラッド部のう
ち熱膨張係数の大きな領域である。
布を第１図（ａ） 、 （ｂ）に示す。第１図（ａ）に
おいて、１はコア、２はクラッド、８はクラッド部のう
ち熱膨張係数の大きな領域である。
他の一つはコアの両側にコア中心に対して対称の位置に
、石英の熱膨張係数と異なる熱膨張係数を有する応力付
与部を配置した構造の光ファイバである（ＬＯＷ−Ｌｏ
ｓｓ ｓｉｎｇｌｅ Ｐｏ１ａｒｉｚａｔｉｏｎ ｆｉ
ｂｅｒｓｗｉｔｈ ａｓｙｍｍｅｔｒｉｃａｌ ５ｔｒ
ａｉｎ ｂｉｒｅｆｒｉｎｇｅｎｃｅ″′。
、石英の熱膨張係数と異なる熱膨張係数を有する応力付
与部を配置した構造の光ファイバである（ＬＯＷ−Ｌｏ
ｓｓ ｓｉｎｇｌｅ Ｐｏ１ａｒｉｚａｔｉｏｎ ｆｉ
ｂｅｒｓｗｉｔｈ ａｓｙｍｍｅｔｒｉｃａｌ ５ｔｒ
ａｉｎ ｂｉｒｅｆｒｉｎｇｅｎｃｅ″′。
Ｔ、Ｈｏ５ａｋａ 、 Ｋ、Ｏｋａｍｏｔｏ’、 Ｔ、
Ｍｉｙａ 、 Ｙ、５ａｓａｋｉ ａｎｄＴ、Ｅｄａｂ
ｉｒｏ 、 Ｅ］、ｅｃｔｒｏｎ Ｌｅｔｔ、 、 Ｖ
ｏｌ、１７ 、 Ｎｏ、 １７ 。
Ｍｉｙａ 、 Ｙ、５ａｓａｋｉ ａｎｄＴ、Ｅｄａｂ
ｉｒｏ 、 Ｅ］、ｅｃｔｒｏｎ Ｌｅｔｔ、 、 Ｖ
ｏｌ、１７ 、 Ｎｏ、 １７ 。
１９８１ ｐｐ、５８０−５３１）。
この光ファイバの断面構造とＸ軸に泊った熱膨張係数を
第２図（ａ） 、 （ｂ）に示す。第１図における楕円
化したクラッド部８および第２図におけるコア両側の応
力付与部４は、周囲の部分と熱膨張係数が異なるので、
非軸対称な熱応力を発生し、その結果、コア部に複屈折
率を誘起する。
第２図（ａ） 、 （ｂ）に示す。第１図における楕円
化したクラッド部８および第２図におけるコア両側の応
力付与部４は、周囲の部分と熱膨張係数が異なるので、
非軸対称な熱応力を発生し、その結果、コア部に複屈折
率を誘起する。
しかしながらこのような光ファイバでは、コア部の熱膨
張係数がコアに隣接する部分の熱膨張係数と異なること
に起因する熱応力が発生する。この熱応力はコア形状が
円形の場合には、軸対称となり、コア内部ではファイバ
断面内で等方的であり、コアの外部では径方向とそれに
垂直な方向に主軸を有する異方性応力となる。したがっ
て第１図および第２図の光ファイバにおける熱応力は、
コアの内部と外部とで異なった値と主軸方向を有するこ
ととなる。
張係数がコアに隣接する部分の熱膨張係数と異なること
に起因する熱応力が発生する。この熱応力はコア形状が
円形の場合には、軸対称となり、コア内部ではファイバ
断面内で等方的であり、コアの外部では径方向とそれに
垂直な方向に主軸を有する異方性応力となる。したがっ
て第１図および第２図の光ファイバにおける熱応力は、
コアの内部と外部とで異なった値と主軸方向を有するこ
ととなる。
第８図にコア近傍における応力状態を示す。矢印は主軸
方向を示し、矢印の長さが応力値を示す。
方向を示し、矢印の長さが応力値を示す。
単一モード光ファイバでは、導波する光のパワーの約４
０％以上がコアの外までしみ出しているので、結局、第
１図および第２図に示したような光ファイバは、直線偏
光を入射した場合に、コア外部にしみ出た光がコア内部
とは異なる応力の影響を受けて、偏光状態が乱れてしま
うという欠点があった。
０％以上がコアの外までしみ出しているので、結局、第
１図および第２図に示したような光ファイバは、直線偏
光を入射した場合に、コア外部にしみ出た光がコア内部
とは異なる応力の影響を受けて、偏光状態が乱れてしま
うという欠点があった。
本発明は前述の欠点に鑑みなされたもので、その目的は
、光がコア外にしみ出しても偏光が乱されることのない
ような光フアイバ構造を提案することにより、偏波を安
定に保持できる単一モード光ファイバを実現することに
ある。
、光がコア外にしみ出しても偏光が乱されることのない
ような光フアイバ構造を提案することにより、偏波を安
定に保持できる単一モード光ファイバを実現することに
ある。
本発明は前記目的を達成するため、屈折率の高い５１０
２を主成分とするコアと、このコアの屈折率より低い５
ｉｎ２を主成分とするクラッドからなる単一モード光フ
ァイバにおいて、コアに隣接する部分の熱膨張係数をコ
ア部の熱膨張係数と等しくかまたはほぼ等しくなるよう
に構成したものである。
２を主成分とするコアと、このコアの屈折率より低い５
ｉｎ２を主成分とするクラッドからなる単一モード光フ
ァイバにおいて、コアに隣接する部分の熱膨張係数をコ
ア部の熱膨張係数と等しくかまたはほぼ等しくなるよう
に構成したものである。
本発明による光フアイバ構成の例を第４図に示す。第４
図（ａｌは光フアイバ断面図であって、１はコア、２は
クラッド、８は応力付与部、・′５はクラッドのうち、
熱膨張係数がコア部と等しい領域（半径Ｃ）である。第
４図（ｂ）は断面内における熱膨張係数分布を示す。第
４図（Ｃ）は断面内における屈折率分布を示す。
図（ａｌは光フアイバ断面図であって、１はコア、２は
クラッド、８は応力付与部、・′５はクラッドのうち、
熱膨張係数がコア部と等しい領域（半径Ｃ）である。第
４図（ｂ）は断面内における熱膨張係数分布を示す。第
４図（Ｃ）は断面内における屈折率分布を示す。
このような構成の光ファイバによれば、コア部を含む半
径Ｃの領域内においては応力分布は均一で、かつ応力の
主軸はＸ軸方向およびＹ軸方向となる。
径Ｃの領域内においては応力分布は均一で、かつ応力の
主軸はＸ軸方向およびＹ軸方向となる。
第５図にコア近傍における応力状態を示す。したがって
光ファイバを伝ばんする光がコア外にしみ出ても、直径
２Ｃの領域内においては偏光状態が保持されたまま伝ば
んされる。
光ファイバを伝ばんする光がコア外にしみ出ても、直径
２Ｃの領域内においては偏光状態が保持されたまま伝ば
んされる。
通常の単一モード光ファイバでは、半径Ｃ＝２ａの領域
内には導波パワーの８５％が、半径Ｃ＝８ａの場合には
９２％が存在するので、Ｃを大きくすることによって良
好な結果が期待できる。
内には導波パワーの８５％が、半径Ｃ＝８ａの場合には
９２％が存在するので、Ｃを大きくすることによって良
好な結果が期待できる。
第４図に示す光ファイバを構成するためには、コア部に
屈折率を増すためのドーパントＧｅＯ２を用い、クラッ
ドのうちコア周辺部にはドーパントＧｅＯと屈折率を下
げるためのドーパントＢ２Ｏ３まま たはＦを用いることによって、コア部と熱膨張係数が等
しく、かつ屈折率をＳｉＯ□ガラスと等しくする。また
クラッドの大部分は５ｉｎ２ガラスから成り、応力付与
部はドーパントＧｅＯ２，Ｂ２Ｏ３を用いて熱膨張係数
を大きくする。
屈折率を増すためのドーパントＧｅＯ２を用い、クラッ
ドのうちコア周辺部にはドーパントＧｅＯと屈折率を下
げるためのドーパントＢ２Ｏ３まま たはＦを用いることによって、コア部と熱膨張係数が等
しく、かつ屈折率をＳｉＯ□ガラスと等しくする。また
クラッドの大部分は５ｉｎ２ガラスから成り、応力付与
部はドーパントＧｅＯ２，Ｂ２Ｏ３を用いて熱膨張係数
を大きくする。
５ｉｎ２ガラスに各種ドーパントを添加した場合の屈折
率の変化を第６図に、また熱膨張係数の変化を第７図に
示す。第４図に示す光ファイバの構成を実現するために
は、第６図および第７図を参照してガラス組成を選択す
ればよい。
率の変化を第６図に、また熱膨張係数の変化を第７図に
示す。第４図に示す光ファイバの構成を実現するために
は、第６図および第７図を参照してガラス組成を選択す
ればよい。
以下本発明による光ファイバの実施例について述べる。
実施例
石英ガラス棒の先端にいわゆるＶ Ａ Ｄ （ｖａｐｏ
ｒ″−ｐｈａｓｅ ａｘｉａｌ ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎ
）法により、５ｉＣｆｌ１４とＧｅＣｅ４を出発原料
として、５１０２＋ＧｅＯ２ガラス粒子を堆積する。堆
積した棒状の８１０２ ＋ （）ｅｏ□多孔質ガラス焼
結体の外周に、５ｉｃ１１！４．０ｅＣｅ、およびＣＦ
４を出発原料として、Ｓｉｎ□＋ Ｇｅｍ２＋ ＳｉＦ
２ガラス粒子を堆積した後、この多孔質ガラス焼結体を
高温加熱（１６００°Ｃ）Ｌ、透明ガラス化する。得ら
れたガラスは、中心部でＧｅＯ２濃度６モル％、周辺部
では（）ｅｏ２７モル％、Ｆ２ モル％であった。
ｒ″−ｐｈａｓｅ ａｘｉａｌ ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎ
）法により、５ｉＣｆｌ１４とＧｅＣｅ４を出発原料
として、５１０２＋ＧｅＯ２ガラス粒子を堆積する。堆
積した棒状の８１０２ ＋ （）ｅｏ□多孔質ガラス焼
結体の外周に、５ｉｃ１１！４．０ｅＣｅ、およびＣＦ
４を出発原料として、Ｓｉｎ□＋ Ｇｅｍ２＋ ＳｉＦ
２ガラス粒子を堆積した後、この多孔質ガラス焼結体を
高温加熱（１６００°Ｃ）Ｌ、透明ガラス化する。得ら
れたガラスは、中心部でＧｅＯ２濃度６モル％、周辺部
では（）ｅｏ２７モル％、Ｆ２ モル％であった。
このガラス棒のコア・外径比は１：８であった。
このガラス棒を外径７ ｍｍに延伸し、外径８５ｍｙｉ
、内径ｓ ｍ、ｍの石英ガラス管内に挿入する。この石
英ガラス管は、中心部のほかに軸対称の位置に、内径８
ａｍの穴が２箇所穿ってあり、この２箇所の穴には、
それぞれ５ＬＣ１１’４ 、ＢＢｒｇおよびＧｅ Ｃｔ
ｌ ４を出発原料として作製した５ｉ０２−Ｂ２０３−
ＧｅＯ２ガラス棒を挿入する。ガラス棒はＧｅＯ２濃度
４％、Ｂ２Ｏ３濃度９％であった。
、内径ｓ ｍ、ｍの石英ガラス管内に挿入する。この石
英ガラス管は、中心部のほかに軸対称の位置に、内径８
ａｍの穴が２箇所穿ってあり、この２箇所の穴には、
それぞれ５ＬＣ１１’４ 、ＢＢｒｇおよびＧｅ Ｃｔ
ｌ ４を出発原料として作製した５ｉ０２−Ｂ２０３−
ＧｅＯ２ガラス棒を挿入する。ガラス棒はＧｅＯ２濃度
４％、Ｂ２Ｏ３濃度９％であった。
ついで前記ガラス棒を挿入した石英ガラス管を面部（２
１００’Ｃ）加熱して線引した。得られた光ファイバは
、コア径４．５μｍ、外径１２５μｍであり、波長１．
０μｍより長波長で単一モードになっており、結合長測
定から求めたコアの複屈折率は１、Ｉ Ｘ １０ ’で
あった。この光ファイバを、その長さ１００ｍをドラム
に巻き、波長１．１５μｍのレーザ光の画線偏波を主軸
に平行に入射したところ、出力光は直線偏波となって、
その直交偏波成分は４０ ｄＢ以上であった。
１００’Ｃ）加熱して線引した。得られた光ファイバは
、コア径４．５μｍ、外径１２５μｍであり、波長１．
０μｍより長波長で単一モードになっており、結合長測
定から求めたコアの複屈折率は１、Ｉ Ｘ １０ ’で
あった。この光ファイバを、その長さ１００ｍをドラム
に巻き、波長１．１５μｍのレーザ光の画線偏波を主軸
に平行に入射したところ、出力光は直線偏波となって、
その直交偏波成分は４０ ｄＢ以上であった。
一方、前記光フアイバ作製工程において、５ｉＯ９＋Ｇ
ｅＯ２＋ＳｉＦ２ガラス粒子を堆積する代わりに、５ｉ
ｎ２ガラス粒子を堆積した従来法による光ファイバを作
製したところ、コア半径、カットオフ波長は前記光ファ
イバとほとんど同じで、複屈折率も１゜２Ｘ１０−’と
ほぼ同程度であったが、１００ｍ長の光ファイバをドラ
ムに巻いて、波長１．１５μｍのレーザ光を入射した場
合には、出力光の直交偏波成分は約２８ ｄＢと前記光
ファイバに比べて低い値しか得られなかった。
ｅＯ２＋ＳｉＦ２ガラス粒子を堆積する代わりに、５ｉ
ｎ２ガラス粒子を堆積した従来法による光ファイバを作
製したところ、コア半径、カットオフ波長は前記光ファ
イバとほとんど同じで、複屈折率も１゜２Ｘ１０−’と
ほぼ同程度であったが、１００ｍ長の光ファイバをドラ
ムに巻いて、波長１．１５μｍのレーザ光を入射した場
合には、出力光の直交偏波成分は約２８ ｄＢと前記光
ファイバに比べて低い値しか得られなかった。
コア部とコア部に隣接する部分の熱膨張係数は、第７図
から求められるが、前記実施例の光ファイバでは、コア
部が１２ ｘ １０ ｄｅｇ 、 ５ｉｎ２クラ
ツドが５．７ Ｘ １０−０−７ｄｅ”で、差が６．８
Ｘ １００−７ｄｅ”−’ あり、一方、Ｓｉｎ□
−Ｇｅｍ２− ＳｉＦ２ガラス部分は１２．８ ｘ １
０−０−７ｄｅ”であり、コアとの差は１ ｘ １０−
０−７ｃｉｅ”より小さくなっている。このように、コ
アとコアに隣接する部分の熱膨張係数差をコアとＳｉＯ
□部分の熱膨張係数差６゜８×１０ に比べて十分小さ
くすることが枢要である。
から求められるが、前記実施例の光ファイバでは、コア
部が１２ ｘ １０ ｄｅｇ 、 ５ｉｎ２クラ
ツドが５．７ Ｘ １０−０−７ｄｅ”で、差が６．８
Ｘ １００−７ｄｅ”−’ あり、一方、Ｓｉｎ□
−Ｇｅｍ２− ＳｉＦ２ガラス部分は１２．８ ｘ １
０−０−７ｄｅ”であり、コアとの差は１ ｘ １０−
０−７ｃｉｅ”より小さくなっている。このように、コ
アとコアに隣接する部分の熱膨張係数差をコアとＳｉＯ
□部分の熱膨張係数差６゜８×１０ に比べて十分小さ
くすることが枢要である。
前記実施例の場合は、従来法における第２図の構造を有
する光ファイバの改良例を示したが、本発明はこれに限
定されるものではなく、従来法の第１図等を始めとする
応力複屈折率を応用した単一モード光ファイバ一般に適
用できることは言うまでもない。
する光ファイバの改良例を示したが、本発明はこれに限
定されるものではなく、従来法の第１図等を始めとする
応力複屈折率を応用した単一モード光ファイバ一般に適
用できることは言うまでもない。
以上の実施例から明らかなように本発明の単一偏波光フ
ァイバは、コア部とコアに隣接する部分の熱膨張係数を
ほとんど等しくすることにより、光がコア外にしみ出し
ても、偏光が乱されることなく伝ばんできるので、従来
法の光ファイバに比べて直線偏波の保持性が顕著に向上
できる。
ァイバは、コア部とコアに隣接する部分の熱膨張係数を
ほとんど等しくすることにより、光がコア外にしみ出し
ても、偏光が乱されることなく伝ばんできるので、従来
法の光ファイバに比べて直線偏波の保持性が顕著に向上
できる。
第１図（ａ）および（ｂ）は従来の光ファイバのそれぞ
れ断面構造例およびその熱膨張係数分布を示す図、第２
図（ａ）および（ｂ）は従来の他の光ファイバのそれぞ
れ断面構造例およびその熱膨張係数分布を示す図、第８
図は従来の光ファイバのコア近傍の応力状態を示す図、
第４図（ａ） 、 （ｂ） 、 （Ｃ）は本発明の光フ
ァイバの実施例のそれぞれ断面構造、その熱膨張係数分
布、その屈折率分布を示す図、第５図は本発明の光ファ
イバのコア近傍の応力状態を示す図、第６図はガラス組
成と屈折率の関係の説明図、第７図はガラス組成と熱膨
張係数分布の関係の説明図である。 １・・・コア、２・・・クラッド、８・・・クラッド部
のうち熱膨張係数の大きな領域、４・・・応力伺与部、
５・・・クラッド部のうち熱膨張係数がコア部の熱膨張
係数にほぼ等しい値を有する領域。 特許出願人 日本電信電話公社 第１図 （ａ） １ 第２図 （ｂ） １炸膨張併款 第４図 第５ト１ 第６図 諸賢力ａ剥Ｕ安（そ／鵬）
れ断面構造例およびその熱膨張係数分布を示す図、第２
図（ａ）および（ｂ）は従来の他の光ファイバのそれぞ
れ断面構造例およびその熱膨張係数分布を示す図、第８
図は従来の光ファイバのコア近傍の応力状態を示す図、
第４図（ａ） 、 （ｂ） 、 （Ｃ）は本発明の光フ
ァイバの実施例のそれぞれ断面構造、その熱膨張係数分
布、その屈折率分布を示す図、第５図は本発明の光ファ
イバのコア近傍の応力状態を示す図、第６図はガラス組
成と屈折率の関係の説明図、第７図はガラス組成と熱膨
張係数分布の関係の説明図である。 １・・・コア、２・・・クラッド、８・・・クラッド部
のうち熱膨張係数の大きな領域、４・・・応力伺与部、
５・・・クラッド部のうち熱膨張係数がコア部の熱膨張
係数にほぼ等しい値を有する領域。 特許出願人 日本電信電話公社 第１図 （ａ） １ 第２図 （ｂ） １炸膨張併款 第４図 第５ト１ 第６図 諸賢力ａ剥Ｕ安（そ／鵬）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 石英ガラスを主成分とするコアと該コアの屈折率よ
り低い屈折率を有する石英ガラスを主成分とするクラッ
ドと該コアの両側にコアから離れてコアに対して対称の
位置に配置された偶数個の応力付与部とからなる単一偏
波光ファイバにおいて、該クラッド全体もしくは該クラ
ッドのうちコアに隣接する部分の熱膨張係数が該コアの
熱膨張係数と等しいかまたはその差が小さいことを特徴
とする単一偏波光ファイバ。 ＆ 特許請求範囲第１項記載の単一偏波光ファイバにお
いて、該コアの熱膨張係数と隣接するクラッド部の熱膨
張係数の差がｌＸｌ０Ｚｃ以下であり、かつ該熱膨張係
数差を有するクラッド部領域はその直径が少なくともコ
ア直径の２倍以」二あることを特徴とする単一偏波光フ
ァイバ。 ＆ 特許請求範囲第１項記載の単一偏波光ファイバにお
いて、該クラッド部領域のうち、該コアの熱膨張係数に
等しいかその差の小さい領域の組成はＧｅ Ｏ２とＳｉ
Ｆ２がドープされた石英ガラスからなることを特徴とす
る単一偏波光ファイバ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58009596A JPS59135402A (ja) | 1983-01-24 | 1983-01-24 | 単一偏波光フアイバ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58009596A JPS59135402A (ja) | 1983-01-24 | 1983-01-24 | 単一偏波光フアイバ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59135402A true JPS59135402A (ja) | 1984-08-03 |
Family
ID=11724701
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58009596A Pending JPS59135402A (ja) | 1983-01-24 | 1983-01-24 | 単一偏波光フアイバ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59135402A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01107210A (ja) * | 1987-10-21 | 1989-04-25 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 耐環境性光フアイバ |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS531035A (en) * | 1976-06-23 | 1978-01-07 | Western Electric Co | Single mode light transmission line |
| JPS5448566A (en) * | 1977-07-30 | 1979-04-17 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Production of fiber parent material for optical communication |
| JPS54143243A (en) * | 1978-04-28 | 1979-11-08 | Fujitsu Ltd | Optical transmission wire |
| JPS57158806A (en) * | 1981-03-27 | 1982-09-30 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Twisting optical line |
-
1983
- 1983-01-24 JP JP58009596A patent/JPS59135402A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS531035A (en) * | 1976-06-23 | 1978-01-07 | Western Electric Co | Single mode light transmission line |
| JPS5448566A (en) * | 1977-07-30 | 1979-04-17 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Production of fiber parent material for optical communication |
| JPS54143243A (en) * | 1978-04-28 | 1979-11-08 | Fujitsu Ltd | Optical transmission wire |
| JPS57158806A (en) * | 1981-03-27 | 1982-09-30 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Twisting optical line |
Cited By (1)
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|---|---|---|---|---|
| JPH01107210A (ja) * | 1987-10-21 | 1989-04-25 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 耐環境性光フアイバ |
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