JPS59131797A - ベ−ン形圧縮機 - Google Patents
ベ−ン形圧縮機Info
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- JPS59131797A JPS59131797A JP58005896A JP589683A JPS59131797A JP S59131797 A JPS59131797 A JP S59131797A JP 58005896 A JP58005896 A JP 58005896A JP 589683 A JP589683 A JP 589683A JP S59131797 A JPS59131797 A JP S59131797A
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- compressor
- rotor
- cam ring
- load operation
- intake
- Prior art date
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C28/00—Control of, monitoring of, or safety arrangements for, pumps or pumping installations specially adapted for elastic fluids
- F04C28/10—Control of, monitoring of, or safety arrangements for, pumps or pumping installations specially adapted for elastic fluids characterised by changing the positions of the inlet or outlet openings with respect to the working chamber
- F04C28/16—Control of, monitoring of, or safety arrangements for, pumps or pumping installations specially adapted for elastic fluids characterised by changing the positions of the inlet or outlet openings with respect to the working chamber using lift valves
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C28/00—Control of, monitoring of, or safety arrangements for, pumps or pumping installations specially adapted for elastic fluids
- F04C28/02—Control of, monitoring of, or safety arrangements for, pumps or pumping installations specially adapted for elastic fluids specially adapted for several pumps connected in series or in parallel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は自動車用全調装置等に使用されるベーン形圧縮
機に係シ、特に同圧縮機の省動力に好適な容量制御方法
に関する。
機に係シ、特に同圧縮機の省動力に好適な容量制御方法
に関する。
従来、ベーン型圧縮機の容量側−法としては、吸気ガス
の通路に連続的に開度を変え得る弁装置を設置し、例え
ば圧縮機の回転速度の上昇とともに該弁装置の開度を小
として圧縮機の吐出し容量を減少させるような連続制御
法と、第１図に示すように、複数の作動室１，１′にそ
れぞれ開口する複数の吸気ボー）２ａ、２ｂ及び２ ａ
／ 、 ２ｂ／を設け、２８ｅ２”ｋ全閉あるいは全開
とする弁装置３，３′を設置し、例えば圧縮機の回転速
度が所定の値を越えると吸気ボー）２ａｌ閉止しく運転
状態Ｂ）、更に回転速度が上昇し、ある所定の値？越え
ると２ａ、２ａ’共閉止して（運転状態Ｃ）段階的に圧
縮機の吐出し容量を減少させるような段階制御法があっ
た。これらの制御法はいずれも、吸気ボートの一度が制
限された状態において作動室には吸気ボートから低圧で
稀薄なガスが流入し、これを圧縮する。その結果、弁装
置３．３′の開度が減少するにつれて吐出ガス温度が上
昇する。この吐出ガス温度の上昇は、圧縮機の耐久性を
低下させる要因となる。
の通路に連続的に開度を変え得る弁装置を設置し、例え
ば圧縮機の回転速度の上昇とともに該弁装置の開度を小
として圧縮機の吐出し容量を減少させるような連続制御
法と、第１図に示すように、複数の作動室１，１′にそ
れぞれ開口する複数の吸気ボー）２ａ、２ｂ及び２ ａ
／ 、 ２ｂ／を設け、２８ｅ２”ｋ全閉あるいは全開
とする弁装置３，３′を設置し、例えば圧縮機の回転速
度が所定の値を越えると吸気ボー）２ａｌ閉止しく運転
状態Ｂ）、更に回転速度が上昇し、ある所定の値？越え
ると２ａ、２ａ’共閉止して（運転状態Ｃ）段階的に圧
縮機の吐出し容量を減少させるような段階制御法があっ
た。これらの制御法はいずれも、吸気ボートの一度が制
限された状態において作動室には吸気ボートから低圧で
稀薄なガスが流入し、これを圧縮する。その結果、弁装
置３．３′の開度が減少するにつれて吐出ガス温度が上
昇する。この吐出ガス温度の上昇は、圧縮機の耐久性を
低下させる要因となる。
他の制御法として、複数気筒レシプロエンジンのように
圧縮機の軸方向にシリーズに複数の作動室を連ね、圧縮
機の回転速度の上昇とともに順次作動室に流入するガス
を全閉として行くすなわち、休止する気筒を増加して行
くことによシ吐出し容量を減少させる、いわゆる台数制
御方式もあるが、同方式は休止中の作動室にはガスが全
く流入しないので、圧縮機構部材の温度が上昇し、耐久
性を損うといった欠陥があった。
圧縮機の軸方向にシリーズに複数の作動室を連ね、圧縮
機の回転速度の上昇とともに順次作動室に流入するガス
を全閉として行くすなわち、休止する気筒を増加して行
くことによシ吐出し容量を減少させる、いわゆる台数制
御方式もあるが、同方式は休止中の作動室にはガスが全
く流入しないので、圧縮機構部材の温度が上昇し、耐久
性を損うといった欠陥があった。
本発明の目的は圧縮機の耐久性を損なわないで容量制御
を行なう圧縮機を提供することにある。
を行なう圧縮機を提供することにある。
本発明は、単一のロータ及びカムリングで形成される作
動室が複数であるベーン圧縮機において、前記作動室の
うち少なくとも１つの作動室に連通する吸入通路全体を
全開又は全開の２段階制御する弁装置を設け、特定の作
動室を休止させることにより容量側＋Ｎｔ：行なうこと
全特徴とする。
動室が複数であるベーン圧縮機において、前記作動室の
うち少なくとも１つの作動室に連通する吸入通路全体を
全開又は全開の２段階制御する弁装置を設け、特定の作
動室を休止させることにより容量側＋Ｎｔ：行なうこと
全特徴とする。
以下、本発明の実施例を図により説明する。
第２幽及び第３図は本発明の対象となるベーン形圧縮機
の断面を示すものである。同機はフロント側プレー）１
１とリア側プレート１２と、その間にボルト１３により
締結されたカムリング１４とで形成される室内に、進退
可能な複数のベーン１５ｔ−有するロータ１６が圧縮機
中心部に設けられる駆動軸１７に固着されてお９回転自
在に横架しである。駆動軸１７はリア側プレー）１２及
びフロント側プレート１１にニードルベアリング１８で
支持されている。また、前記フロント側プレート１１、
リア側プレート１２及びカムリング１４は通しボルト１
９によってフロントカバー２０に固定され、さらに、そ
の周囲ｔチャンバ２１によって覆ってあシ、フロントカ
バー２０とチャンバ２１とは０リング２２で気＠を保つ
とともに、前記駆動軸１７に結合された回転子２３とフ
ロントカバー２０４Ｃ固定されたカバープレート２４と
で軸シールを形成している。
の断面を示すものである。同機はフロント側プレー）１
１とリア側プレート１２と、その間にボルト１３により
締結されたカムリング１４とで形成される室内に、進退
可能な複数のベーン１５ｔ−有するロータ１６が圧縮機
中心部に設けられる駆動軸１７に固着されてお９回転自
在に横架しである。駆動軸１７はリア側プレー）１２及
びフロント側プレート１１にニードルベアリング１８で
支持されている。また、前記フロント側プレート１１、
リア側プレート１２及びカムリング１４は通しボルト１
９によってフロントカバー２０に固定され、さらに、そ
の周囲ｔチャンバ２１によって覆ってあシ、フロントカ
バー２０とチャンバ２１とは０リング２２で気＠を保つ
とともに、前記駆動軸１７に結合された回転子２３とフ
ロントカバー２０４Ｃ固定されたカバープレート２４と
で軸シールを形成している。
第３図において、カムリング１４及びロータ１６とで形
成される作動室２７が２室（２７ａ。
成される作動室２７が２室（２７ａ。
２７ｂ）である。従って、フロント側シレート１１に設
置する吸気ボート２８は２個（２８ａ。
置する吸気ボート２８は２個（２８ａ。
２８ｂ）である。相隣れる２枚のベーン１５とロータ１
６の外周面及びカムリング１４の内周面とで形成される
圧縮室１０は、第３図から明らかなように本実施例では
５個ある。
６の外周面及びカムリング１４の内周面とで形成される
圧縮室１０は、第３図から明らかなように本実施例では
５個ある。
次に、同機における冷媒の流れを述べると、冷凍サイク
ルから圧縮機へ帰還した冷媒はフロントカバー２０に形
成された圧縮機吸入口２５より、同カバーに形成された
低圧通路２６に流入する。
ルから圧縮機へ帰還した冷媒はフロントカバー２０に形
成された圧縮機吸入口２５より、同カバーに形成された
低圧通路２６に流入する。
同冷媒はフロント側プレー）１１に設けられた吸気ボー
ト２８を通過し、圧縮室１０に流入する。
ト２８を通過し、圧縮室１０に流入する。
同圧縮室体積はまず駆動軸１７の回転に伴って０から最
大値まで変化し、吸気行程を終了する。さらに、同駆動
軸の回転に伴い圧縮室ｌＯの体積が最大値から漸次減少
することによって圧縮行程がなされる。圧縮され吐出圧
力に達した冷媒はカムリング１４に設けられた吐出ボー
ト２９及び吐出弁３０を経てチャンバ２１内に吐出され
る。ここで、油分離器（図示せず）にて油を分離して、
冷媒たけが同チャンバに設けられた圧縮機吐出口３１よ
り冷凍サイクルへと圧送される。
大値まで変化し、吸気行程を終了する。さらに、同駆動
軸の回転に伴い圧縮室ｌＯの体積が最大値から漸次減少
することによって圧縮行程がなされる。圧縮され吐出圧
力に達した冷媒はカムリング１４に設けられた吐出ボー
ト２９及び吐出弁３０を経てチャンバ２１内に吐出され
る。ここで、油分離器（図示せず）にて油を分離して、
冷媒たけが同チャンバに設けられた圧縮機吐出口３１よ
り冷凍サイクルへと圧送される。
ここで、前記吸気ボートのうちいずれかの吸気ボートあ
るいは該ボートに連通ずる流路を全閉とすることによっ
て１つの作動室の圧縮動作を休止し、他の作動室のみで
ガスを圧縮することを部分負荷運転と呼称する。これに
対して、２個の吸気ポートからガス全吸気し、圧締する
ことを全負荷運転と呼称する。したがって、部分負荷運
転全実施した場合の圧縮機吐出容積は全負荷運転時の同
第４図は第２図のＷ−ＴＱ！矢視断面を示すものである
。同図において、フロントカバー２０には締結用ボルト
穴３２が６個とフロント側プレート１１、カムリング１
４及びリア側プレート１２’にフロントカバー２０に締
結するだめのねじ穴３３が４個設置されている。ここで
、前記低圧通路２６はロータ回転方向（４４図国おいて
は反時計方向）に略渦巻形状に形成されておシ、渦巻先
端部は前記圧縮機吸入口２５との連通を遮断している。
るいは該ボートに連通ずる流路を全閉とすることによっ
て１つの作動室の圧縮動作を休止し、他の作動室のみで
ガスを圧縮することを部分負荷運転と呼称する。これに
対して、２個の吸気ポートからガス全吸気し、圧締する
ことを全負荷運転と呼称する。したがって、部分負荷運
転全実施した場合の圧縮機吐出容積は全負荷運転時の同
第４図は第２図のＷ−ＴＱ！矢視断面を示すものである
。同図において、フロントカバー２０には締結用ボルト
穴３２が６個とフロント側プレート１１、カムリング１
４及びリア側プレート１２’にフロントカバー２０に締
結するだめのねじ穴３３が４個設置されている。ここで
、前記低圧通路２６はロータ回転方向（４４図国おいて
は反時計方向）に略渦巻形状に形成されておシ、渦巻先
端部は前記圧縮機吸入口２５との連通を遮断している。
したがって、同低圧通路内でのガスの流れは一方向とな
る。なお、前記吸気ボー）２８ａ。
る。なお、前記吸気ボー）２８ａ。
２８ｂは上記低圧通路２６と連通している。また、弁装
＠３４は上記低圧通路２６内で、かつ上記２個の吸気ポ
ートのうち下流側の吸気ポート（第４図においては１８
ｂ）と連通ずる低圧通路を開閉するように設置されてい
る。また、その構造は、コイルばね３５の伸縮力及びガ
ス力によシ径方向に進退可能なピストン３６が、シリン
ダ３７及びシリンダヘッド３８間に挿入されており、シ
リンダヘッド３８には上記ガスをシリンダ３７内に導入
するための導入管３９が接続されている。
＠３４は上記低圧通路２６内で、かつ上記２個の吸気ポ
ートのうち下流側の吸気ポート（第４図においては１８
ｂ）と連通ずる低圧通路を開閉するように設置されてい
る。また、その構造は、コイルばね３５の伸縮力及びガ
ス力によシ径方向に進退可能なピストン３６が、シリン
ダ３７及びシリンダヘッド３８間に挿入されており、シ
リンダヘッド３８には上記ガスをシリンダ３７内に導入
するための導入管３９が接続されている。
第５図は上記弁装置３４の作動回路図を示したものであ
る。同図において、Ｐｄは圧縮機吐出圧力、Ｐ、ｌｄ圧
縮機吸入圧力である。
る。同図において、Ｐｄは圧縮機吐出圧力、Ｐ、ｌｄ圧
縮機吸入圧力である。
まず、全負荷運転する場合には、電磁弁４０を開、電磁
弁４１を閉とし、ピストン３６と頭頂部の圧力を低圧通
路２６内圧力と同一のＰ、とする。
弁４１を閉とし、ピストン３６と頭頂部の圧力を低圧通
路２６内圧力と同一のＰ、とする。
このとき、前記コイルばね３５のばね刀Ｆによシ前記ピ
ストン３６が外周方向に押上げられ、前記シリンダ３７
に設置されている連通孔が全開となって、前記吸気ポー
ト２８ｂから作動室に冷媒ガスが流入する。つぎに、全
負荷運転から部分負荷運転に切替える場合には上記電磁
弁４０を閉、電磁弁４１Ｆｅ開とすると、前記ピストン
３６４ＣはＰａによるガスカＦ謹が内向きに働く。よっ
て、（Ｆｄ−Ｆ） の力によりピストン３６が軸中心
方向に押下けられ、上記連通孔は閉鎖される。
ストン３６が外周方向に押上げられ、前記シリンダ３７
に設置されている連通孔が全開となって、前記吸気ポー
ト２８ｂから作動室に冷媒ガスが流入する。つぎに、全
負荷運転から部分負荷運転に切替える場合には上記電磁
弁４０を閉、電磁弁４１Ｆｅ開とすると、前記ピストン
３６４ＣはＰａによるガスカＦ謹が内向きに働く。よっ
て、（Ｆｄ−Ｆ） の力によりピストン３６が軸中心
方向に押下けられ、上記連通孔は閉鎖される。
したがって、前記吸気ポート２８ｂには冷媒ガスが流入
しなくなり、部分負荷運転となる。
しなくなり、部分負荷運転となる。
以上述べたように、渦巻形状に形成された低圧通路２６
内にて同通路に罰して下流側の吸気ポート２８ｂへの冷
媒流入を開閉するため、上記通路による吸気冷媒ガスの
慣性効果及び脈動効果を利用できるので、上流側の吸気
ポートに連通ずる作動室の体積効率が向上し、吐出ガス
温度を低減できるといった効果がある。
内にて同通路に罰して下流側の吸気ポート２８ｂへの冷
媒流入を開閉するため、上記通路による吸気冷媒ガスの
慣性効果及び脈動効果を利用できるので、上流側の吸気
ポートに連通ずる作動室の体積効率が向上し、吐出ガス
温度を低減できるといった効果がある。
なお、前記弁装置３４の制御方法については、前記シリ
ンダに設置した連通孔の開度を連続的に変える方法（こ
こでは連続制御と呼称）と連通孔の開度を全開又は全閉
の２開度とする０Ｎ−ＯＦＦ制御とがある。このうち、
連続制御法では下記の如き欠点がある。即ち連通孔が中
間開度のときには弁装置部での絞ｐによシ圧力損失ΔＰ
が増大する。一般に、圧力損失が圧縮機体積効率及び吐
出ガス温度に及ぼす影響はｔｌ）及び（２）式で示され
る。
ンダに設置した連通孔の開度を連続的に変える方法（こ
こでは連続制御と呼称）と連通孔の開度を全開又は全閉
の２開度とする０Ｎ−ＯＦＦ制御とがある。このうち、
連続制御法では下記の如き欠点がある。即ち連通孔が中
間開度のときには弁装置部での絞ｐによシ圧力損失ΔＰ
が増大する。一般に、圧力損失が圧縮機体積効率及び吐
出ガス温度に及ぼす影響はｔｌ）及び（２）式で示され
る。
Δη７＝ηＹ（−−１） ・・・・・・・・
・・・・・・・＋１）■畠 ここで、Δη７は体積効率低下量、η７は圧縮機体積効
率、ｖＩは上記アクチュエータを通過する冷媒ガスの孔
体＆、ｖｓは圧縮機吸入口の冷媒ガス比体積である。
・・・・・・・＋１）■畠 ここで、Δη７は体積効率低下量、η７は圧縮機体積効
率、ｖＩは上記アクチュエータを通過する冷媒ガスの孔
体＆、ｖｓは圧縮機吸入口の冷媒ガス比体積である。
−１
ここに、Ｔ ｄは圧縮機吐出ガス温度、Ｔ Ｉは圧縮機
吸入口での冷媒ガス温度、Ｐａは吐出ガス圧力、ＰＬは
アクチュエータ？通過する冷媒ガス圧力、ｋは断熱指数
である。（１１式より、上記ΔＰによｐｖｌが大となる
ためΔη７が大きくなる。つま９、連続制御法では圧ａ
機体績効率を低下させることによって容量制御するもの
である。したがって、（２）式よシ、Ｔ、及びＰａｆ一
定とすれば、ΔＰによりｐ＋が小となシＴａりま９、圧
縮機の吐出ガス温度が上昇する。すなわち、第６図でＡ
からＢ、Ｃと変化し、圧縮機の耐久性を損うといった欠
陥を生ずる。
吸入口での冷媒ガス温度、Ｐａは吐出ガス圧力、ＰＬは
アクチュエータ？通過する冷媒ガス圧力、ｋは断熱指数
である。（１１式より、上記ΔＰによｐｖｌが大となる
ためΔη７が大きくなる。つま９、連続制御法では圧ａ
機体績効率を低下させることによって容量制御するもの
である。したがって、（２）式よシ、Ｔ、及びＰａｆ一
定とすれば、ΔＰによりｐ＋が小となシＴａりま９、圧
縮機の吐出ガス温度が上昇する。すなわち、第６図でＡ
からＢ、Ｃと変化し、圧縮機の耐久性を損うといった欠
陥を生ずる。
これに対して、本発明の０Ｎ−ＯＦＦ制御法では上記連
通孔を全１閉とするため、全開となった作動室側での冷
媒の流れがないため、吐出ガス温度が上昇することが殆
んどない。これを、第６図で示すと、ＡからＤのように
吐出ガス温度が推移する。したがって、上記した問題が
生ずることがない。
通孔を全１閉とするため、全開となった作動室側での冷
媒の流れがないため、吐出ガス温度が上昇することが殆
んどない。これを、第６図で示すと、ＡからＤのように
吐出ガス温度が推移する。したがって、上記した問題が
生ずることがない。
次に、弁装置の取付位置について述べる。ここで、弁装
置は各吸気ボート間に設置することになるが、その位置
は圧縮機性能等から決定される。
置は各吸気ボート間に設置することになるが、その位置
は圧縮機性能等から決定される。
第７図は第２図の■−■線矢視断面を示すものである。
フロント側プレー）１１には、前記略過巻形状に形成さ
れた低圧通路に当接するように、ロータ回転方向く同図
においては時計方向）に助走区間４２ａ及び４２ｂが各
吸気ボート２８ａ及び２８ｂの上流側に形成されている
。まず、弁装置に対して下流側の吸気ポート２８ｂに着
目すると、上記助走区間４２ｂの長さを角度で表示する
。つまり、吸気ポート２８ｂの吸気終了点からロータ回
転方向゛とは逆方向にとった角度θで表わす。そこで、
このθと圧縮機体積効率η７との関係を示した実験曲線
図が第８図である。第８図からも明らかなようにθをあ
る値より大きくしてもη７が上昇しなくなる点がある。
れた低圧通路に当接するように、ロータ回転方向く同図
においては時計方向）に助走区間４２ａ及び４２ｂが各
吸気ボート２８ａ及び２８ｂの上流側に形成されている
。まず、弁装置に対して下流側の吸気ポート２８ｂに着
目すると、上記助走区間４２ｂの長さを角度で表示する
。つまり、吸気ポート２８ｂの吸気終了点からロータ回
転方向゛とは逆方向にとった角度θで表わす。そこで、
このθと圧縮機体積効率η７との関係を示した実験曲線
図が第８図である。第８図からも明らかなようにθをあ
る値より大きくしてもη７が上昇しなくなる点がある。
このときのθをθ０とし、弁装置の取付位置なθ、とす
れば、θ、≧θ０とすればよい。次に、弁装置に対して
上流側吸気ボート２８ａに着目すれば、上記低圧通路及
び弁装置による吸気冷媒の負の脈動波によって、同吸気
ボート２８ａに連通する作動室の体積効率低下を回避で
きる位置が決定される。その位置を上記吸気ポート２８
ｂの吸気終了点からロータ反回転方向にとった角度θ１
とすれば、θ、≦θ１となる。
れば、θ、≧θ０とすればよい。次に、弁装置に対して
上流側吸気ボート２８ａに着目すれば、上記低圧通路及
び弁装置による吸気冷媒の負の脈動波によって、同吸気
ボート２８ａに連通する作動室の体積効率低下を回避で
きる位置が決定される。その位置を上記吸気ポート２８
ｂの吸気終了点からロータ反回転方向にとった角度θ１
とすれば、θ、≦θ１となる。
したがって、θ工≧θ、≧θ０なる条件を満足する位置
に弁装置を設置すればよい。
に弁装置を設置すればよい。
第９図は、吸気圧力及び温度並びに吐出圧力及び温度を
一定とした時、全負荷運転及び部分負荷運転を実葬した
場合の圧縮機回転速度Ｎｃとサイクルを循還する冷媒流
量ＧＲ及び圧縮機軸入力ＬＩＮの関係を示した実験曲線
図である。同図において、（イ）で示されている曲１Ｍ
は全負荷運転、（ロ）で示されている曲縁は部分負荷運
転の場合を示したものである。第９図より、例えば、圧
縮機回転速度がＮｅｔ’に越えたときに全負荷運転から
部分負荷運転に切シかえると、全負荷運転に比較して冷
媒減できる。
一定とした時、全負荷運転及び部分負荷運転を実葬した
場合の圧縮機回転速度Ｎｃとサイクルを循還する冷媒流
量ＧＲ及び圧縮機軸入力ＬＩＮの関係を示した実験曲線
図である。同図において、（イ）で示されている曲１Ｍ
は全負荷運転、（ロ）で示されている曲縁は部分負荷運
転の場合を示したものである。第９図より、例えば、圧
縮機回転速度がＮｅｔ’に越えたときに全負荷運転から
部分負荷運転に切シかえると、全負荷運転に比較して冷
媒減できる。
一方、第１０図はインジケータ線図の概略を示したもの
である。同図において、全負荷運転した場合の図示動力
は１−２−３−４−１で囲まれる面積を８とすれば、Ｓ
×１０に相当する。一方、部分負荷運転とすることによ
り、同運転時の図示動力はＢｘｓとなる。この結果、前
記部分負荷運転とすることによって、全負荷運転に比べ
て図示動力、１とすることができる。
である。同図において、全負荷運転した場合の図示動力
は１−２−３−４−１で囲まれる面積を８とすれば、Ｓ
×１０に相当する。一方、部分負荷運転とすることによ
り、同運転時の図示動力はＢｘｓとなる。この結果、前
記部分負荷運転とすることによって、全負荷運転に比べ
て図示動力、１とすることができる。
また、本発明では同一軸直角断面に配置された２つの作
動室のうち、１つの作動室の吸気・圧縮作用を休止した
ものである。換言すれは、ロータ及び各ベーンが作動中
の作動室と休止中の作動室内を交互に通過する。従って
休止中の作動室内でベーン先端とカムリングあるいはベ
ーンとロータに設けられたベーン溝で摩擦によって生じ
た熱はロータが回転して、ベーンが作動中の圧縮に至る
と吸気ガスに吸収され、ベーンを冷却する。よって、ベ
ーンの耐久性が損われることがない。なお、本実施例で
は吸気ポートがフロントカバー内低圧通路に直列に配置
されている場合についてのみ示したが、フロントカバー
の吸入口２５から低圧通路をそれぞれの吸気ポートに至
るように２方向に分岐し、吸気ボート開口端で行き止ま
りとし、これら低圧通路のう′Ｃ）１方の通路を全閉と
するような構造としても良い。
動室のうち、１つの作動室の吸気・圧縮作用を休止した
ものである。換言すれは、ロータ及び各ベーンが作動中
の作動室と休止中の作動室内を交互に通過する。従って
休止中の作動室内でベーン先端とカムリングあるいはベ
ーンとロータに設けられたベーン溝で摩擦によって生じ
た熱はロータが回転して、ベーンが作動中の圧縮に至る
と吸気ガスに吸収され、ベーンを冷却する。よって、ベ
ーンの耐久性が損われることがない。なお、本実施例で
は吸気ポートがフロントカバー内低圧通路に直列に配置
されている場合についてのみ示したが、フロントカバー
の吸入口２５から低圧通路をそれぞれの吸気ポートに至
るように２方向に分岐し、吸気ボート開口端で行き止ま
りとし、これら低圧通路のう′Ｃ）１方の通路を全閉と
するような構造としても良い。
以上述べたように、本発明によれば体筒方式によシベム
ン形圧縮機の吐出容量を制鉤できることから、ガス圧縮
に伴う圧ｍ機軸入力を低減できると共に、圧縮機の耐久
性？損なうこともないといった効果がある。
ン形圧縮機の吐出容量を制鉤できることから、ガス圧縮
に伴う圧ｍ機軸入力を低減できると共に、圧縮機の耐久
性？損なうこともないといった効果がある。
第１図は従来のベーン形圧縮機の一例の縦断面図、第２
図は本発明のベーン形圧縮機の一例を示す断面図、第３
図及び第４図は、各々第２図の■−ａｔ線及びＩＶ −
ｆＶ 線矢視断面図、第５図は第４図のアクチュエータ
の作動回路図、第６図は本発明と従来例の特性の比較図
、第７図は第２図の■−■線矢視断面因、第８図は本発
明の特性を示す実験曲線図、第９図は本発明における圧
縮機回転速度と冷媒流量及び圧縮機軸入力との関係を示
す実験曲線自、第１０図は同じく概略インジケータ線図
である。 １１・・・フロント側プレート、１２・・・リア側プレ
ート、１４・・・カムリング、１５・・・ベーン、１６
・・・ロータ、２０・・・フロントカバー、２５・・・
圧縮＋１に吸入口、２６・・・低圧通路、３４・・・弁
装置。 ｙｌ １ （２） ′ｆＪｚ 口 ６２７− χ ３ 図 ４ 第４図 ２５ ２δ本 ￥Ｊ ５ 図 １ １） ６ 口 介 ＠ 人量ｃＴＲ・ 第７ 図 η ８ 図 旦力支 Ｅ 閏 Ｉ！ｌｔ θ −６２８− 第 ９ （２） 第 １０ 口 象 稽 Ｖ
図は本発明のベーン形圧縮機の一例を示す断面図、第３
図及び第４図は、各々第２図の■−ａｔ線及びＩＶ −
ｆＶ 線矢視断面図、第５図は第４図のアクチュエータ
の作動回路図、第６図は本発明と従来例の特性の比較図
、第７図は第２図の■−■線矢視断面因、第８図は本発
明の特性を示す実験曲線図、第９図は本発明における圧
縮機回転速度と冷媒流量及び圧縮機軸入力との関係を示
す実験曲線自、第１０図は同じく概略インジケータ線図
である。 １１・・・フロント側プレート、１２・・・リア側プレ
ート、１４・・・カムリング、１５・・・ベーン、１６
・・・ロータ、２０・・・フロントカバー、２５・・・
圧縮＋１に吸入口、２６・・・低圧通路、３４・・・弁
装置。 ｙｌ １ （２） ′ｆＪｚ 口 ６２７− χ ３ 図 ４ 第４図 ２５ ２δ本 ￥Ｊ ５ 図 １ １） ６ 口 介 ＠ 人量ｃＴＲ・ 第７ 図 η ８ 図 旦力支 Ｅ 閏 Ｉ！ｌｔ θ −６２８− 第 ９ （２） 第 １０ 口 象 稽 Ｖ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ロータ、該ロータに組み込まれた複数のベーン、カ
ムリング、同カムリングの両側面を塞ぐように設置され
たリア側プレート及びフロント側プレート、前記ロータ
とカムリングで形成される作動室及び該作動室に連通ず
る低圧通路と吐出口を備えたベーン形圧縮機において、
前記ロータ及び前記カムリングで形成される作動室を複
数とし、前記作動室のうち少なくとも１つの作動室に連
通ずる低圧通路を全開又は全閉の２段階制御する弁装置
を設けたことを特徴とするベーン形圧縮機。 ２、ロータ、該ロータに組込まれた複数のベーン、カム
リング、同カムリングの両側面を塞ぐように設置された
リア側プレート及びフロント側プレート、前記ロータと
カムリングで形成される作動室及び該作動室に連通する
低圧通路と吐出口を備えたベーン圧縮機において、前記
７０ンド側プレートに当接し、冷媒吸入口と相通じかつ
、ロータ回転方向に渦巻形状に形成され前記各作動室に
連通する低圧通路を有するフロントカバーを設け、該フ
ロントカバーに、前記作動室の少なくとも１つの作動室
へ連通する低圧通路を全開又は全閉の２段階制御する弁
装置を設けたことを特徴とするベーン形圧縮機。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58005896A JPS59131797A (ja) | 1983-01-19 | 1983-01-19 | ベ−ン形圧縮機 |
| US06/836,110 US4636148A (en) | 1983-01-19 | 1986-03-04 | Vane type compressor with volume control |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58005896A JPS59131797A (ja) | 1983-01-19 | 1983-01-19 | ベ−ン形圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59131797A true JPS59131797A (ja) | 1984-07-28 |
Family
ID=11623651
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58005896A Pending JPS59131797A (ja) | 1983-01-19 | 1983-01-19 | ベ−ン形圧縮機 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4636148A (ja) |
| JP (1) | JPS59131797A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6270686A (ja) * | 1985-09-20 | 1987-04-01 | Sanyo Electric Co Ltd | 多気筒回転圧縮機 |
| KR900003716B1 (ko) * | 1986-09-30 | 1990-05-30 | 미츠비시 덴키 가부시키가이샤 | 다기통 회전식 압축기 |
| US5009212A (en) * | 1990-01-17 | 1991-04-23 | Mccord Winn Textron Inc. | Port fuel injection and induction system for internal combustion engine |
| JPH06288372A (ja) * | 1992-09-01 | 1994-10-11 | Zexel Corp | ベーン型圧縮機の吸入ポート |
| JPH09158868A (ja) * | 1995-12-08 | 1997-06-17 | Zexel Corp | ベーン型圧縮機 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2350537A (en) * | 1941-01-16 | 1944-06-06 | Westinghouse Electric & Mfg Co | Fluid translating apparatus |
| GB2088959A (en) * | 1980-12-09 | 1982-06-16 | Atsugi Motor Parts Co Ltd | Rotary Positive-displacement Fluid-machine |
| JPS5873993U (ja) * | 1981-11-12 | 1983-05-19 | 三菱電機株式会社 | ２気筒回転式圧縮機 |
-
1983
- 1983-01-19 JP JP58005896A patent/JPS59131797A/ja active Pending
-
1986
- 1986-03-04 US US06/836,110 patent/US4636148A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4636148A (en) | 1987-01-13 |
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