JPS59120704A - 超高温耐熱壁体 - Google Patents
超高温耐熱壁体Info
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- JPS59120704A JPS59120704A JP57232318A JP23231882A JPS59120704A JP S59120704 A JPS59120704 A JP S59120704A JP 57232318 A JP57232318 A JP 57232318A JP 23231882 A JP23231882 A JP 23231882A JP S59120704 A JPS59120704 A JP S59120704A
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- Japan
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- heat
- resistant
- temperature
- high temperature
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/12—Blades
- F01D5/14—Form or construction
- F01D5/18—Hollow blades, i.e. blades with cooling or heating channels or cavities; Heating, heat-insulating or cooling means on blades
- F01D5/187—Convection cooling
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
- F01D25/08—Cooling; Heating; Heat-insulation
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
- F01D5/12—Blades
- F01D5/28—Selecting particular materials; Particular measures relating thereto; Measures against erosion or corrosion
- F01D5/284—Selection of ceramic materials
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2260/00—Function
- F05D2260/20—Heat transfer, e.g. cooling
- F05D2260/231—Preventing heat transfer
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
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- Ceramic Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、例えば、高温ガスタービンにおける超高温雰
囲気中の高温流体流路に使用される静翼や動翼等による
超高温耐熱壁体の構造に関する。
囲気中の高温流体流路に使用される静翼や動翼等による
超高温耐熱壁体の構造に関する。
従来、この種の高温ガスタ・−ビンの静翼等に使用され
る耐熱壁体は、第1図に示されるように。
る耐熱壁体は、第1図に示されるように。
厚さtmの耐熱金属材Iを使用しており、この耐熱金属
材■の一側1aに約1000℃以上の高温流体■を流し
、上記耐熱金属材Iの他側1bに冷却水のような冷却流
体■を流して冷却し得るようにして使用されている。
材■の一側1aに約1000℃以上の高温流体■を流し
、上記耐熱金属材Iの他側1bに冷却水のような冷却流
体■を流して冷却し得るようにして使用されている。
しかしながら、上述した従来の高温ガスタービンの静翼
等に使用される耐熱壁体は、(1)、熱応力及び(コ)
、冷却水の局所的な沸騰を生じて超高温度の耐熱壁体と
して長期間に亘って使用することば困難である。
等に使用される耐熱壁体は、(1)、熱応力及び(コ)
、冷却水の局所的な沸騰を生じて超高温度の耐熱壁体と
して長期間に亘って使用することば困難である。
即ち、上述した耐熱金属材Iによる耐熱壁体の(1)、
熱応力σについて、これを数式で説明すると。
熱応力σについて、これを数式で説明すると。
熱応力σは、上記耐熱金属板Iを通過する熱流束qに比
例し。
例し。
σ−Ctmq ・・・・・・・・
・・・(1)として与えられる。なお、こメで、Cは、
材料によって決められる定数である。
・・・(1)として与えられる。なお、こメで、Cは、
材料によって決められる定数である。
一方、上記熱流束qは、高温流体Hの温度をTg、高温
側熱伝達率をαg、耐熱金属板Iの高温側表面温度をT
w outとすれば、 q−ag(Tg−Tw out) ・−==−
(,21となる。
側熱伝達率をαg、耐熱金属板Iの高温側表面温度をT
w outとすれば、 q−ag(Tg−Tw out) ・−==−
(,21となる。
つまり、上記耐熱金属板Iの表面温度TWOutを許容
される上限を一定の温度に保ち、高温流体温度Tgを上
昇させると、上記熱流束qが増大するため、必然的に熱
応力も増大する。このため、上記式(1)に示されるよ
うに、耐熱金属板■の厚さTmを小さくして熱応力の増
大を避ける手段が採用されるけれども、比較的に高温高
圧の条件の下で使用される耐熱壁体では、構造強度上、
耐熱金属板I自体を極端に薄肉化することは困難である
。
される上限を一定の温度に保ち、高温流体温度Tgを上
昇させると、上記熱流束qが増大するため、必然的に熱
応力も増大する。このため、上記式(1)に示されるよ
うに、耐熱金属板■の厚さTmを小さくして熱応力の増
大を避ける手段が採用されるけれども、比較的に高温高
圧の条件の下で使用される耐熱壁体では、構造強度上、
耐熱金属板I自体を極端に薄肉化することは困難である
。
又一方2上述した耐熱金属材Iによる耐熱壁体の(Ω)
、冷却水の局所的な沸騰について、これを数式で説明す
ると、上記耐熱金属板Iの低温側温度Tw inが、冷
却水による冷却流体■の飽和温度T satより高い場
合、この温度差で定義される伝熱面の過熱度ΔT sa
tは。
、冷却水の局所的な沸騰について、これを数式で説明す
ると、上記耐熱金属板Iの低温側温度Tw inが、冷
却水による冷却流体■の飽和温度T satより高い場
合、この温度差で定義される伝熱面の過熱度ΔT sa
tは。
ΔT l1lIa t =−T win −T sat
−−13)となり、上記温度差の過熱度が
大きいほど、伝熱面伺近で膜沸騰を生じ易くなり、冷却
性能が大幅に低下し、冷却側の熱伝達率αCが非常に大
きくできるという水冷の長所が失われるおそれがある。
−−13)となり、上記温度差の過熱度が
大きいほど、伝熱面伺近で膜沸騰を生じ易くなり、冷却
性能が大幅に低下し、冷却側の熱伝達率αCが非常に大
きくできるという水冷の長所が失われるおそれがある。
そこで2高温ガスタービンにおける耐熱壁体は、冷却水
による冷却流体■を加圧することにより、飽和温度Ts
atを上昇させ、過熱度ΔTsa;を減少させる手段が
採用されている。
による冷却流体■を加圧することにより、飽和温度Ts
atを上昇させ、過熱度ΔTsa;を減少させる手段が
採用されている。
しかしながら、上述した冷却流体■は、約10θに9/
cli程度に加圧するために、冷却流路を構成する材
料強度が要求され、逆に、耐熱金属板Iの厚さを増さな
ければならず、これにも限度がある。
cli程度に加圧するために、冷却流路を構成する材
料強度が要求され、逆に、耐熱金属板Iの厚さを増さな
ければならず、これにも限度がある。
又一方、他の手段として、低温側表面温度Tw inを
下げることも考えられるけれども、この低温側表面温度
Twinは、耐熱金属板Iの熱伝桿率をλmとしたとき
。
下げることも考えられるけれども、この低温側表面温度
Twinは、耐熱金属板Iの熱伝桿率をλmとしたとき
。
によって定められるから、高温流体■の温度Tg及び窩
部側熱伝達率αg、耐熱金属板Iの厚さTmを一定とし
て考える限り、熱伝導qを増大させることに帰結する。
部側熱伝達率αg、耐熱金属板Iの厚さTmを一定とし
て考える限り、熱伝導qを増大させることに帰結する。
これは、上記式(2)からも解るように、高温側表面温
度T w out を低くすることであるが、同時に、
上記式(1)から、熱応力σを増大させ、11η藷へ金
楓板■の寿命をきわめて短かいものになる等の不具合を
生じる。
度T w out を低くすることであるが、同時に、
上記式(1)から、熱応力σを増大させ、11η藷へ金
楓板■の寿命をきわめて短かいものになる等の不具合を
生じる。
さらに又、耐熱金属板Iの高温流体■側にセラミック耐
熱板を接着前で貼着したものも既に提案さり、ているけ
れども、これは各セラミック耐熱板相互の接合面に間隙
や凹凸が生じ、高温流体■の一様な流れを損うおそれが
ある。
熱板を接着前で貼着したものも既に提案さり、ているけ
れども、これは各セラミック耐熱板相互の接合面に間隙
や凹凸が生じ、高温流体■の一様な流れを損うおそれが
ある。
本発明は、上述した事情に鑑みてなされたものであって
、高温、高圧流束下で長時間に亘って充分に耐えられる
ことを目的とする超高温耐熱壁体を提供するものである
。
、高温、高圧流束下で長時間に亘って充分に耐えられる
ことを目的とする超高温耐熱壁体を提供するものである
。
本発明は、平滑な耐熱合金体の一側に熱抵抗層を設け、
この熱抵抗層の一側に冷却水の冷却流路を形成した熱伝
導金属体を一体的に設けて構成したものである。
この熱抵抗層の一側に冷却水の冷却流路を形成した熱伝
導金属体を一体的に設けて構成したものである。
以下、本発明を図示の一実施例について説明する。
1;F3..2.図において、符号/は1例えば、イン
コネル(商品名)のようなニッケル合金による平滑な耐
熱合金体であって、この耐熱合金体/の一側は高温流体
■が一様に流れるように平滑部/aを形成しており、上
記耐熱合金体/の他側/bは、断面が梯形をなす嵌合突
起部λが一定のピッチ間隔を存して設けられている。又
、上記嵌合突起部ユの位置する上記耐熱合金体/の他9
jl / bには、セラミックファイバー3が一定の厚
さで貼設されており、このセラミックファイバー3は、
上記高温流体■による熱抵抗層を構成している。さらに
。
コネル(商品名)のようなニッケル合金による平滑な耐
熱合金体であって、この耐熱合金体/の一側は高温流体
■が一様に流れるように平滑部/aを形成しており、上
記耐熱合金体/の他側/bは、断面が梯形をなす嵌合突
起部λが一定のピッチ間隔を存して設けられている。又
、上記嵌合突起部ユの位置する上記耐熱合金体/の他9
jl / bには、セラミックファイバー3が一定の厚
さで貼設されており、このセラミックファイバー3は、
上記高温流体■による熱抵抗層を構成している。さらに
。
上記セラミックファイバー3の一側には、例えば、銅相
による熱伝導金属体りの嵌合〆1日が一ヒ記嵌合突起部
−に上記セラミックファイバー3を介して嵌合して訃り
、この各熱伝導金属体ダは互に隣接する他の熱伝導金属
体qに対してインロウを形成して接合1〜でいる。さら
に又、上記各熱伝導金属体ケには複数の冷却流路6が、
例えば、冷却水のような冷却流体7を圧送し得るように
して穿設されており、この冷却流体7は、上記各熱伝導
金属体lの熱エネルギーを熱交換して冷却し得るように
なっている。又、上記各熱伝導金属体qの一側には耐熱
材による補強材gが添設されており、この補強材gは、
上記各熱伝導金属材グを実質的に一体に固定するように
なっている。
による熱伝導金属体りの嵌合〆1日が一ヒ記嵌合突起部
−に上記セラミックファイバー3を介して嵌合して訃り
、この各熱伝導金属体ダは互に隣接する他の熱伝導金属
体qに対してインロウを形成して接合1〜でいる。さら
に又、上記各熱伝導金属体ケには複数の冷却流路6が、
例えば、冷却水のような冷却流体7を圧送し得るように
して穿設されており、この冷却流体7は、上記各熱伝導
金属体lの熱エネルギーを熱交換して冷却し得るように
なっている。又、上記各熱伝導金属体qの一側には耐熱
材による補強材gが添設されており、この補強材gは、
上記各熱伝導金属材グを実質的に一体に固定するように
なっている。
従って、本発明による超高温耐熱壁体は、高温流体Hの
流れに対し、て、平滑な壁面を形成することにより、高
温流体Hの一様な流れを損わないようにすると共に、セ
ラミックファイバー3が超高温度に対して充分に耐え得
るばかりでなく、上記セラミックファイバー3から熱伝
導する高温度の熱ユネルギーが、冷却流路6を備えた熱
伝導金属体グによって有効適切に熱交換して冷却し得る
ようになっている。
流れに対し、て、平滑な壁面を形成することにより、高
温流体Hの一様な流れを損わないようにすると共に、セ
ラミックファイバー3が超高温度に対して充分に耐え得
るばかりでなく、上記セラミックファイバー3から熱伝
導する高温度の熱ユネルギーが、冷却流路6を備えた熱
伝導金属体グによって有効適切に熱交換して冷却し得る
ようになっている。
次に、本発明を数式によって説明すると、−V記のよう
になる。
になる。
即ち1本発明による熱抵抗層としての耐熱合金体/の熱
伝導率をλCとし、その厚さをtc とすると、上記耐
熱合金体/の低温側(冷却流路側)の温度TW’inは
、 で与えられる。
伝導率をλCとし、その厚さをtc とすると、上記耐
熱合金体/の低温側(冷却流路側)の温度TW’inは
、 で与えられる。
こ−で、熱流束qは、上記(コ)式で与えられるから、
熱抵抗層による耐熱合金体/の熱伝導率λCを小さく、
その厚さtcを大きくすることによって、Tw’inを
小さくできる。父、上記(1)式で定まる熱応力を軽減
するために、耐熱金属板Iの厚さtmを小さくした場合
でも、上記fj1式から耐熱合金体/の厚さtcを大き
くすれば、Tw’inを容易に低下させることができる
。
熱抵抗層による耐熱合金体/の熱伝導率λCを小さく、
その厚さtcを大きくすることによって、Tw’inを
小さくできる。父、上記(1)式で定まる熱応力を軽減
するために、耐熱金属板Iの厚さtmを小さくした場合
でも、上記fj1式から耐熱合金体/の厚さtcを大き
くすれば、Tw’inを容易に低下させることができる
。
一方、上記熱伝導金属体ケは、例えば、銅相による熱伝
導率の大きい材質で構成されているため、水冷される伝
熱面の表面温度Tw″inはTw’inよりも僅かに低
いだけである。
導率の大きい材質で構成されているため、水冷される伝
熱面の表面温度Tw″inはTw’inよりも僅かに低
いだけである。
従って、上記熱伝導金属体qの伝熱面の過熱度ΔTsa
t’は。
t’は。
ΔTsat’ −Tw″in −Tsat(Tw’in
−Tea、tとなり、Tw’in&低下させることに
より、過熱度ΔTθ’atを非常に小さくすることがで
きる。又、上記各熱伝導金属体lは複数に分割されて設
けられるため、上記耐熱合金体/の高温側の熱膨張差を
吸収することができるし、さらに、この熱膨張差に起因
する熱応力は発生しない。
−Tea、tとなり、Tw’in&低下させることに
より、過熱度ΔTθ’atを非常に小さくすることがで
きる。又、上記各熱伝導金属体lは複数に分割されて設
けられるため、上記耐熱合金体/の高温側の熱膨張差を
吸収することができるし、さらに、この熱膨張差に起因
する熱応力は発生しない。
このように、高温流体■の温度Tgと、冷却水の飽和温
度Tcとの差が非常に大きく1通過熱流束qが大きい場
合でも、冷却流体7の熱伝導金属タノ中間に介装された
セラミックファイバー3により、大部分の温度差を受は
持ち、しかも、熱抵抗層によるセラミックファイバー3
を強度部材としない構成により2熱応力が小さく、[7
かも、殆ど常圧の冷却水を使用しても、膜沸騰のおそれ
はない冷却流路乙を形成することができる。
度Tcとの差が非常に大きく1通過熱流束qが大きい場
合でも、冷却流体7の熱伝導金属タノ中間に介装された
セラミックファイバー3により、大部分の温度差を受は
持ち、しかも、熱抵抗層によるセラミックファイバー3
を強度部材としない構成により2熱応力が小さく、[7
かも、殆ど常圧の冷却水を使用しても、膜沸騰のおそれ
はない冷却流路乙を形成することができる。
次に、第3図に示される本発明の他の実施例は。
高温ガスタービンにおけるタービン翼体にそのまま適用
したものであり、上述した具体例と同一構成をなすもの
である。
したものであり、上述した具体例と同一構成をなすもの
である。
なお、上述した実施例では熱抵抗層をセラミックファイ
バーで構成したが、セラミ、7クコーテイングによって
形成してもよく、更に1層厚が大きなもので良い場合に
はこれに限らない。
バーで構成したが、セラミ、7クコーテイングによって
形成してもよく、更に1層厚が大きなもので良い場合に
はこれに限らない。
以上述べたように本発明によれば、平滑な耐熱合金体/
の一側に熱抵抗層3を貼設し、この熱抵抗層3の一側に
冷却流路ろを形成した熱伝導金属体夕を一体的に設けで
あるので、超高温度に充分に耐えるばかりでなく、構成
も簡素であるから、例えば、高温ガスタービンや高温ガ
ス炉等に有用である。
の一側に熱抵抗層3を貼設し、この熱抵抗層3の一側に
冷却流路ろを形成した熱伝導金属体夕を一体的に設けで
あるので、超高温度に充分に耐えるばかりでなく、構成
も簡素であるから、例えば、高温ガスタービンや高温ガ
ス炉等に有用である。
第1図は、従来の耐熱壁体の一部を示す横断面図、第2
図は、本発明による超高温耐熱壁体の一部を示す横断面
図、第3図は、本発明の他の実施例を示す図である。 /・・・耐熱合金体、ユ・・・嵌合突出部、3・・・熱
抵抗層、グ・・・熱伝導金属体、3・・・嵌合部、乙・
・・冷却流路、7・・・冷却流体。 出願人代理人 猪 股 清手続補正書 昭和μs年7月2γ日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 1、事件の表示 昭和57年特許願第232318号 2、発明の名称 超高温耐熱壁体 3、補正をする者 事件との関係特許出願人 (ao7) 東京芝浦電気株式会社 〔電話東京(211) 2321犬代表〕4230
弁理士 猪 股 清 5、補正命令の日付 7、補正の対象 明細書の「発明の詳細な説明」の欄。 8、補正の内容 1)明細書第5頁第9行中の「熱体束q」を「熱流束q
」と改める。 2)同第8頁第11行から第12行中の「と1〜ての耐
熱合金体1」を「3」と改める。 3)同第8頁第13行中の1耐熱合金体1」を「熱抵抗
層3」と改める。 4)同第8R下から第2行中の「による耐熱合金体1」
を13」と改める。 5)同第9頁第2行中の「耐熱合金板工」を「耐熱合金
体1」と改める。 6)同第9頁第3行から第4行中の「耐熱合金体1」を
「熱抵抗層3」と改める。 7)同第9頁下から第5行中の「上記耐熱合金体1の高
温側の」を「より高温側にある上記耐熱合金体1との」
と改める。
図は、本発明による超高温耐熱壁体の一部を示す横断面
図、第3図は、本発明の他の実施例を示す図である。 /・・・耐熱合金体、ユ・・・嵌合突出部、3・・・熱
抵抗層、グ・・・熱伝導金属体、3・・・嵌合部、乙・
・・冷却流路、7・・・冷却流体。 出願人代理人 猪 股 清手続補正書 昭和μs年7月2γ日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 1、事件の表示 昭和57年特許願第232318号 2、発明の名称 超高温耐熱壁体 3、補正をする者 事件との関係特許出願人 (ao7) 東京芝浦電気株式会社 〔電話東京(211) 2321犬代表〕4230
弁理士 猪 股 清 5、補正命令の日付 7、補正の対象 明細書の「発明の詳細な説明」の欄。 8、補正の内容 1)明細書第5頁第9行中の「熱体束q」を「熱流束q
」と改める。 2)同第8頁第11行から第12行中の「と1〜ての耐
熱合金体1」を「3」と改める。 3)同第8頁第13行中の1耐熱合金体1」を「熱抵抗
層3」と改める。 4)同第8R下から第2行中の「による耐熱合金体1」
を13」と改める。 5)同第9頁第2行中の「耐熱合金板工」を「耐熱合金
体1」と改める。 6)同第9頁第3行から第4行中の「耐熱合金体1」を
「熱抵抗層3」と改める。 7)同第9頁下から第5行中の「上記耐熱合金体1の高
温側の」を「より高温側にある上記耐熱合金体1との」
と改める。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 /、平滑な耐熱合金体の一側に熱抵抗層を設け。 この熱抵抗層の一側に冷却流路を形成した熱伝導金属体
を一体的に設けたことを特徴とする超高温耐熱壁体。 コ、耐熱合金体の一側に嵌合突起部を形成し、この嵌合
突起部に熱伝導金属体の嵌合部を熱抵抗層を介して嵌合
したことを特徴とする特許請求の範囲第1項記載の超高
温耐熱壁体。 3、熱伝導金属体を鋼材にして構成したことを特徴とす
る特許請求の範囲第7項又は第Ω項記載の超高温耐熱壁
体。 y、熱抵抗層をセラミックファイバーにしたことを特徴
とする特許請求の範囲第1項記載の超高温耐熱壁体。 S、熱抵抗層をセラミックコーティングにしたことを特
徴とする特許請求の範囲第1項記載の超高温耐熱壁体。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57232318A JPS59120704A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 超高温耐熱壁体 |
DE8383110703T DE3376664D1 (en) | 1982-12-27 | 1983-10-26 | High temperature heat resistant structure |
EP83110703A EP0114945B1 (en) | 1982-12-27 | 1983-10-26 | High temperature heat resistant structure |
US06/545,646 US4573872A (en) | 1982-12-27 | 1983-10-26 | High temperature heat resistant structure |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57232318A JPS59120704A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 超高温耐熱壁体 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59120704A true JPS59120704A (ja) | 1984-07-12 |
JPH0375721B2 JPH0375721B2 (ja) | 1991-12-03 |
Family
ID=16937318
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57232318A Granted JPS59120704A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 超高温耐熱壁体 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4573872A (ja) |
EP (1) | EP0114945B1 (ja) |
JP (1) | JPS59120704A (ja) |
DE (1) | DE3376664D1 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2011102582A (ja) * | 2009-11-10 | 2011-05-26 | General Electric Co <Ge> | 翼形部熱シールド |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4790723A (en) * | 1987-01-12 | 1988-12-13 | Westinghouse Electric Corp. | Process for securing a turbine blade |
US5348446A (en) * | 1993-04-28 | 1994-09-20 | General Electric Company | Bimetallic turbine airfoil |
JP4257210B2 (ja) * | 2002-02-06 | 2009-04-22 | コーニンクレッカ フィリップス エレクトロニクス エヌ ヴィ | パーソナルケア装置及び冷却装置を有するパーソナルケアシステム |
DE102004031255B4 (de) * | 2004-06-29 | 2014-02-13 | MTU Aero Engines AG | Einlaufbelag |
US7247002B2 (en) * | 2004-12-02 | 2007-07-24 | Siemens Power Generation, Inc. | Lamellate CMC structure with interlock to metallic support structure |
US8303247B2 (en) * | 2007-09-06 | 2012-11-06 | United Technologies Corporation | Blade outer air seal |
US8241001B2 (en) * | 2008-09-04 | 2012-08-14 | Siemens Energy, Inc. | Stationary turbine component with laminated skin |
US7828515B1 (en) * | 2009-05-19 | 2010-11-09 | Florida Turbine Technologies, Inc. | Multiple piece turbine airfoil |
US20110110772A1 (en) * | 2009-11-11 | 2011-05-12 | Arrell Douglas J | Turbine Engine Components with Near Surface Cooling Channels and Methods of Making the Same |
Family Cites Families (25)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2157456A (en) * | 1935-02-23 | 1939-05-09 | Naamlooze Vennootshap Derde Nl | Method of uniting sprayed metal to wood |
GB535566A (en) * | 1939-06-13 | 1941-04-11 | Oerlikon Maschf | Improvements in or relating to a thermal protective device for rotating heat engines |
US2750147A (en) * | 1947-10-28 | 1956-06-12 | Power Jets Res & Dev Ltd | Blading for turbines and like machines |
BE487558A (ja) * | 1948-03-03 | |||
GB722121A (en) * | 1952-04-16 | 1955-01-19 | Wiggin & Co Ltd Henry | Improvements relating to flame tubes of jet engines and to other metal articles |
CH308578A (de) * | 1952-07-28 | 1955-07-31 | Bbc Brown Boveri & Cie | Gasturbinenbauteil aus Chromstahl mit einer keramischen Schutzschicht. |
US3032316A (en) * | 1958-10-09 | 1962-05-01 | Bruce E Kramer | Jet turbine buckets and method of making the same |
US3357850A (en) * | 1963-05-09 | 1967-12-12 | Gen Electric | Vibration damping turbomachinery blade |
US3300180A (en) * | 1964-11-17 | 1967-01-24 | Worthington Corp | Segmented diaphragm assembly |
GB1075910A (en) * | 1966-04-04 | 1967-07-19 | Rolls Royce | Improvements in or relating to blades for mounting in fluid flow ducts |
DE1476730A1 (de) * | 1966-06-30 | 1970-03-26 | Winter Dr Heinrich | Kombinationswerkstoffe fuer Turbinenschaufeln |
US3619082A (en) * | 1968-07-05 | 1971-11-09 | Gen Motors Corp | Turbine blade |
GB1284538A (en) * | 1968-11-19 | 1972-08-09 | Rolls Royce | Blade for a fluid flow machine |
GB1291567A (en) * | 1968-12-16 | 1972-10-04 | Thomas Gordon Mcnish | Improvements in or relating to fibrous insulating materials |
FR2030897A5 (ja) * | 1969-11-21 | 1970-11-13 | Motoren Turbinen Union | |
US3644060A (en) * | 1970-06-05 | 1972-02-22 | John K Bryan | Cooled airfoil |
US3758233A (en) * | 1972-01-17 | 1973-09-11 | Gen Motors Corp | Vibration damping coatings |
US4259037A (en) * | 1976-12-13 | 1981-03-31 | General Electric Company | Liquid cooled gas turbine buckets |
JPS54106714A (en) * | 1978-02-08 | 1979-08-22 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Turbine vane |
DE2826184A1 (de) * | 1978-06-15 | 1979-12-20 | Daimler Benz Ag | Waermeisolation von gasturbinen- gehaeusen |
US4273824A (en) * | 1979-05-11 | 1981-06-16 | United Technologies Corporation | Ceramic faced structures and methods for manufacture thereof |
US4249291A (en) * | 1979-06-01 | 1981-02-10 | General Electric Company | Method for forming a liquid cooled airfoil for a gas turbine |
JPS5645035A (en) * | 1979-09-19 | 1981-04-24 | Hitachi Ltd | Preparation of semiconductor-supporting electrode |
DE3003347A1 (de) * | 1979-12-20 | 1981-06-25 | BBC AG Brown, Boveri & Cie., Baden, Aargau | Gekuehlte wand |
US4370789A (en) * | 1981-03-20 | 1983-02-01 | Schilke Peter W | Fabrication of gas turbine water-cooled composite nozzle and bucket hardware employing plasma spray process |
-
1982
- 1982-12-27 JP JP57232318A patent/JPS59120704A/ja active Granted
-
1983
- 1983-10-26 US US06/545,646 patent/US4573872A/en not_active Expired - Fee Related
- 1983-10-26 DE DE8383110703T patent/DE3376664D1/de not_active Expired
- 1983-10-26 EP EP83110703A patent/EP0114945B1/en not_active Expired
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2011102582A (ja) * | 2009-11-10 | 2011-05-26 | General Electric Co <Ge> | 翼形部熱シールド |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0114945B1 (en) | 1988-05-18 |
DE3376664D1 (en) | 1988-06-23 |
US4573872A (en) | 1986-03-04 |
EP0114945A2 (en) | 1984-08-08 |
JPH0375721B2 (ja) | 1991-12-03 |
EP0114945A3 (en) | 1984-08-22 |
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