JPS59119133A - 温水ボイラ - Google Patents
温水ボイラInfo
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- JPS59119133A JPS59119133A JP22687182A JP22687182A JPS59119133A JP S59119133 A JPS59119133 A JP S59119133A JP 22687182 A JP22687182 A JP 22687182A JP 22687182 A JP22687182 A JP 22687182A JP S59119133 A JPS59119133 A JP S59119133A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heat exchanger
- burner
- fins
- pitch
- air
- Prior art date
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- Pending
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24H—FLUID HEATERS, e.g. WATER OR AIR HEATERS, HAVING HEAT-GENERATING MEANS, e.g. HEAT PUMPS, IN GENERAL
- F24H1/00—Water heaters, e.g. boilers, continuous-flow heaters or water-storage heaters
- F24H1/22—Water heaters other than continuous-flow or water-storage heaters, e.g. water heaters for central heating
- F24H1/40—Water heaters other than continuous-flow or water-storage heaters, e.g. water heaters for central heating with water tube or tubes
- F24H1/41—Water heaters other than continuous-flow or water-storage heaters, e.g. water heaters for central heating with water tube or tubes in serpentine form
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/12—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element
- F28F1/24—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending transversely
-
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- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
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- F28F1/24—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending transversely
- F28F1/32—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending transversely the means having portions engaging further tubular elements
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は家庭用の温水ボイラ（１関する。
従来の代表的な家庭用の温水ボイラＺ＠１図の例で説明
下る。、１はブンゼンバーナで、一端（ニペンチュリ混
合管２、他端に炎口３ン有しており、ペンチ、す混合管
２（二はガスノズル４が対向し設置している。５は燃焼
室で、銅などの高熱伝導率を有する金属材料でできた胴
板６と、該胴板６に接合された冷却管７よりなっている
、燃焼室５の下端には炎口３が対向するようブンゼンバ
ーナｌが設置されてお０、上端部には、銅などの高熱伝
導率を有する金属材料でできたフィン８ン接合した水１
９よりなる熱交換器１０が設置され、排気口１１に開口
している。水管９の一端は冷却管７に連通し、水入口１
２に連通している。他端は水出口１３に連通している。
下る。、１はブンゼンバーナで、一端（ニペンチュリ混
合管２、他端に炎口３ン有しており、ペンチ、す混合管
２（二はガスノズル４が対向し設置している。５は燃焼
室で、銅などの高熱伝導率を有する金属材料でできた胴
板６と、該胴板６に接合された冷却管７よりなっている
、燃焼室５の下端には炎口３が対向するようブンゼンバ
ーナｌが設置されてお０、上端部には、銅などの高熱伝
導率を有する金属材料でできたフィン８ン接合した水１
９よりなる熱交換器１０が設置され、排気口１１に開口
している。水管９の一端は冷却管７に連通し、水入口１
２に連通している。他端は水出口１３に連通している。
かかる構成でその動作ン説明すると、ブンゼンバーナｌ
（ニがスノズル４よりガスが供給される。
（ニがスノズル４よりガスが供給される。
このとき、１次空気ａが吸引され、ガスと混合され、炎
口３より流出し、火炎ｂｙ影形成、周囲２流れる２次空
気Ｃと混合し燃焼室５内で燃焼する。
口３より流出し、火炎ｂｙ影形成、周囲２流れる２次空
気Ｃと混合し燃焼室５内で燃焼する。
燃焼ガスは熱交換器１０のフィン８の周囲を流れ、熱交
換し、排気口１１より排出される。一方、水は水入口１
２から供給され、冷却管７７曲り、胴板６ン冷却し、熱
交１隼器１０ン通ｔ）、加熱され、７Ｊ（出口１３より
出湯される。
換し、排気口１１より排出される。一方、水は水入口１
２から供給され、冷却管７７曲り、胴板６ン冷却し、熱
交１隼器１０ン通ｔ）、加熱され、７Ｊ（出口１３より
出湯される。
このとき、一般（−ブンゼンバーナ１に供給される１次
空気の空気比（１次空気断／理論空気量）は０４〜０．
６程度で、残（）が２次空気として供給され、総空気比
（総空気耐／理論空気獣）は１５〜２．０で使用される
。火炎すと２次草気は拡散Ｃ二より混合り、燃焼する。
空気の空気比（１次空気断／理論空気量）は０４〜０．
６程度で、残（）が２次空気として供給され、総空気比
（総空気耐／理論空気獣）は１５〜２．０で使用される
。火炎すと２次草気は拡散Ｃ二より混合り、燃焼する。
従って、火炎の長さが長くな−）、燃焼室５０）高さが
２００〜３００ ｍｍ必要で一燃焼堅５の大きさが人き
くなる欠点があった、一般Ｃ二、この棟の温水ボイラの
燃焼室熱負荷は２〜３ Ｘ １ｏ６−４・ｍｌである、
〔発明の目的〕 本発明は従来の温水ボイラに比べ小形、コンパクト化し
た温水ボイラを提供することζ二ある。
２００〜３００ ｍｍ必要で一燃焼堅５の大きさが人き
くなる欠点があった、一般Ｃ二、この棟の温水ボイラの
燃焼室熱負荷は２〜３ Ｘ １ｏ６−４・ｍｌである、
〔発明の目的〕 本発明は従来の温水ボイラに比べ小形、コンパクト化し
た温水ボイラを提供することζ二ある。
本発明は一総を電比１．３以丁で良好（二燃暁する全一
次式のバーナを備え、熱交換器の上流段のフィンチュー
ブのフィン聞の通路を大きくして燃焼ガスの冷却速用を
小さくし、ＣＯの排出濃度ン小さくシ１、空気比を小さ
くし、小形にできるようにしたものである。
次式のバーナを備え、熱交換器の上流段のフィンチュー
ブのフィン聞の通路を大きくして燃焼ガスの冷却速用を
小さくし、ＣＯの排出濃度ン小さくシ１、空気比を小さ
くし、小形にできるようにしたものである。
以丁、本発明の一実施例を第２図〜第５図で説明する。
２１はバーナ本体で、内部Ｃ二混合気室２２を形成し、
混合通路２３乞通じ、望気入ロ２４Ｃ二開口している。
混合通路２３乞通じ、望気入ロ２４Ｃ二開口している。
また、混合通路２３（二対回し、ガスノズル２５がネジ
などで、バーナ本体２１（二固定されている。ｌ昆合気
堅２０）他端（−は多数の開口３１暑有する混合気分配
板２６．そのＦ爵にはディスタンスピース２フン介して
、多数の開口２８を荷Ｔ６コージライト等を主成分とす
るセラミックθ）バーナ炎口板２９を設け、押え板３０
で１．？・ジなどでバーナ本体２１に固定されている、
開口３１は開口２８に比べ太きく形成しており一開口３
１の穴径げ約６ｍｍ、開口２８θ）穴径は約１師に形成
しているｎ開口２８．３１は千鳥状に配置されてい６゜
デスタンピース２７の厚さは０〜１ ｍｍが良い、Ｏ＋
ｎｏ＋のときはデスタンピース２７がない。熱交換器３
２は、銅などの高熱伝導率？有する金属材料でできたフ
ィン３４．３５ｙａ＝接合したフィン付チ１−ブ３６．
３７からなる。バーナ（−近い上流のフィン付チ、−ブ
３６のフィンピッチは比較的大きく形成し、Ｆ流のフィ
ン付チ、−ブ３７のフィンピンチは比較的小さく形成し
ている。さらに下流は排支口３８（二開口している。
などで、バーナ本体２１（二固定されている。ｌ昆合気
堅２０）他端（−は多数の開口３１暑有する混合気分配
板２６．そのＦ爵にはディスタンスピース２フン介して
、多数の開口２８を荷Ｔ６コージライト等を主成分とす
るセラミックθ）バーナ炎口板２９を設け、押え板３０
で１．？・ジなどでバーナ本体２１に固定されている、
開口３１は開口２８に比べ太きく形成しており一開口３
１の穴径げ約６ｍｍ、開口２８θ）穴径は約１師に形成
しているｎ開口２８．３１は千鳥状に配置されてい６゜
デスタンピース２７の厚さは０〜１ ｍｍが良い、Ｏ＋
ｎｏ＋のときはデスタンピース２７がない。熱交換器３
２は、銅などの高熱伝導率？有する金属材料でできたフ
ィン３４．３５ｙａ＝接合したフィン付チ１−ブ３６．
３７からなる。バーナ（−近い上流のフィン付チ、−ブ
３６のフィンピッチは比較的大きく形成し、Ｆ流のフィ
ン付チ、−ブ３７のフィンピンチは比較的小さく形成し
ている。さらに下流は排支口３８（二開口している。
かかるｍ成でその動作を説明Ｔると、別に設けられた送
風機などから空気人口２４（二燃暁空気が供給され、ガ
スノズル２５からガス燃料が供給され、混合通路２３で
混合され、混合気室２２（二供給され、混合気分配板２
６、バーナ支口根２９乞通過し、バーナ火目板２９Ｆ流
に図θ）ような火炎ｄを形成下る。
風機などから空気人口２４（二燃暁空気が供給され、ガ
スノズル２５からガス燃料が供給され、混合通路２３で
混合され、混合気室２２（二供給され、混合気分配板２
６、バーナ支口根２９乞通過し、バーナ火目板２９Ｆ流
に図θ）ような火炎ｄを形成下る。
このとき、バーナ炎口板２９より流出Ｔる混合気Ｑ）流
速は、上流の混合気分配板２６で分配され、混合気分配
板２６の開口３１０）直下流（二位置する開口２８で流
速が早く、開口３１−３１間の下流に位置する開口２８
では遅くなり、該流速の遅い部分の火炎は安定で、該火
炎が流速の早い部分の火炎乞保炎し、全体として安定な
火炎乞形成Ｔ６．．燃焼ガスは熱交換器３２のフィン３
４．３５の周囲を流れ、フィン付チ１−ブ３６．３７内
乞１流れる水（二熱ン与え、冷却されてＵト気ロ３８よ
り排出される。
速は、上流の混合気分配板２６で分配され、混合気分配
板２６の開口３１０）直下流（二位置する開口２８で流
速が早く、開口３１−３１間の下流に位置する開口２８
では遅くなり、該流速の遅い部分の火炎は安定で、該火
炎が流速の早い部分の火炎乞保炎し、全体として安定な
火炎乞形成Ｔ６．．燃焼ガスは熱交換器３２のフィン３
４．３５の周囲を流れ、フィン付チ１−ブ３６．３７内
乞１流れる水（二熱ン与え、冷却されてＵト気ロ３８よ
り排出される。
本発明で使用しているバーナは燻焼【二必非な全空気と
ガスが料をあらかじめ混合し、燃焼する全一次式θ）バ
ーナである、この種のバーナはあらがじめ空気とガスが
混合されているので火炎長さが短かく、燃焼室３３の筒
さは低くて良く、小形コンパクト（−なる特長がある、
実施例ではさらに混合気分配板２６で図の如く大火炎と
小火炎７作るようにしているり）で、高負荷で儀暁でき
、火炎長さが約５０ｍｍ程度となり（例えば３０，００
０ ｋｃａＬ／）のとき）、燃ｉｉ ｇ ｍ負荷は２〜
３×１０７ｋＣａＩ／ｈ・ｍ・で、第１図の従来例（二
比べ、ｓｍ室Ｑ〕容ｆＥｆン約暑。に小形化できる。
ガスが料をあらかじめ混合し、燃焼する全一次式θ）バ
ーナである、この種のバーナはあらがじめ空気とガスが
混合されているので火炎長さが短かく、燃焼室３３の筒
さは低くて良く、小形コンパクト（−なる特長がある、
実施例ではさらに混合気分配板２６で図の如く大火炎と
小火炎７作るようにしているり）で、高負荷で儀暁でき
、火炎長さが約５０ｍｍ程度となり（例えば３０，００
０ ｋｃａＬ／）のとき）、燃ｉｉ ｇ ｍ負荷は２〜
３×１０７ｋＣａＩ／ｈ・ｍ・で、第１図の従来例（二
比べ、ｓｍ室Ｑ〕容ｆＥｆン約暑。に小形化できる。
燃焼ガス温度が旨ければフィン付チューブ３６゜３７の
部分の熱交換器の大きさン小さくできる。このためＣｔ
ｌま総窄気比乞小さく丁れはよい。しかし総空気Ｚ小さ
くして燃焼ガス／ＭＬ度乞高く下ると燃焼ガス中のＣＯ
画濃度菖くなる。
部分の熱交換器の大きさン小さくできる。このためＣｔ
ｌま総窄気比乞小さく丁れはよい。しかし総空気Ｚ小さ
くして燃焼ガス／ＭＬ度乞高く下ると燃焼ガス中のＣＯ
画濃度菖くなる。
第４図に、断熱燃焼温度における総空気比Ｎと燃焼ガス
中のＣＯの平衡濃度ン示す。Ｎ＝１゜２〜１．３以下（
−なると急激にＣＯ画濃度高（な／）、一般Ｃミこの種
の温水ボイラの排気ガス中の連層のＣＯ画濃度０．０５
％以下または、ＣＯをＣＯ２で除した値ＣＯ／ＣＯ２＝
０．００５以丁になるよう設定する。
中のＣＯの平衡濃度ン示す。Ｎ＝１゜２〜１．３以下（
−なると急激にＣＯ画濃度高（な／）、一般Ｃミこの種
の温水ボイラの排気ガス中の連層のＣＯ画濃度０．０５
％以下または、ＣＯをＣＯ２で除した値ＣＯ／ＣＯ２＝
０．００５以丁になるよう設定する。
楔１図の従来例では総空気比Ｎ＝１．６〜２．０で使用
Ｔるため、ＣＯＯ＞排出ａ１蔓は問題とならない。
Ｔるため、ＣＯＯ＞排出ａ１蔓は問題とならない。
しかし、燃焼ガス温度を置く下るため５二総空気比を１
．３以下（二設定したバーナを用いるとＣＯの平衡濃度
が高くなる。この平衡濃度の高いバーナＣ二連層の熱交
換器（第１図のよう（二上流段のフィンピッチが下流段
のフィンピッチと等しく、フィンピッチが小さいもの）
Ｚ用いるとＩ’ｊト気ロコロ３８υＦ出されるガスのＣ
Ｏ画濃度大きくなる。即ち、高゛温の燃焼ガス熱交換器
器で冷却される過程で、ＣＯは０２により酸化され、Ｃ
Ｏ２に変化するが、冷却速度Ｖｃが重工ぎるとＣＯは酸
化されないで排出されることになる、 熱交換器の燃焼ガス通路の相当直径’ｆ Ｄｅとすると
、層流の場合、冷却速度■ｃｃｃ１／／ｌ５ｅ２の関係
があり、Ｄｅが小さくなるとＶｃは大となる。
．３以下（二設定したバーナを用いるとＣＯの平衡濃度
が高くなる。この平衡濃度の高いバーナＣ二連層の熱交
換器（第１図のよう（二上流段のフィンピッチが下流段
のフィンピッチと等しく、フィンピッチが小さいもの）
Ｚ用いるとＩ’ｊト気ロコロ３８υＦ出されるガスのＣ
Ｏ画濃度大きくなる。即ち、高゛温の燃焼ガス熱交換器
器で冷却される過程で、ＣＯは０２により酸化され、Ｃ
Ｏ２に変化するが、冷却速度Ｖｃが重工ぎるとＣＯは酸
化されないで排出されることになる、 熱交換器の燃焼ガス通路の相当直径’ｆ Ｄｅとすると
、層流の場合、冷却速度■ｃｃｃ１／／ｌ５ｅ２の関係
があり、Ｄｅが小さくなるとＶｃは大となる。
熱交換器の燃焼ガス通路の相当直径Ｄｅケ変化した場合
の排出されるＣＯ画濃度３ｐｍｖθ）比。、−実験結果
を第５図（二示す。燃料ガスはＣ３°ＨＰ−＋総空気比
Ｎは１．１である。横軸はバーナ面より熱交換器θ）フ
ィン入口までの高さＨである。これより庚がダ６以上で
あれば０ト出されるＣＯ＠ｐｆ−はイ氏（なることがわ
かる。
の排出されるＣＯ画濃度３ｐｍｖθ）比。、−実験結果
を第５図（二示す。燃料ガスはＣ３°ＨＰ−＋総空気比
Ｎは１．１である。横軸はバーナ面より熱交換器θ）フ
ィン入口までの高さＨである。これより庚がダ６以上で
あれば０ト出されるＣＯ＠ｐｆ−はイ氏（なることがわ
かる。
また、Ｈ，ＯＲ，Ｃ０，０などを含む素反応式（二よる
反応速ＩＷの計算よＩ）、ＣＯの排出濃度！低くするた
めには、燻焼温度１．８００〜２．０００℃の高Ｉ＠１
１の燃焼ガス２６００〜９００℃程度まで、冷却速度Ｖ
ｃ ＝ ５０ ｄｅｇ／′ｒｎｓ Ｐｌ、 Ｆで冷却す
ることが必要であることがわかった、 コノことより、本発明では、憚焼ガス入口側のフィン付
チ、−ブ３６のフィン形状は、相当直径Ｄｅ（＠２因、
３図に示すｍ、／を使用すると、２×ｍｘｌ／ （ｍ＋
／）ｃ等（、イａ） Ｙ ６ ｍｍ以上トシタ。
反応速ＩＷの計算よＩ）、ＣＯの排出濃度！低くするた
めには、燻焼温度１．８００〜２．０００℃の高Ｉ＠１
１の燃焼ガス２６００〜９００℃程度まで、冷却速度Ｖ
ｃ ＝ ５０ ｄｅｇ／′ｒｎｓ Ｐｌ、 Ｆで冷却す
ることが必要であることがわかった、 コノことより、本発明では、憚焼ガス入口側のフィン付
チ、−ブ３６のフィン形状は、相当直径Ｄｅ（＠２因、
３図に示すｍ、／を使用すると、２×ｍｘｌ／ （ｍ＋
／）ｃ等（、イａ） Ｙ ６ ｍｍ以上トシタ。
しかし、層ｌＡｔの場合、熱伝達率α−１１／Ｄｅであ
り、珈を大きくＴると、αが小さくなり熱交換器かが大
形となく）。そこで上流段θ）フィン付チ、−ブ３６で
燃焼ガス乞６００〜９００℃に冷却し、Ｆ置設のフィン
付チ、−ブ３７のフィンピッチは小さくし、■ン小さく
Ｔることにより、Ｆ置設の熱伝達率αを増加し、熱交換
器の小形化ンはかっている。
り、珈を大きくＴると、αが小さくなり熱交換器かが大
形となく）。そこで上流段θ）フィン付チ、−ブ３６で
燃焼ガス乞６００〜９００℃に冷却し、Ｆ置設のフィン
付チ、−ブ３７のフィンピッチは小さくし、■ン小さく
Ｔることにより、Ｆ置設の熱伝達率αを増加し、熱交換
器の小形化ンはかっている。
上流段のフィン付チー−ブ３６のフィンピッチを下流段
のフィン寸チ、−ブ３７のフィンピッチの如く小さくす
るとＣＯの琲出濃以が丙くなる。このとき上流段のフィ
ンピッチを変えないとＴれば燃焼室３３１７） 、所さ
ン制くしなければならず、熱交換器の小形化は計れない
。
のフィン寸チ、−ブ３７のフィンピッチの如く小さくす
るとＣＯの琲出濃以が丙くなる。このとき上流段のフィ
ンピッチを変えないとＴれば燃焼室３３１７） 、所さ
ン制くしなければならず、熱交換器の小形化は計れない
。
本発明ニよレバ、燃Ｌ９ｔｒ ｋ ３０．０００ｋｃａ
ｌ／ｈ ｏ）温水ボイラの燃焼室乞食む熱交換器の容偵
は、本発明の場合、従来のもの≦１比べ１／３〜１１５
（二できた。
ｌ／ｈ ｏ）温水ボイラの燃焼室乞食む熱交換器の容偵
は、本発明の場合、従来のもの≦１比べ１／３〜１１５
（二できた。
なお、ＩＪＪＺ図１，３図の例では大小のフィン３４゜
３５でフィン付チ、−ブ３６．’ ３７Ｙ形成し、大き
いフィン３４を共用して形１戊しているが、フィン付チ
。
３５でフィン付チ、−ブ３６．’ ３７Ｙ形成し、大き
いフィン３４を共用して形１戊しているが、フィン付チ
。
−ブ３６．３７を別々Ｃ二股けても良い。また、弔２図
。
。
３図の例ではフィン付チ、−ブ３６．３７のフィンピッ
チは整数倍になっているが、前記のように、フィン付チ
、−ブ３６．３７Ｙ別々（−形成し、フィンピッチＺ整
数倍（二しなくても良い、また、燃焼￥３３の周囲の胴
板Ｃ二水管Ｚ設けてもよい、またＦ向き燃焼するバーナ
にも用いることができる。またバーナの空気比は燃焼範
囲が１．３以Ｆであれば通盾の空気比が１．３以上でも
よい。
チは整数倍になっているが、前記のように、フィン付チ
、−ブ３６．３７Ｙ別々（−形成し、フィンピッチＺ整
数倍（二しなくても良い、また、燃焼￥３３の周囲の胴
板Ｃ二水管Ｚ設けてもよい、またＦ向き燃焼するバーナ
にも用いることができる。またバーナの空気比は燃焼範
囲が１．３以Ｆであれば通盾の空気比が１．３以上でも
よい。
以上〇）ようＣ二、本発明（−よれば、燃焼に必要な全
空気量とガス状燃料乞あらかじめ混合し、空気比１．３
以Ｆで燃１尭するバーナと、高熱伝導率ン有する金属材
料よりなる少なくとも２棟のフィン間隔乞有するフィン
付チューブでできた熱交換器２有し、燃焼ガスが通過す
るフィン間の通路の相当直径Ｚ、ｖに尭ガス入口側では
６ ｍｍ ｌ Ｒ上とし、その後流では、これ以丁とな
るよう形成したので、小形でコンパクトな温水ボイラを
提供できるものである。
空気量とガス状燃料乞あらかじめ混合し、空気比１．３
以Ｆで燃１尭するバーナと、高熱伝導率ン有する金属材
料よりなる少なくとも２棟のフィン間隔乞有するフィン
付チューブでできた熱交換器２有し、燃焼ガスが通過す
るフィン間の通路の相当直径Ｚ、ｖに尭ガス入口側では
６ ｍｍ ｌ Ｒ上とし、その後流では、これ以丁とな
るよう形成したので、小形でコンパクトな温水ボイラを
提供できるものである。
第１図は従来の温水ボイラの縦断面図、第２図は本発明
の一実施例の縦断面図で、第３図は第２図のＡ−Ａ断１
１１１図、第４図は断Ｐ撚焼温度（二おける燃焼ガス中
のＣＯの化学平衡濃度を示す図、第５図は本発明の熱交
換器の溶焼ガス通路相当直径Ｄｅを変化した場合のＣＯ
の排出濃ザとＣ０２の／Ｉａ度の比ＣＯ／／ｃＯ２の関
係を示す図である。 ２９・・・バーナ火口板３４・・・フィン３６・・・フ
ィン付チューブ ３７・・・フィン付チ、−ブ ′１′１図 才２図
の一実施例の縦断面図で、第３図は第２図のＡ−Ａ断１
１１１図、第４図は断Ｐ撚焼温度（二おける燃焼ガス中
のＣＯの化学平衡濃度を示す図、第５図は本発明の熱交
換器の溶焼ガス通路相当直径Ｄｅを変化した場合のＣＯ
の排出濃ザとＣ０２の／Ｉａ度の比ＣＯ／／ｃＯ２の関
係を示す図である。 ２９・・・バーナ火口板３４・・・フィン３６・・・フ
ィン付チューブ ３７・・・フィン付チ、−ブ ′１′１図 才２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 燃焼（二必要な全空気とガス状燃料ンあらかじめ混
合し、窄気比１．３以下で燃焼するバーナと。 高熱伝導率Ｚ有する金属材料よりなる少なくとも２種の
フィン付チ、−ブでできた熱交換器？有し。 燃焼ガスが通過するフィン間の通路の相当直径暑、燃焼
ガス入口側では６ ｍｍグ以上とし、その後流では、こ
れ以Ｆとなるよう形成したことを特徴とする温水ボイラ
。 ２、特許請求の範囲第１項において、フィン間のガス通
路の相当直径？、燃焼ガス人口側では６ｍｍダ以上とし
、その後流の燃焼ガス温度が６００〜９００℃となる位
置で、これ以下となるよう形成した温水ボイラ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22687182A JPS59119133A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 温水ボイラ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22687182A JPS59119133A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 温水ボイラ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59119133A true JPS59119133A (ja) | 1984-07-10 |
Family
ID=16851874
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22687182A Pending JPS59119133A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 温水ボイラ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59119133A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008026021A1 (en) * | 2006-08-29 | 2008-03-06 | Erdem Hueseyin | Heating system |
-
1982
- 1982-12-27 JP JP22687182A patent/JPS59119133A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008026021A1 (en) * | 2006-08-29 | 2008-03-06 | Erdem Hueseyin | Heating system |
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