JPS59118653A - ストリツプの蛇行防止方法 - Google Patents
ストリツプの蛇行防止方法Info
- Publication number
- JPS59118653A JPS59118653A JP23218882A JP23218882A JPS59118653A JP S59118653 A JPS59118653 A JP S59118653A JP 23218882 A JP23218882 A JP 23218882A JP 23218882 A JP23218882 A JP 23218882A JP S59118653 A JPS59118653 A JP S59118653A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- strip
- roll
- meandering
- rolls
- amount
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
- B65H—HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL, e.g. SHEETS, WEBS, CABLES
- B65H23/00—Registering, tensioning, smoothing or guiding webs
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明はストリップを連続的に処理するプロセスライ
ンにおいて発生する蛇行を防止する方法に関する。
ンにおいて発生する蛇行を防止する方法に関する。
例えば、冷間圧延後の金属ストリップは連続焼鈍あるい
は連続メッキ等が行なわれる。これらのプロセスライン
では上ロールと下口−μを交互に繰返し走行させる部分
が多い。第１図は上下ロー）ｖ４交互に繰返し走行させ
るプロセスラインを示す図である。（１）は上ロール、
（２）は下ロール、（３）は金属ストリップである。こ
のようなプロセスラインでは上口−／Ｌ’ （１）と下
口−／ｌ／（２）の間隔が大きく、パヌ回数も多いだめ
ラインの長さはかなり長くなり、［１］方行に蛇行が生
じ易い。蛇行が大きくなる、と通板ライン周囲の設＠類
に接触し設備を破損したり、ス） ＩＪツブが破断した
りする問題が生じるため、蛇行を修正し防止する必要が
ある。
は連続メッキ等が行なわれる。これらのプロセスライン
では上ロールと下口−μを交互に繰返し走行させる部分
が多い。第１図は上下ロー）ｖ４交互に繰返し走行させ
るプロセスラインを示す図である。（１）は上ロール、
（２）は下ロール、（３）は金属ストリップである。こ
のようなプロセスラインでは上口−／Ｌ’ （１）と下
口−／ｌ／（２）の間隔が大きく、パヌ回数も多いだめ
ラインの長さはかなり長くなり、［１］方行に蛇行が生
じ易い。蛇行が大きくなる、と通板ライン周囲の設＠類
に接触し設備を破損したり、ス） ＩＪツブが破断した
りする問題が生じるため、蛇行を修正し防止する必要が
ある。
このような蛇行を修正防止する装置としてステアリング
装置がある。ステアリング装置は蛇行量を検出して、そ
れに応じてロールを移動させてストリップをロール中央
に移動させる装置であるが、完全に作動したとしても、
この装置から離れるにしたがい、再び蛇行量は大きくな
るためプロセスライン内に数多く設置する必要があり、
コスト高となる。また、連続焼鈍炉のように高温個所あ
るいは悪環境の個所には設置困難という欠点がある。
装置がある。ステアリング装置は蛇行量を検出して、そ
れに応じてロールを移動させてストリップをロール中央
に移動させる装置であるが、完全に作動したとしても、
この装置から離れるにしたがい、再び蛇行量は大きくな
るためプロセスライン内に数多く設置する必要があり、
コスト高となる。また、連続焼鈍炉のように高温個所あ
るいは悪環境の個所には設置困難という欠点がある。
そのため、一般的な蛇行防止法として、ロールに凸クラ
ウンを付与して蛇行を防止する方法が実施されている。
ウンを付与して蛇行を防止する方法が実施されている。
第２図は凸クラウンを付与したロールを示す図である。
ロールの両側にテーパー（４）、 （４ｆをつけ、中央
部を凸クラウンにしたもので、凸クラウン量は直径あた
り１〜１０ｍ程度で−ある。
部を凸クラウンにしたもので、凸クラウン量は直径あた
り１〜１０ｍ程度で−ある。
第３図は凸クラウンロールに中央からずれ蛇行した位置
にストリップが巻付き張力がかかった状態を示す図であ
る。ストリップの巻付いている部分のロール表面が傾斜
しているため、ロール近傍の７、トリップも図のように
傾斜する。ロールが回転しストリップが進行するとき、
ロールとストリップ間の摩擦が大きく両者間にスリップ
がないとすると、ストリップが接触している部分（斜線
で示す）はロールの軸に直角方向に動く。そのため、ロ
ールと接触する直前の点Ａも第３図の矢印で示すように
ロール軸に直角の方向１に動き、その結果、点Ａがロー
ルとの接触開始線に達する（点Ａで示す）とストリップ
はロールの中央寄シにＡ、８間の距離を移動したことに
なり蛇行が修正防止されるものである。
にストリップが巻付き張力がかかった状態を示す図であ
る。ストリップの巻付いている部分のロール表面が傾斜
しているため、ロール近傍の７、トリップも図のように
傾斜する。ロールが回転しストリップが進行するとき、
ロールとストリップ間の摩擦が大きく両者間にスリップ
がないとすると、ストリップが接触している部分（斜線
で示す）はロールの軸に直角方向に動く。そのため、ロ
ールと接触する直前の点Ａも第３図の矢印で示すように
ロール軸に直角の方向１に動き、その結果、点Ａがロー
ルとの接触開始線に達する（点Ａで示す）とストリップ
はロールの中央寄シにＡ、８間の距離を移動したことに
なり蛇行が修正防止されるものである。
しかし、このような凸クラウンローｐによる蛇行防止に
は種々の問題がある。
は種々の問題がある。
金属ストリップのように弾性係数が大きい材料ではスト
リップが凸クラウンロールに完全に密着せず、ロール端
部の径の小さい部分では浮き上がりが生じ、このため蛇
行修正機構は完全に働かず、凸クラウン量を著しく大き
くしても蛇行防止能力はあ捷り向上しない。
リップが凸クラウンロールに完全に密着せず、ロール端
部の径の小さい部分では浮き上がりが生じ、このため蛇
行修正機構は完全に働かず、凸クラウン量を著しく大き
くしても蛇行防止能力はあ捷り向上しない。
また、蛇行修正能力を増すため凸クラウン量を大きくす
るとス） ｌ）ツブの品質上弊害が生じる。
るとス） ｌ）ツブの品質上弊害が生じる。
すなわち、ス） ＩＪツブに傷や形状不良が生じやすく
なる。特に、ストリップの降伏応力が低い場合には、ス
） ＩＪツブの巾中央付近に多数の縦じわが発生する。
なる。特に、ストリップの降伏応力が低い場合には、ス
） ＩＪツブの巾中央付近に多数の縦じわが発生する。
これは、連続焼鈍炉の高温部において特に発生し易すく
ヒートバックルと呼ばれるもので、凸クラウンによる不
均一な引張り（幅中央付近の張力穴）によシ、ロールに
接触する前のストリップの巾方向に圧縮応力が発生し座
屈が生じるため発生するものである。
ヒートバックルと呼ばれるもので、凸クラウンによる不
均一な引張り（幅中央付近の張力穴）によシ、ロールに
接触する前のストリップの巾方向に圧縮応力が発生し座
屈が生じるため発生するものである。
さらにまた、ロールとストリップ間の摩擦会巷が小さく
スリップが生じ易い場合には、ストリップが径の小さい
ロール端部側にすべり落ちて、蛇行修正とは完全に逆効
果となるものである。特にライン速度が非常に速い場合
は、ロールとストリップ間にくさび効果により空気が巻
込まれ、その結果Ｍ擦が小さくなり蛇行しやすくなる、
等多くの問題をもつものである。
スリップが生じ易い場合には、ストリップが径の小さい
ロール端部側にすべり落ちて、蛇行修正とは完全に逆効
果となるものである。特にライン速度が非常に速い場合
は、ロールとストリップ間にくさび効果により空気が巻
込まれ、その結果Ｍ擦が小さくなり蛇行しやすくなる、
等多くの問題をもつものである。
この発明は、このような多くの問題点を解決するために
なされたもので、下記を要旨とするものである。
なされたもので、下記を要旨とするものである。
（１） ストリップを連続的に走行させるプロセスラ
インにおいて、ロール間のストリップを９０°以下のね
じり角でねじるように、ストリップの進行方向に垂直々
面内において通板用ロールを回転させた状態で設置する
ことを特徴とするストリップの蛇行防止方法。
インにおいて、ロール間のストリップを９０°以下のね
じり角でねじるように、ストリップの進行方向に垂直々
面内において通板用ロールを回転させた状態で設置する
ことを特徴とするストリップの蛇行防止方法。
（２） ストリップの板幅、降伏応力や蛇行量に応じ
てロール間でのストリップのねじシ角度を変更できるよ
うにロールを可動としたことを特徴とする特許請求の範
囲第１項記載のストリップの蛇行防止方法。
てロール間でのストリップのねじシ角度を変更できるよ
うにロールを可動としたことを特徴とする特許請求の範
囲第１項記載のストリップの蛇行防止方法。
以下図面にもとづいてこの発明を説明する。第４図はこ
の発明を第１図のようなラインに応用した場合を示す図
である。第４図（ａ）は平面図であシ、ストリップを省
略したもので、第４図（ｂ）は槓面すなわちストリップ
をねじる状態にして走行させるものである。この方法に
より、フラットロールを用いても蛇行防止能力が生じる
もので、“フラットロール使用により、凸クラワンロー
ル使用の場合の傷やヒートバックルの問題を解決し、さ
らに、ロール・とストリップ間の摩擦が大きい場合だけ
でなく摩擦が小さい場合にも有効である。上下ロール軸
心交叉角度θは固定式でもよいが調節可能にした方が更
に好ましい。
の発明を第１図のようなラインに応用した場合を示す図
である。第４図（ａ）は平面図であシ、ストリップを省
略したもので、第４図（ｂ）は槓面すなわちストリップ
をねじる状態にして走行させるものである。この方法に
より、フラットロールを用いても蛇行防止能力が生じる
もので、“フラットロール使用により、凸クラワンロー
ル使用の場合の傷やヒートバックルの問題を解決し、さ
らに、ロール・とストリップ間の摩擦が大きい場合だけ
でなく摩擦が小さい場合にも有効である。上下ロール軸
心交叉角度θは固定式でもよいが調節可能にした方が更
に好ましい。
この発明方法によりストリップの蛇行が防止される機構
について説明する。
について説明する。
わかり易く説明するため軸心交叉角度が９０°の場おい
て、下側のロール（５）を上流側ロール、上側のロー／
Ｉ／（６）を下流側ロールとする。この場合、上流側ロ
ーｗ （５）は紙面に垂直方向であるため、上流側ロー
ル（５）において蛇行が発生しても図におけるストリッ
プ（３）の輪郭に変化はない。
て、下側のロール（５）を上流側ロール、上側のロー／
Ｉ／（６）を下流側ロールとする。この場合、上流側ロ
ーｗ （５）は紙面に垂直方向であるため、上流側ロー
ル（５）において蛇行が発生しても図におけるストリッ
プ（３）の輪郭に変化はない。
ロールとストリップ間の摩擦が大きい場合、第つン付与
の場合と同様の機構により、ス）ＩＪツブが進行するに
つれストリップは中央側に移動し、蛇行量が減少する。
の場合と同様の機構により、ス）ＩＪツブが進行するに
つれストリップは中央側に移動し、蛇行量が減少する。
なお、ロールとストリップ間のスリップが全く生じない
とするとαＡ＋αＢ〉０であることよシ、理論的にはロ
ールに巻付いているストリップの巾は減少していくこと
になるが、実際にはロールとの接触直後の巾方向の微少
スリップによシ板巾の減少はおこらない。
とするとαＡ＋αＢ〉０であることよシ、理論的にはロ
ールに巻付いているストリップの巾は減少していくこと
になるが、実際にはロールとの接触直後の巾方向の微少
スリップによシ板巾の減少はおこらない。
また、ロールとストリップ間の摩擦が小さい場合は、第
５図（Ｃ）に示すようにストリップが蛇行していると、
ストリップが傾いているため張力Ｔも同様に傾き、張力
Ｔはロー）Ｖ＠に平行な成分子１と、ロール軸に直角な
成分子２とに分解され、Ｔ１はロール中央方向を向いて
おり、ＴＩが摩擦抵抗より大きければストリップはロー
ル面上をスリップして蛇行量が減少するものである。
５図（Ｃ）に示すようにストリップが蛇行していると、
ストリップが傾いているため張力Ｔも同様に傾き、張力
Ｔはロー）Ｖ＠に平行な成分子１と、ロール軸に直角な
成分子２とに分解され、Ｔ１はロール中央方向を向いて
おり、ＴＩが摩擦抵抗より大きければストリップはロー
ル面上をスリップして蛇行量が減少するものである。
このように、機構は異なるが、結果的には、ロールとス
） ＩＪツブ間の摩擦抵抗が大きい場合にも小さい場合
にも蛇行をｆσ正防止する能力が発生するものである。
） ＩＪツブ間の摩擦抵抗が大きい場合にも小さい場合
にも蛇行をｆσ正防止する能力が発生するものである。
また、軸心交叉角度が９０°の場合は上流側ローｐ（５
）における蛇行が下流側ロール（６）における蛇行に影
響しないことが特徴である。したがってパス回数が増大
してストリップ全長が増大した場合でも蛇行量は増大し
ないものである。
）における蛇行が下流側ロール（６）における蛇行に影
響しないことが特徴である。したがってパス回数が増大
してストリップ全長が増大した場合でも蛇行量は増大し
ないものである。
つぎに、軸心交叉角度θが９０°以下の場合について説
明する。上流側ロールでの蛇行量をδとすると、下流側
ロールを正面から見た場合の上流側ロールでの見かけ上
の蛇行量はδ・ｃｏｓθであり、δより小さい。したが
って、上流側ロールでの蛇行の影響は２本のロールが平
行である場合よシ小さく、パス回数が増大した場合にも
蛇行量は増大しにくいものである。
明する。上流側ロールでの蛇行量をδとすると、下流側
ロールを正面から見た場合の上流側ロールでの見かけ上
の蛇行量はδ・ｃｏｓθであり、δより小さい。したが
って、上流側ロールでの蛇行の影響は２本のロールが平
行である場合よシ小さく、パス回数が増大した場合にも
蛇行量は増大しにくいものである。
第６図は軸心交叉角度θが９０°以下の場合を示す図で
ある。第６図（ａ）に示すように、上流側ロー／Ｉ／（
５）と下流側ロー／Ｉ／（６）での蛇行量が等ｌ、い場
合、図中■の方向から見ると、第６図（ｂ）に示すよう
に、ストリップ（３）は垂直であり傾いていない。しか
し、■のように下流側ロー／Ｉ／（６）の正面から見る
と、第６図（Ｃ）に示すように、ストリップ（３）は傾
いており、このため軸心角度が９０’の場合と同様の機
構により蛇行が修正され防止されるものである。
ある。第６図（ａ）に示すように、上流側ロー／Ｉ／（
５）と下流側ロー／Ｉ／（６）での蛇行量が等ｌ、い場
合、図中■の方向から見ると、第６図（ｂ）に示すよう
に、ストリップ（３）は垂直であり傾いていない。しか
し、■のように下流側ロー／Ｉ／（６）の正面から見る
と、第６図（Ｃ）に示すように、ストリップ（３）は傾
いており、このため軸心角度が９０’の場合と同様の機
構により蛇行が修正され防止されるものである。
第６図（Ｃ）のヌｌ−１）ツブ（３）の１頃きの大きさ
は蛇行量に比例するので、蛇行量が大きい程蛇行修正力
も大きく働くものである。
は蛇行量に比例するので、蛇行量が大きい程蛇行修正力
も大きく働くものである。
次に、実施にあたっての２．３の注意点について以下に
説明する。
説明する。
第７図はこの発明を第１図のようなラインに応用した場
合における上下ロールの配置を示す図である。本発明に
おいてはこの図に示すような正確なロール配置とする。
合における上下ロールの配置を示す図である。本発明に
おいてはこの図に示すような正確なロール配置とする。
すなわち、各スパンのストリップのねじりの中心軸ＯＩ
＋ ０２ ＋ ０３ ＋ ０４を結んだ各線分０１０
□、０２０３，０３０４は各ｏ−ｌ＠に対して直角とな
るようにし、また０１，０□、０３，０４は各ロールの
ロール長さの中央に位置するようにする。ストリップの
巾中央がＯｌ、０２，０３，０４に一致している状態が
蛇行量ゼロである。
＋ ０２ ＋ ０３ ＋ ０４を結んだ各線分０１０
□、０２０３，０３０４は各ｏ−ｌ＠に対して直角とな
るようにし、また０１，０□、０３，０４は各ロールの
ロール長さの中央に位置するようにする。ストリップの
巾中央がＯｌ、０２，０３，０４に一致している状態が
蛇行量ゼロである。
まだ、軸心交叉角度θが大きい程蛇行修正能力は増大す
る（ただし、９０°以上でばθが大きい程蛇行修正能力
は誠’Ｄする。したがって９０’以上のθは無意味であ
る。）が、θが大きすぎると７トリツプに形状不良が生
じる。す々わち、張力がかかった状態の７トリツプをね
じると、中央に近い部分はど張力が小さくなるが、中央
付近の張力がＩ、を縮応力になると、その部分が座屈し
て形状不良となる。ストリップのヤング率をＥ１ヌトリ
ップのねじり角（ｍ心交叉角度）をθ、上下ロール間距
離をｌ、板巾をＷ、平均張力応力をσＴとすると、板中
中央からＸの距離の位置での張力応力は近似的に下記（
１）式となる。
る（ただし、９０°以上でばθが大きい程蛇行修正能力
は誠’Ｄする。したがって９０’以上のθは無意味であ
る。）が、θが大きすぎると７トリツプに形状不良が生
じる。す々わち、張力がかかった状態の７トリツプをね
じると、中央に近い部分はど張力が小さくなるが、中央
付近の張力がＩ、を縮応力になると、その部分が座屈し
て形状不良となる。ストリップのヤング率をＥ１ヌトリ
ップのねじり角（ｍ心交叉角度）をθ、上下ロール間距
離をｌ、板巾をＷ、平均張力応力をσＴとすると、板中
中央からＸの距離の位置での張力応力は近似的に下記（
１）式となる。
また、板巾中央での張力応力は（１）式においてＸ＝０
として下記（２）式となる。
として下記（２）式となる。
この式によりσ（０）の値が負にならないようにθ。
ｌ、σＴ等を決定すべきである。
寸だ、（１）式かられかるようにエツジ付近では張力応
力が大きくなるため、材料の降伏応力が低い場合にはエ
ツジ付近の張力が過大とならないよう考慮すべきである
。
力が大きくなるため、材料の降伏応力が低い場合にはエ
ツジ付近の張力が過大とならないよう考慮すべきである
。
また、板巾が大であるほど、上記の張力分布の点からね
じり角（軸心交叉角度）θの許容最大値は小さ°くガる
。したがって、ロール軸心を可動とせず固定して設置す
る場合には軸心交叉角度θは板巾の最大値により制限さ
れる。これに対しロール軸心を可動としストリップのね
じり角度θを変更可能とすれば、狭巾のストリップにお
ける蛇行が大きいような場合に有利である。すなわち、
ストリップの板巾、降伏応力などに応じてθを変更する
ことによシラインの蛇行修正能力はさらに向上する。ま
た、蛇行量が著しく増大した場合には、品質は低下する
が前記の許容角度以上の軸心交叉角度を用いることも考
えられる。
じり角（軸心交叉角度）θの許容最大値は小さ°くガる
。したがって、ロール軸心を可動とせず固定して設置す
る場合には軸心交叉角度θは板巾の最大値により制限さ
れる。これに対しロール軸心を可動としストリップのね
じり角度θを変更可能とすれば、狭巾のストリップにお
ける蛇行が大きいような場合に有利である。すなわち、
ストリップの板巾、降伏応力などに応じてθを変更する
ことによシラインの蛇行修正能力はさらに向上する。ま
た、蛇行量が著しく増大した場合には、品質は低下する
が前記の許容角度以上の軸心交叉角度を用いることも考
えられる。
ロール軸心を可動にした場合にも常に第７図に示したよ
うなロールの位置関係が保たれることが理悲的であるが
、その場合は可動機構がやや複雑となる。すなわち、第
７図において、単に各ロール軸心を回転させただけでは
回転後の線分０１０２゜０□０３，０３０４と各ロール
軸の直交関係がくずれるため、直交関係を保持するため
には各ロールを第７図のライン方向（図の上下方向）に
平行移動させる必要がある。ただし、正確な位置関係が
多少くため、各ロール軸心を水平回転させるだけの可動
装置でもある範囲では充分実用可能である。
うなロールの位置関係が保たれることが理悲的であるが
、その場合は可動機構がやや複雑となる。すなわち、第
７図において、単に各ロール軸心を回転させただけでは
回転後の線分０１０２゜０□０３，０３０４と各ロール
軸の直交関係がくずれるため、直交関係を保持するため
には各ロールを第７図のライン方向（図の上下方向）に
平行移動させる必要がある。ただし、正確な位置関係が
多少くため、各ロール軸心を水平回転させるだけの可動
装置でもある範囲では充分実用可能である。
次に実施例について説明する。ロール長さ２２０票、ロ
ール径１００ ｗｒｎのフラットローμヲ上下ロール間
距離１．５ｍ、ロール本数５本（上口−）Ｖ ３木、下
口−／Ｌ／ ２本）とし、板厚０．１５ｍｍ、板巾７０
膿の冷延コイルスリット材を用いて、平均張力応力２即
／−としてロール軸心交叉角度θを変えて走行実験を行
なった。その結果、従来のθ＝０°の場合には、実験前
に板中中央と各ロール中央を合わせておいても、ストリ
ップが進行するにつれ蛇行が発生し蛇行量の最大値は約
６０朋に達した。この蛇行は、ロールセツティングの不
完全さ、および、ストリップのキャンバ−等の左右非対
称要因に起因するものと考えられる。
ール径１００ ｗｒｎのフラットローμヲ上下ロール間
距離１．５ｍ、ロール本数５本（上口−）Ｖ ３木、下
口−／Ｌ／ ２本）とし、板厚０．１５ｍｍ、板巾７０
膿の冷延コイルスリット材を用いて、平均張力応力２即
／−としてロール軸心交叉角度θを変えて走行実験を行
なった。その結果、従来のθ＝０°の場合には、実験前
に板中中央と各ロール中央を合わせておいても、ストリ
ップが進行するにつれ蛇行が発生し蛇行量の最大値は約
６０朋に達した。この蛇行は、ロールセツティングの不
完全さ、および、ストリップのキャンバ−等の左右非対
称要因に起因するものと考えられる。
次に、本発明に従いロール軸心交叉角度θ＝６０゜とな
るようにロールをセットして同様の実験を行なったとこ
ろ、蛇行量の最大値は約１０順と大巾に減少した。
るようにロールをセットして同様の実験を行なったとこ
ろ、蛇行量の最大値は約１０順と大巾に減少した。
また：ロールとストリップ間の摩擦が小さくなる商運の
場合に対応した実験としてロールとストリップ間をグリ
ースにより潤滑した実験も行なつたが、この場合にも軸
心角度θ＝６０°の場合には蛇行量は１５咽以下の小さ
い値であった。
場合に対応した実験としてロールとストリップ間をグリ
ースにより潤滑した実験も行なつたが、この場合にも軸
心角度θ＝６０°の場合には蛇行量は１５咽以下の小さ
い値であった。
次に、θ−６０°とし、無潤滑および潤滑剤を用いた場
合について、入側の１本目のローμの所で強制的に約３
０膿蛇行させた状部で実験を行なったが、２木目以降の
ロールでは蛇行量が減少し、４本目および５本目のロー
ルにおける蛇行量は、強制蛇行量ゼロの実験の場合とほ
ぼ同じであった。
合について、入側の１本目のローμの所で強制的に約３
０膿蛇行させた状部で実験を行なったが、２木目以降の
ロールでは蛇行量が減少し、４本目および５本目のロー
ルにおける蛇行量は、強制蛇行量ゼロの実験の場合とほ
ぼ同じであった。
以上のように、本発明の蛇行防止方法は、（固定式とし
た場合）従来のステアリング装置のように高価な設備費
等を要せず、また、凸クラウンロールのようにストリッ
プの品質を害することもなく、ロールとス） ＩＪツブ
間の摩擦の大小に関係なく大きな蛇行防止能力を有する
もので、ストリップの製造コストと品質面にを与する効
果多大なものがある。
た場合）従来のステアリング装置のように高価な設備費
等を要せず、また、凸クラウンロールのようにストリッ
プの品質を害することもなく、ロールとス） ＩＪツブ
間の摩擦の大小に関係なく大きな蛇行防止能力を有する
もので、ストリップの製造コストと品質面にを与する効
果多大なものがある。
第１図は上下ロールを交互に繰返し走行させるプロセス
ラインを示す図、第２図は凸クラウンを付与したロール
を示す図、第３図は凸クラウンロ−１ｚＫ中央からはず
れ蛇行した位置にストリップが巻付き張力がかかった状
態を示す図、第４図はこの発明を第１図のラインに応用
した場合を示す図、第５図はこの発明における軸心交叉
角度が９０゜の場合を示す図、第６図は軸心交叉角度が
９０Ｑ以下の場合を示す図、第７図はこの発明における
ロールの配置を示す図である。 ＩＮ中、１・・・・上ロール、２・・・・下ロール、３
・・・・ストリップ、４・・・・テーパー、５・・・・
上流側ロール、 ６ ・・ ・・ 下流側 ロ −
ル。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 押 １） 良 久 第１図 第２図 第３図 第４図 ユ 第５図 第６図
ラインを示す図、第２図は凸クラウンを付与したロール
を示す図、第３図は凸クラウンロ−１ｚＫ中央からはず
れ蛇行した位置にストリップが巻付き張力がかかった状
態を示す図、第４図はこの発明を第１図のラインに応用
した場合を示す図、第５図はこの発明における軸心交叉
角度が９０゜の場合を示す図、第６図は軸心交叉角度が
９０Ｑ以下の場合を示す図、第７図はこの発明における
ロールの配置を示す図である。 ＩＮ中、１・・・・上ロール、２・・・・下ロール、３
・・・・ストリップ、４・・・・テーパー、５・・・・
上流側ロール、 ６ ・・ ・・ 下流側 ロ −
ル。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 押 １） 良 久 第１図 第２図 第３図 第４図 ユ 第５図 第６図
Claims (2)
- （１）ストリップを連続的に走行させるプロセスライン
において、ロール間のストリップを９０°以下のねじり
角でねじるように、ストリップの進行方向に垂直な面内
において通板用ロールを回転させた状態で設置すること
を特徴とするストリップの蛇行防止方法。 - （２）ストリップの板幅、降伏応力や蛇行量に応じてロ
ール間でのストリップのねじり角度を変更できるように
ロールを可動としたことを特徴とする特許請求の範囲第
１項記載のストリップの蛇行防止方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23218882A JPS59118653A (ja) | 1982-12-25 | 1982-12-25 | ストリツプの蛇行防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23218882A JPS59118653A (ja) | 1982-12-25 | 1982-12-25 | ストリツプの蛇行防止方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59118653A true JPS59118653A (ja) | 1984-07-09 |
Family
ID=16935375
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23218882A Pending JPS59118653A (ja) | 1982-12-25 | 1982-12-25 | ストリツプの蛇行防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59118653A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62215455A (ja) * | 1986-03-13 | 1987-09-22 | Konishiroku Photo Ind Co Ltd | 走行ウエブの側縁規制装置 |
| WO2017122229A1 (ja) * | 2016-01-12 | 2017-07-20 | 株式会社Ｊｃｕ | 樹脂フィルムの湿式処理装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56149577A (en) * | 1980-03-26 | 1981-11-19 | Usinor | Band guiding apparatus |
-
1982
- 1982-12-25 JP JP23218882A patent/JPS59118653A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56149577A (en) * | 1980-03-26 | 1981-11-19 | Usinor | Band guiding apparatus |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62215455A (ja) * | 1986-03-13 | 1987-09-22 | Konishiroku Photo Ind Co Ltd | 走行ウエブの側縁規制装置 |
| WO2017122229A1 (ja) * | 2016-01-12 | 2017-07-20 | 株式会社Ｊｃｕ | 樹脂フィルムの湿式処理装置 |
| US10640875B2 (en) | 2016-01-12 | 2020-05-05 | Jcu Corporation | Wet type processing apparatus for resin film |
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