JPS59107943A - 光フアイバ心線およびその製造方法 - Google Patents
光フアイバ心線およびその製造方法Info
- Publication number
- JPS59107943A JPS59107943A JP57214632A JP21463282A JPS59107943A JP S59107943 A JPS59107943 A JP S59107943A JP 57214632 A JP57214632 A JP 57214632A JP 21463282 A JP21463282 A JP 21463282A JP S59107943 A JPS59107943 A JP S59107943A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fiber
- optical fiber
- secondary coating
- shear rate
- strand
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Surface Treatment Of Glass Fibres Or Filaments (AREA)
- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は低線膨張率にして、高弾性率な熱可塑性樹脂か
ら成る２次被覆層を有する光フアイバ心線の製造方法に
関する。
ら成る２次被覆層を有する光フアイバ心線の製造方法に
関する。
光ガラスファイバ（以下、ファイバと略記する）を、そ
のままの形で使用すると、製造工程またはケーブル化工
程でファイバ表面に傷が発生し、これが応力集中源とな
シ、きわめて低い強度で破断する。このため、高信頼性
の伝送線路を形成することができない。
のままの形で使用すると、製造工程またはケーブル化工
程でファイバ表面に傷が発生し、これが応力集中源とな
シ、きわめて低い強度で破断する。このため、高信頼性
の伝送線路を形成することができない。
ファイバの破断強度の低下防止、さらには伝送損失の増
加抑制、またハノ・ンドリンク等の容易さの点から、従
来、次に示す二つのタイプのファイバ心線の製造方法が
提案されている。
加抑制、またハノ・ンドリンク等の容易さの点から、従
来、次に示す二つのタイプのファイバ心線の製造方法が
提案されている。
一つはタイト構造型ファイバ心線の製造方法であって、
ファイバを変性シリコーン樹脂等の材料で１次被覆した
後、その上にシリコーン樹脂等でバッファ層を形成し、
さらにその上にナイロン樹脂等の材料で２次被覆層を施
すことによって作製する。他の一つはルースチューブ型
ファイバ心線の製造方法であって、１次被覆もしくは１
次被覆およびバッファ層で被覆したファイバを、ナイロ
ン樹脂またはポリプロピレン樹脂等の材料からなる保護
プラスチックチューブ内でルー７に保持することによっ
て作製する。
ファイバを変性シリコーン樹脂等の材料で１次被覆した
後、その上にシリコーン樹脂等でバッファ層を形成し、
さらにその上にナイロン樹脂等の材料で２次被覆層を施
すことによって作製する。他の一つはルースチューブ型
ファイバ心線の製造方法であって、１次被覆もしくは１
次被覆およびバッファ層で被覆したファイバを、ナイロ
ン樹脂またはポリプロピレン樹脂等の材料からなる保護
プラスチックチューブ内でルー７に保持することによっ
て作製する。
タイト構造型ファイバ心線は、バッファ層によって被覆
の不均一によるファイバのマイクロベンデインダロス増
が防止されているので、２次被覆工程における高い被覆
均一性を要しないという利点を有している。しかしなが
ら、従来の２次被覆材料の線膨張率は１０ °Ｃ−のオ
ーダであシ、この値はファイバ自体の線膨張率１０ ℃
−オーダに比較してはるかに大きい。このため、温度変
化による２次被覆層の膨張・収縮によシファイバに曲が
りが生じ、マイクロベンディングによるロス増があった
。この２次被覆材料とファイバの線膨張率の違いによる
マイクロベンディングロス増を防止するため、シリコー
ンバッファ層を有するファイバ素線にガラス繊維をファ
イバ長さ方向に縦ぞえし、熱硬化性樹脂で硬化・固定し
、２次被覆層を形成したファイバ心線が提案されている
。このファイバ心線の２次被覆層の線膨張率は１Ｏ−５
−（３−１オーダでアシ、マイクロベンディングロス増
は著しく抑制されている。しかしながら、この場合の２
次被覆層の低線膨張率はガラス繊維の線膨張率（１０℃
−オーダ）によるもので、熱硬化性樹脂自体は大きな線
膨張率（１０−４℃−１オーダ）を有していることに変
わシはない。
の不均一によるファイバのマイクロベンデインダロス増
が防止されているので、２次被覆工程における高い被覆
均一性を要しないという利点を有している。しかしなが
ら、従来の２次被覆材料の線膨張率は１０ °Ｃ−のオ
ーダであシ、この値はファイバ自体の線膨張率１０ ℃
−オーダに比較してはるかに大きい。このため、温度変
化による２次被覆層の膨張・収縮によシファイバに曲が
りが生じ、マイクロベンディングによるロス増があった
。この２次被覆材料とファイバの線膨張率の違いによる
マイクロベンディングロス増を防止するため、シリコー
ンバッファ層を有するファイバ素線にガラス繊維をファ
イバ長さ方向に縦ぞえし、熱硬化性樹脂で硬化・固定し
、２次被覆層を形成したファイバ心線が提案されている
。このファイバ心線の２次被覆層の線膨張率は１Ｏ−５
−（３−１オーダでアシ、マイクロベンディングロス増
は著しく抑制されている。しかしながら、この場合の２
次被覆層の低線膨張率はガラス繊維の線膨張率（１０℃
−オーダ）によるもので、熱硬化性樹脂自体は大きな線
膨張率（１０−４℃−１オーダ）を有していることに変
わシはない。
ルースチューブ型ファイバ心線は、２次被覆である保護
プラスチックの膨張会収縮によるマイクロベンディング
ロス増を、ルースチューブ内のファイバ余長を適描にと
ることによって緩和できるという利点を有している。し
かしながら、２次被覆層とファイバ自体の線膨張率の差
は大きいので、２次被覆層の膨張・収縮によるマイクロ
ベンディングロス増はいぜんとして生じる。この２次被
覆材料とファイバの線膨張率の違いによるマイクロベン
ディングロス増を防止するため、心線製造１馨において
、ルースチューブをその融点以下、固体状態で長手方向
に延伸・配向させたファイバ心線が提案されている。こ
のファイバ心線の２次被覆層の線膨張係数は１０−６℃
−１以下であシ、マイクロベンディングロス増に著しく
抑制されている。
プラスチックの膨張会収縮によるマイクロベンディング
ロス増を、ルースチューブ内のファイバ余長を適描にと
ることによって緩和できるという利点を有している。し
かしながら、２次被覆層とファイバ自体の線膨張率の差
は大きいので、２次被覆層の膨張・収縮によるマイクロ
ベンディングロス増はいぜんとして生じる。この２次被
覆材料とファイバの線膨張率の違いによるマイクロベン
ディングロス増を防止するため、心線製造１馨において
、ルースチューブをその融点以下、固体状態で長手方向
に延伸・配向させたファイバ心線が提案されている。こ
のファイバ心線の２次被覆層の線膨張係数は１０−６℃
−１以下であシ、マイクロベンディングロス増に著しく
抑制されている。
しかしながら、この延伸嗜配向させたルースチューブ心
線を炸裂するためには、ルースチューブの延伸・配向の
ために比較的長い加熱炉を必要とすること、延伸したル
ースチューブの高温での熱収縮を防止するため、熱処理
炉を延伸・加熱炉の後に配置する必要があるなど、製造
ラインが長くなる、ファイバ余長コントロールのため正
確な製造工程の制御が必要となるなどの欠点があった。
線を炸裂するためには、ルースチューブの延伸・配向の
ために比較的長い加熱炉を必要とすること、延伸したル
ースチューブの高温での熱収縮を防止するため、熱処理
炉を延伸・加熱炉の後に配置する必要があるなど、製造
ラインが長くなる、ファイバ余長コントロールのため正
確な製造工程の制御が必要となるなどの欠点があった。
本発明は、従来の２次被覆層に見られる高線膨張率化に
ともなうこれ等の問題を解決するため、光フアイバ素線
を熱可塑性樹脂の押出成型によシ連続的に被覆する工程
において、押出機のノズルで溶融状態にある熱可塑性樹
脂を、はぼ１０８ｓｅａ”−１以上のせん断速度で押し
出して、ファイ・り゛長さ方向に高度に分子配向させた
後、光フアイバ素線に被覆することを特徴とし、その目
的は長尺にわたり、伝送損失の優れた、かつ高強度であ
るファイバ心線の製造方法を提供することにある。
ともなうこれ等の問題を解決するため、光フアイバ素線
を熱可塑性樹脂の押出成型によシ連続的に被覆する工程
において、押出機のノズルで溶融状態にある熱可塑性樹
脂を、はぼ１０８ｓｅａ”−１以上のせん断速度で押し
出して、ファイ・り゛長さ方向に高度に分子配向させた
後、光フアイバ素線に被覆することを特徴とし、その目
的は長尺にわたり、伝送損失の優れた、かつ高強度であ
るファイバ心線の製造方法を提供することにある。
ある種の結晶性ポリマーは、加熱されるとき、融解して
液体となる前に、結晶の異方性と液体の流動性を有する
状態を経由することがある。この状態を液晶といい、加
熱によって生じる液晶をサーモトロピック液晶という（
液晶は溶液にした時にも見られ、この場合はりオトロビ
ツク液晶と呼ばれる）。
液体となる前に、結晶の異方性と液体の流動性を有する
状態を経由することがある。この状態を液晶といい、加
熱によって生じる液晶をサーモトロピック液晶という（
液晶は溶液にした時にも見られ、この場合はりオトロビ
ツク液晶と呼ばれる）。
外力が加えられていない液晶状態にあるポリマは、一般
に一定の配列秩序にあるドメインの集合°体である。こ
の系に機械的な外力が加わると、ドメインは変形・流動
を起こし、さらには崩壊し、高分子鎖が流動方向に配向
することが知られている。このように、液晶は流動方向
に配向するので、サーモトロピック液晶の溶融粘度は著
しく低く、またせん断流動下ではせん断速度が大きいほ
ど溶融粘度が低いことが知られている。
に一定の配列秩序にあるドメインの集合°体である。こ
の系に機械的な外力が加わると、ドメインは変形・流動
を起こし、さらには崩壊し、高分子鎖が流動方向に配向
することが知られている。このように、液晶は流動方向
に配向するので、サーモトロピック液晶の溶融粘度は著
しく低く、またせん断流動下ではせん断速度が大きいほ
ど溶融粘度が低いことが知られている。
サーモトロピック液晶を流動ｅ配向させる方法として、
小さなノズルから液晶を吐出させる方法− がある。すなわち射出成型によって１．まｆｃは押出成
型では小さなダイスからサーモトロピック液晶全吐出さ
せることにニジ、射出方向または押出方向に高分子鎖を
配向させることができる。このように配向した液晶は、
降温後もその配回状態を維持するので、配向方向の線膨
張率は低く、かつ高い弾性率を有する。
小さなノズルから液晶を吐出させる方法− がある。すなわち射出成型によって１．まｆｃは押出成
型では小さなダイスからサーモトロピック液晶全吐出さ
せることにニジ、射出方向または押出方向に高分子鎖を
配向させることができる。このように配向した液晶は、
降温後もその配回状態を維持するので、配向方向の線膨
張率は低く、かつ高い弾性率を有する。
第１図はポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）樹脂を
ｐ−アセトキシ安息香酸で処理し、サーモトロピック液
晶としたものを、キャピラリーレオメータを用い、２４
０℃でノズルから押出した時のせん断速度と押出方向の
線膨張率の関係を示した図である。第１図から明らかな
ように、せん断速度の増加と共に配向性が良くなシ、線
膨張率が低くなることがわかる。せん断速度が１０８Ｓ
ｅｃ””以上では線膨張率がほぼ零になる。
ｐ−アセトキシ安息香酸で処理し、サーモトロピック液
晶としたものを、キャピラリーレオメータを用い、２４
０℃でノズルから押出した時のせん断速度と押出方向の
線膨張率の関係を示した図である。第１図から明らかな
ように、せん断速度の増加と共に配向性が良くなシ、線
膨張率が低くなることがわかる。せん断速度が１０８Ｓ
ｅｃ””以上では線膨張率がほぼ零になる。
本発明はこのサーモトロピック液晶、または液晶状態を
明らかに示さないまでも高温・流動下で流動方向に配向
するポリマを、ファイバの被覆に適用したものでラシ、
本発明によれば、低線膨張率かつ高弾性率なファイバ心
線が容易に得られる。
明らかに示さないまでも高温・流動下で流動方向に配向
するポリマを、ファイバの被覆に適用したものでラシ、
本発明によれば、低線膨張率かつ高弾性率なファイバ心
線が容易に得られる。
以下、本発明のファイバ心線の央造例、ファイバ心線構
造について説明する。第２図は本発明の方法によシファ
イバ心線を製造する装置の説明図であって、１はファイ
バ素線繰出機、２はファイバ素線、８は押出機のクロス
へラドダイ、４はダイの直線部分、５は２次被覆用樹脂
、６は冷却槽、７は心線巻取機である。ファイバ素線２
はファイバ素線繰出機１から繰シ出され、り四スヘッド
ダイ３を出た部分で被覆される。２次被覆用樹脂５はダ
イの直線部分４を通過した後にファイバ素線°表面に被
覆され、冷却槽６で固化した後、心線として心線巻取機
７に巻き取られる。溶融状態にある２次被覆用樹脂には
、ダイ直線部４においてせん断心力が加わシ、流動方向
（押出方向〕に高分子鎖が配列する。高分子鎖を押出方
向に高度に配向させ、低線膨張率化を図るためには、第
１図から明らかなように、せん断速度として１６ｓｅｃ
以上が必要である。ダイ直線部４におけるせん断速度は
、樹脂の押出速度（被覆速度に対応）、ダイ直線部の長
さ、ダイ出口における樹、脂吐出穴内径にニップル径）
および樹脂吐出大外径（ダイス径）によって決まる。
造について説明する。第２図は本発明の方法によシファ
イバ心線を製造する装置の説明図であって、１はファイ
バ素線繰出機、２はファイバ素線、８は押出機のクロス
へラドダイ、４はダイの直線部分、５は２次被覆用樹脂
、６は冷却槽、７は心線巻取機である。ファイバ素線２
はファイバ素線繰出機１から繰シ出され、り四スヘッド
ダイ３を出た部分で被覆される。２次被覆用樹脂５はダ
イの直線部分４を通過した後にファイバ素線°表面に被
覆され、冷却槽６で固化した後、心線として心線巻取機
７に巻き取られる。溶融状態にある２次被覆用樹脂には
、ダイ直線部４においてせん断心力が加わシ、流動方向
（押出方向〕に高分子鎖が配列する。高分子鎖を押出方
向に高度に配向させ、低線膨張率化を図るためには、第
１図から明らかなように、せん断速度として１６ｓｅｃ
以上が必要である。ダイ直線部４におけるせん断速度は
、樹脂の押出速度（被覆速度に対応）、ダイ直線部の長
さ、ダイ出口における樹、脂吐出穴内径にニップル径）
および樹脂吐出大外径（ダイス径）によって決まる。
今、ダイ直線部を４朋、ニップル径１．２ｍｍ’とし、
外径Ｑ、４１１１１１”のファイバ素線に心線外径０・
９ａｍ ｊ’になるように被覆するとし、せん断速度］
０’５ｅａ−”〜１０ＳｅＯを保つためには、おおむ
ね心線被覆速度がｌｏ ｍ／ｍｉｎの場合にはダイス径
１．５＃ＩＪｌ’、心線被覆速度が１ ｏ ｏ ｍ／ｍ
ｉｎの場合には２．０朋ダ、心線被覆速度が１０００
ｍ／ｍｉｎの場合には３．０ｊＥｌｊ’となることがわ
かった。
外径Ｑ、４１１１１１”のファイバ素線に心線外径０・
９ａｍ ｊ’になるように被覆するとし、せん断速度］
０’５ｅａ−”〜１０ＳｅＯを保つためには、おおむ
ね心線被覆速度がｌｏ ｍ／ｍｉｎの場合にはダイス径
１．５＃ＩＪｌ’、心線被覆速度が１ ｏ ｏ ｍ／ｍ
ｉｎの場合には２．０朋ダ、心線被覆速度が１０００
ｍ／ｍｉｎの場合には３．０ｊＥｌｊ’となることがわ
かった。
第８図は本発明の方法によシ製造したファイノく心線の
断面図であって、８はファイバ、９はバッファ層、５は
２次被覆層である。バッファ層９としては通常使用され
ているシリコーン樹脂等が用いられる。この几め、２次
被覆層が低線膨張率（］ ００６６℃−１以下を有し、
高弾性率（数１０ＧＰａ程度）であることを除けば、構
造的には従来のタイト構造型心線となんら変わるところ
がない。
断面図であって、８はファイバ、９はバッファ層、５は
２次被覆層である。バッファ層９としては通常使用され
ているシリコーン樹脂等が用いられる。この几め、２次
被覆層が低線膨張率（］ ００６６℃−１以下を有し、
高弾性率（数１０ＧＰａ程度）であることを除けば、構
造的には従来のタイト構造型心線となんら変わるところ
がない。
したがって従来のタイト構造型心線の適用対象は。
そのまま本発明の方法によシ製造したファイノ（心線の
適用対象となり得る。
適用対象となり得る。
本発明における２次被覆材料としては、溶融状態で液晶
状態を呈するポリマ（サーモトロピック液晶）、または
液晶状態を明らかに示さないまでも高温・流動下で流動
方向に高度に分子配向するポリマであるならば使用可能
であシ、特に材料を限定するものではなく、具体的には
、側鎖または主鎖に液晶形成能をもつ化学構造を含む高
分子、ポリホスファゼ５／、ポリジエチルシロキサンの
ような可とう性のおる高分子、まタハこれらポリマ゛と
他のポリマのブレンド物などがあげられる。
状態を呈するポリマ（サーモトロピック液晶）、または
液晶状態を明らかに示さないまでも高温・流動下で流動
方向に高度に分子配向するポリマであるならば使用可能
であシ、特に材料を限定するものではなく、具体的には
、側鎖または主鎖に液晶形成能をもつ化学構造を含む高
分子、ポリホスファゼ５／、ポリジエチルシロキサンの
ような可とう性のおる高分子、まタハこれらポリマ゛と
他のポリマのブレンド物などがあげられる。
以上説明したように、本発明の方法によシ製造し九ファ
イバ心線は、ファイバ長さ方向に高度に分子配向させて
低線膨張率かつ高弾性率となった２次被覆層を有するの
で、長尺にわたシ、使用温度の変化による伝送損失の増
加がなく、かつ高強度であるという利点がある。
イバ心線は、ファイバ長さ方向に高度に分子配向させて
低線膨張率かつ高弾性率となった２次被覆層を有するの
で、長尺にわたシ、使用温度の変化による伝送損失の増
加がなく、かつ高強度であるという利点がある。
第１図は線膨張率とせん断速度の関係を示す図、第２図
は本発明の方法によシ光ファイ、バ心ａを製造する装置
の説明図、第８図は本発明の方法によシ製造した光フア
イバ心線の断面図である。 １・・・ファイバ素線繰出機、２・・・ファイバ素線、
３・・・押出機クロスへラドダイ、４・・・押出機へラ
ドダイの直線部、５・・・２次被覆用熱可塑性樹脂、６
・・・冷却槽、７・・・心線巻取機、８・・・ファイバ
、９・・・バッファ層。 第１図 せに断速度（Ｓｅｔ−θ 第２図 第３図
は本発明の方法によシ光ファイ、バ心ａを製造する装置
の説明図、第８図は本発明の方法によシ製造した光フア
イバ心線の断面図である。 １・・・ファイバ素線繰出機、２・・・ファイバ素線、
３・・・押出機クロスへラドダイ、４・・・押出機へラ
ドダイの直線部、５・・・２次被覆用熱可塑性樹脂、６
・・・冷却槽、７・・・心線巻取機、８・・・ファイバ
、９・・・バッファ層。 第１図 せに断速度（Ｓｅｔ−θ 第２図 第３図
Claims (1)
- １ 光フアイバ素線を熱可塑性樹脂の押出成型によシ連
続的に被覆する工程において、押出機のノズルで溶融状
態にある熱可塑性樹脂を、はぼ１０ｓｅｃ 以上のせ
ん断速度で押し出してファイバ素線の長さ方向に高度に
分子配向させた後、光ファイバ素線に被覆することを特
徴とする光フアイバ心線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57214632A JPS59107943A (ja) | 1982-12-09 | 1982-12-09 | 光フアイバ心線およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57214632A JPS59107943A (ja) | 1982-12-09 | 1982-12-09 | 光フアイバ心線およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59107943A true JPS59107943A (ja) | 1984-06-22 |
| JPH0140962B2 JPH0140962B2 (ja) | 1989-09-01 |
Family
ID=16658949
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57214632A Granted JPS59107943A (ja) | 1982-12-09 | 1982-12-09 | 光フアイバ心線およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59107943A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6012522A (ja) * | 1983-06-20 | 1985-01-22 | インペリアル・ケミカル・インダストリ−ズ・パブリツク・リミテイド・カンパニ− | 光学繊維ケ−ブル |
| JPS61112110A (ja) * | 1984-11-06 | 1986-05-30 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 高強度被覆光フアイバコ−ド |
| JPS62110908U (ja) * | 1985-12-27 | 1987-07-15 | ||
| JPS63198008A (ja) * | 1987-02-13 | 1988-08-16 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 極低温用光フアイバ心線 |
| US4913859A (en) * | 1987-10-30 | 1990-04-03 | At&T Bell Laboratories | Methods of curing optical fiber coatings |
| US5092264A (en) * | 1987-10-30 | 1992-03-03 | At&T Bell Laboratories | Apparatus for curing optical fiber coatings |
| JP2019506491A (ja) * | 2016-01-22 | 2019-03-07 | アロトロピカ・テクノロジーズ・インコーポレイテッド | 繊維と液晶熱硬化性前駆体とを含む、プリプレグ及び複合材製品 |
| WO2022052278A1 (zh) * | 2020-09-11 | 2022-03-17 | 东部超导科技（苏州）有限公司 | 紫外光交联聚磷腈及其制备方法和应用、复合涂层低温测温光纤及其制备方法 |
-
1982
- 1982-12-09 JP JP57214632A patent/JPS59107943A/ja active Granted
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6012522A (ja) * | 1983-06-20 | 1985-01-22 | インペリアル・ケミカル・インダストリ−ズ・パブリツク・リミテイド・カンパニ− | 光学繊維ケ−ブル |
| JPS61112110A (ja) * | 1984-11-06 | 1986-05-30 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 高強度被覆光フアイバコ−ド |
| JPS62110908U (ja) * | 1985-12-27 | 1987-07-15 | ||
| JPS63198008A (ja) * | 1987-02-13 | 1988-08-16 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 極低温用光フアイバ心線 |
| US4913859A (en) * | 1987-10-30 | 1990-04-03 | At&T Bell Laboratories | Methods of curing optical fiber coatings |
| US5092264A (en) * | 1987-10-30 | 1992-03-03 | At&T Bell Laboratories | Apparatus for curing optical fiber coatings |
| JP2019506491A (ja) * | 2016-01-22 | 2019-03-07 | アロトロピカ・テクノロジーズ・インコーポレイテッド | 繊維と液晶熱硬化性前駆体とを含む、プリプレグ及び複合材製品 |
| US11001013B2 (en) | 2016-01-22 | 2021-05-11 | Allotropica Technologies Inc. | Pre-preg and composite products comprising fibers and a liquid crystal thermoset precursor |
| WO2022052278A1 (zh) * | 2020-09-11 | 2022-03-17 | 东部超导科技（苏州）有限公司 | 紫外光交联聚磷腈及其制备方法和应用、复合涂层低温测温光纤及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0140962B2 (ja) | 1989-09-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4801186A (en) | Coated optical fiber, fabrication process thereof and fabrication apparatus thereof | |
| US4572840A (en) | Method of manufacturing an optical fiber with chiralic structure and a device for putting this method into practice | |
| JPS59107943A (ja) | 光フアイバ心線およびその製造方法 | |
| JPS6058829A (ja) | 低線膨張率で高弾性率な液晶ポリマ−成形品の製造方法 | |
| JPH05213636A (ja) | 光ファイバの被覆形成方法 | |
| JPS62162655A (ja) | 低線膨張率被覆光フアイバ心線の製造方法 | |
| WO2020041838A1 (en) | Fibre forming process | |
| JPH02233537A (ja) | 光ファイバ心線の製造方法 | |
| US5292459A (en) | Process for the production of a continuous object of a theromosetting polymer | |
| JPH0627888B2 (ja) | 低線膨張率被覆光フアイバ心線 | |
| JPS6093407A (ja) | 光フアイバ心線 | |
| JPS6033235A (ja) | 被覆光フアイバ芯線の製造方法 | |
| JPH0549613B2 (ja) | ||
| JPS59113403A (ja) | 高強度光フアイバユニツト | |
| JPS5889323A (ja) | フイルムの製法 | |
| JPH1160287A (ja) | 光ファイバ線引き方法及びそれに用いる線引き装置 | |
| JPS6114616A (ja) | 光フアイバ心線 | |
| EP0469673B1 (en) | Process for the production of a continuous object of a thermosetting polymer | |
| JPS60154220A (ja) | 被覆光フアイバ及びその製造方法 | |
| JPS62102210A (ja) | 光フアイバ心線 | |
| JPH034884B2 (ja) | ||
| JPS6236047A (ja) | 光フアイバ心線の製造方法 | |
| JPH06166546A (ja) | 被覆光ファイバの製造方法 | |
| JPS62115406A (ja) | 光フアイバ心線 | |
| JPH07234322A (ja) | プラスチック光ファイバの線引方法 |