JPS6114616A - 光フアイバ心線 - Google Patents
光フアイバ心線Info
- Publication number
- JPS6114616A JPS6114616A JP59134648A JP13464884A JPS6114616A JP S6114616 A JPS6114616 A JP S6114616A JP 59134648 A JP59134648 A JP 59134648A JP 13464884 A JP13464884 A JP 13464884A JP S6114616 A JPS6114616 A JP S6114616A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- optical fiber
- formula
- fiber core
- mol
- polyester
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Polyesters Or Polycarbonates (AREA)
- Paints Or Removers (AREA)
- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
- Surface Treatment Of Glass Fibres Or Filaments (AREA)
- Polymerisation Methods In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は低線膨張率な熱可塑性樹脂で被覆された光ファ
イバ心線に関するものである。
イバ心線に関するものである。
光ファイバはその直径が１５０μｍ以下のぜい弱な材料
であるので、その製造中またはケーブル化の工程におい
て、その表面に傷が発生し易く、これが応力集中源とな
り、外部から応力が加わると容易に破断する欠点がある
。このため、光ファイバ表面を保護し、その初期強度を
維持することを目的とし、光ファイバの紡糸直後に、フ
ァイバ表面にプラスチックを被覆することが行なわれて
いる。
であるので、その製造中またはケーブル化の工程におい
て、その表面に傷が発生し易く、これが応力集中源とな
り、外部から応力が加わると容易に破断する欠点がある
。このため、光ファイバ表面を保護し、その初期強度を
維持することを目的とし、光ファイバの紡糸直後に、フ
ァイバ表面にプラスチックを被覆することが行なわれて
いる。
このプラスチック被覆は一般に１次被覆層と２次被覆層
からなる。１次被覆層は低ヤング率材料であり、光ファ
イバの初期強度の維持および２次被覆り不均一によるフ
ァイバのマイクロベンディングロス増を防ぐことを目的
とする。一方、２次被覆層はポリアミド、ポリエチレン
のような熱可塑性樹脂から成り、ケーブル化等における
ノ・ンドリンクを容易にすることを目的とする。
からなる。１次被覆層は低ヤング率材料であり、光ファ
イバの初期強度の維持および２次被覆り不均一によるフ
ァイバのマイクロベンディングロス増を防ぐことを目的
とする。一方、２次被覆層はポリアミド、ポリエチレン
のような熱可塑性樹脂から成り、ケーブル化等における
ノ・ンドリンクを容易にすることを目的とする。
従来、次に示す２つのタイプの光ファイバ心線が提案さ
れている。１つはタイト構造型心線であり、シリコーン
樹脂等の熱硬化性樹脂から成る１次被覆層とポリアミド
樹脂等の熱可塑性樹脂から成る２次被覆層がタイトに密
着している構造である。他の１つけルースチューブ型心
線であり、アクリル系樹脂等の熱硬化性樹脂から成る１
次被覆層が、ポリエチレンテレフタレート、ポリプロピ
レン等の熱可塑性樹脂から成る保護プラスチックチュー
ブ（２次被覆層）内でルーズに保持する構造である。
れている。１つはタイト構造型心線であり、シリコーン
樹脂等の熱硬化性樹脂から成る１次被覆層とポリアミド
樹脂等の熱可塑性樹脂から成る２次被覆層がタイトに密
着している構造である。他の１つけルースチューブ型心
線であり、アクリル系樹脂等の熱硬化性樹脂から成る１
次被覆層が、ポリエチレンテレフタレート、ポリプロピ
レン等の熱可塑性樹脂から成る保護プラスチックチュー
ブ（２次被覆層）内でルーズに保持する構造である。
タイト構造型心線は、１次被覆層によって被覆の不均一
によるファイバのマイクロベンディングロス増が防止さ
れているので、２次被覆工程における高い被覆均一性を
要しないという利点を有している。しかしながら、従来
の２次被覆材料の線膨張率け１０−４°Ｃ１オーダであ
り、この値はファイバ自体の線膨張率１「７°Ｃ″１
オーダに比較してはるかに大きい。このため、温度変
化による２次被覆層の膨張・収縮によりファイバに曲が
りが生じ、マイクロベンディングロス増があった。また
、タイト構造型心線においては、その２次被覆工程にお
いて比較的長い冷却工程を必要とする。これは２次被覆
材料の押出被覆工程におけるファイバ長手方向の配向を
徐冷することによって出来得る限り取除くために行なわ
れる。もし徐冷が十分でない場合には、配向の緩和ある
いは再結晶化のために、常温においても２次被覆層の収
縮が生じ、ファイバに圧縮歪がかかり、マイクロベンデ
ィングロスが次第に増加する。２次被覆工程の高速化に
ともない、それに見合う十分な徐冷工程を設置すること
は現実的に不可能である。そのため、２次被覆層の配向
緩和がネックとなって高速化が問題となっている。
によるファイバのマイクロベンディングロス増が防止さ
れているので、２次被覆工程における高い被覆均一性を
要しないという利点を有している。しかしながら、従来
の２次被覆材料の線膨張率け１０−４°Ｃ１オーダであ
り、この値はファイバ自体の線膨張率１「７°Ｃ″１
オーダに比較してはるかに大きい。このため、温度変
化による２次被覆層の膨張・収縮によりファイバに曲が
りが生じ、マイクロベンディングロス増があった。また
、タイト構造型心線においては、その２次被覆工程にお
いて比較的長い冷却工程を必要とする。これは２次被覆
材料の押出被覆工程におけるファイバ長手方向の配向を
徐冷することによって出来得る限り取除くために行なわ
れる。もし徐冷が十分でない場合には、配向の緩和ある
いは再結晶化のために、常温においても２次被覆層の収
縮が生じ、ファイバに圧縮歪がかかり、マイクロベンデ
ィングロスが次第に増加する。２次被覆工程の高速化に
ともない、それに見合う十分な徐冷工程を設置すること
は現実的に不可能である。そのため、２次被覆層の配向
緩和がネックとなって高速化が問題となっている。
一方、ルースチューブ型心線は、２次被覆である保護プ
ラスチックの膨張・収縮によるマイクロベンディングロ
ス増を、ルースチューブ内のファイバ余長を適当にとる
ことによって緩和できるという利点を有している。しか
しながら、２次被覆層とファイバ自体の線膨張率の差は
大きいので、２次被覆層の膨張・収縮によるマイクロベ
ンディングロス増は依然として生ずる。この２次被覆層
とファイバの線膨張率の違いによるマイクロベンディン
グロス増を防止するため、心線製造工程において、ルー
スチューブをその融点以下、固体状態で長手方向に延伸
・配向さすたファイバ心線が提案されている。このファ
イバ心線の２次被覆層の線膨張率１ｊ１０−″′°Ｃ″
以下であり、マイクロベンディングロス増は著しく抑制
されている。しかしながら、この延伸・配向させたルー
スチューブ心線を作製するためには、ルースチューブの
延伸・配向のため比較的長い加熱炉を必要とすること、
延伸したルースチューブの高温での熱収縮を防止するた
め、熱処理炉を延伸・加熱炉の後に配置する必要がある
など、製造ラインが長くなる、ファイバ余長コントロー
ルのための正確な製造工程が必要である、高速被覆が困
難であるなどの欠点があった。
ラスチックの膨張・収縮によるマイクロベンディングロ
ス増を、ルースチューブ内のファイバ余長を適当にとる
ことによって緩和できるという利点を有している。しか
しながら、２次被覆層とファイバ自体の線膨張率の差は
大きいので、２次被覆層の膨張・収縮によるマイクロベ
ンディングロス増は依然として生ずる。この２次被覆層
とファイバの線膨張率の違いによるマイクロベンディン
グロス増を防止するため、心線製造工程において、ルー
スチューブをその融点以下、固体状態で長手方向に延伸
・配向さすたファイバ心線が提案されている。このファ
イバ心線の２次被覆層の線膨張率１ｊ１０−″′°Ｃ″
以下であり、マイクロベンディングロス増は著しく抑制
されている。しかしながら、この延伸・配向させたルー
スチューブ心線を作製するためには、ルースチューブの
延伸・配向のため比較的長い加熱炉を必要とすること、
延伸したルースチューブの高温での熱収縮を防止するた
め、熱処理炉を延伸・加熱炉の後に配置する必要がある
など、製造ラインが長くなる、ファイバ余長コントロー
ルのための正確な製造工程が必要である、高速被覆が困
難であるなどの欠点があった。
以上述べたように、現用２次被覆材料ではタイト型およ
びルースチューブ型いずれの被覆構造においても被覆材
料とファイバとの線膨張率の差に基づくマイクロベンデ
ィングロス増を生ずること、更には高速被覆性に劣るこ
となどの欠点があった。
びルースチューブ型いずれの被覆構造においても被覆材
料とファイバとの線膨張率の差に基づくマイクロベンデ
ィングロス増を生ずること、更には高速被覆性に劣るこ
となどの欠点があった。
本発明者等は、既に１０”−’℃″′１以下の低線膨張
率を有し、現用押出被覆方法で高速被覆が可能な２次被
覆材料として溶融液晶性を示す芳香族ポリエステルを提
案したが、この材料は低線膨張率でかつ高弾性率である
反面、極限伸びが著しく低く、したがってこの材料を被
覆した心線は曲げにより容易に折れるという欠点を有し
ていた。
率を有し、現用押出被覆方法で高速被覆が可能な２次被
覆材料として溶融液晶性を示す芳香族ポリエステルを提
案したが、この材料は低線膨張率でかつ高弾性率である
反面、極限伸びが著しく低く、したがってこの材料を被
覆した心線は曲げにより容易に折れるという欠点を有し
ていた。
本発明の目的は、使用温度の変化による伝送損失の増加
がなく、屈曲性に優れ、かつ高速被覆が可能である光フ
ァイバ心線を提供することにある。
がなく、屈曲性に優れ、かつ高速被覆が可能である光フ
ァイバ心線を提供することにある。
ある種の結晶性ポリマは、加熱されるとき、融解して液
体となる前に、結晶の異方性と液体の流動性を有する状
態全経由することがある。この状態を液晶という。
体となる前に、結晶の異方性と液体の流動性を有する状
態全経由することがある。この状態を液晶という。
本発明者らは、既に溶融液晶性の芳香族ポリエステル樹
脂を用い、押出法による光ファイバ素線への被覆を検討
した。その結果、特願昭５８−８０７９７号明細省に記
載されているように１０！５ｅｃ−’以上の高せん断速
度下で押出された樹脂が１０−６°Ｃ，１オーダの低線
膨張率を示すことを見出した。特に、溶融液晶性芳香族
ポリエステルが、フェノールとテトラクロロエタンの１
：１（重量比）の混合液中０．５，９／ａＪの濃度で３
０°Ｃで測定した対数粘度＋７ ｉｎｈがα３ｄ（１／
９以上であり、次の２価の基からなり、基（Ａ）及び基
［Ｆ］）を１０〜３０モル％ずつ等置台み、基働を４０
〜８０モル％含むようが、ポリエチレンテレフタレート
−Ｐ−ヒドロキシ安息香、酸共重合体（ＰＥＴ／ＰＯｎ
共重合体）である場合にＩｄ、 １０！５ｅｃ−１以上
のせん断配向によりｌＸ１０’°ｃ−１以下の低線膨張
率と４０Ｐｍ以上の高弾性率を示す。
脂を用い、押出法による光ファイバ素線への被覆を検討
した。その結果、特願昭５８−８０７９７号明細省に記
載されているように１０！５ｅｃ−’以上の高せん断速
度下で押出された樹脂が１０−６°Ｃ，１オーダの低線
膨張率を示すことを見出した。特に、溶融液晶性芳香族
ポリエステルが、フェノールとテトラクロロエタンの１
：１（重量比）の混合液中０．５，９／ａＪの濃度で３
０°Ｃで測定した対数粘度＋７ ｉｎｈがα３ｄ（１／
９以上であり、次の２価の基からなり、基（Ａ）及び基
［Ｆ］）を１０〜３０モル％ずつ等置台み、基働を４０
〜８０モル％含むようが、ポリエチレンテレフタレート
−Ｐ−ヒドロキシ安息香、酸共重合体（ＰＥＴ／ＰＯｎ
共重合体）である場合にＩｄ、 １０！５ｅｃ−１以上
のせん断配向によりｌＸ１０’°ｃ−１以下の低線膨張
率と４０Ｐｍ以上の高弾性率を示す。
（Ｅ３） −０−ＣＨ，Ｃｌ−１，−０−しかしなが
ら、せん断配向により低線膨張率化、高弾性率化した上
記芳香族ポリエステル樹脂は極限伸びが１％程度しかな
く、この材料を被覆した光ファイバ心線は曲げにより容
易に２次、被覆層が割れるという欠点を有していた。
ら、せん断配向により低線膨張率化、高弾性率化した上
記芳香族ポリエステル樹脂は極限伸びが１％程度しかな
く、この材料を被覆した光ファイバ心線は曲げにより容
易に２次、被覆層が割れるという欠点を有していた。
本発明者らは上記芳香族ポリエステル樹脂の極限伸びを
向上するため、ポリアルキレンテレフタレートを用いた
ブレンド化について鋭意検討を行なった結果、重合過程
の中途で生成するオリゴマにポリアルキレンテレフタレ
ートをブレンドした後、重合を行なうことによって最終
生成物の極限伸びが向上することを見出し、本発明に至
った。
向上するため、ポリアルキレンテレフタレートを用いた
ブレンド化について鋭意検討を行なった結果、重合過程
の中途で生成するオリゴマにポリアルキレンテレフタレ
ートをブレンドした後、重合を行なうことによって最終
生成物の極限伸びが向上することを見出し、本発明に至
った。
本発明に用いらｈる溶融液晶性を示す熱可塑性樹脂は
式（Ｉ）の反復単位からなる原料オリゴエステルまたは
ポリエステル５〜５５モル％と式（１）または（２））
で表わされるヒドロキシまたはアシルオキシ安息香酸 〔式中Ｒはアルキル基を示す〕９５〜４５モル％を反応
させて得られた共重合オリゴマにポリエチレンテレフタ
レート、ポリブチレンフタレート、ポリイソブチレンテ
レフタレート、ポリペンチルテレフタレート、ポリイソ
ペンチルテレフタレート、ポリネオペンチルテレフタレ
ート等のポリアルキレンチレフタレ−トラ最終生成物中
の式（ｎ）もしくは（１）に由来するヒドロキシ安息香
酸残基が４０〜８０モル％になるようにブレンドし、引
き続いて上記共重合オリゴマを重合して得られる。ブレ
ンドに用いるポリアルキレンテレフタレートは特に限定
するものではないが、共重合オリゴマとの相溶性の点か
らポリエチレンテレフタレートが好適である。
ポリエステル５〜５５モル％と式（１）または（２））
で表わされるヒドロキシまたはアシルオキシ安息香酸 〔式中Ｒはアルキル基を示す〕９５〜４５モル％を反応
させて得られた共重合オリゴマにポリエチレンテレフタ
レート、ポリブチレンフタレート、ポリイソブチレンテ
レフタレート、ポリペンチルテレフタレート、ポリイソ
ペンチルテレフタレート、ポリネオペンチルテレフタレ
ート等のポリアルキレンチレフタレ−トラ最終生成物中
の式（ｎ）もしくは（１）に由来するヒドロキシ安息香
酸残基が４０〜８０モル％になるようにブレンドし、引
き続いて上記共重合オリゴマを重合して得られる。ブレ
ンドに用いるポリアルキレンテレフタレートは特に限定
するものではないが、共重合オリゴマとの相溶性の点か
らポリエチレンテレフタレートが好適である。
そこで、以下ではポリアルキレンテレフタレートしてポ
リエチレンテレフタレートを用いて得られるポリエチレ
ンテレフタレート−ｐ−ヒドロキシ安息香酸共重合体（
ＰＥＴ／ＰＯＢ共重合体）を２次被覆材料として本発明
を説明する。
リエチレンテレフタレートを用いて得られるポリエチレ
ンテレフタレート−ｐ−ヒドロキシ安息香酸共重合体（
ＰＥＴ／ＰＯＢ共重合体）を２次被覆材料として本発明
を説明する。
本発明圧よるＰＥＴ／ＰＯＢ共重合体の線膨張率は樹脂
中のヒドロキシ安息香酸残基（ＰＯＢ）含有量に大きく
依存する。
中のヒドロキシ安息香酸残基（ＰＯＢ）含有量に大きく
依存する。
図面に、せん断速度がＩ Ｘ Ｉ Ｑ’５ｅＣ−’１１
引落比が１でせん断配向させたＰＥＴ／ＰＯＢ共重合体
の２０°Ｃにおける線膨張率（α）のＰＯＢモル％依存
性を示す。光ファイバ心線２次被覆層のαとして１×１
０″″！１ ”Ｃ−１以下を要求条件とすると、ＰＯＢ
含有量としておよそ４０モル％以上必要であることがわ
かる。他方、ＰＯＢ含有量の増加と共に極限伸びが低下
するが、光ファイバ心線２次被覆層の極限伸びとして３
％以上を要求条件とすると、ＰＯＢ含有量の上限はおお
むね８０モル％であることがわかった。なお、４０〜８
０モル％のＰＯＢ含有量範囲でけＰＥＴ／ＰＯＢ共重合
体は５〜６３０Ｐａのヤング率を示し、α３ （ｌ ｌ
／１１以上の対数粘度Ｑ ｉｎｈを示すことがわかった
。
引落比が１でせん断配向させたＰＥＴ／ＰＯＢ共重合体
の２０°Ｃにおける線膨張率（α）のＰＯＢモル％依存
性を示す。光ファイバ心線２次被覆層のαとして１×１
０″″！１ ”Ｃ−１以下を要求条件とすると、ＰＯＢ
含有量としておよそ４０モル％以上必要であることがわ
かる。他方、ＰＯＢ含有量の増加と共に極限伸びが低下
するが、光ファイバ心線２次被覆層の極限伸びとして３
％以上を要求条件とすると、ＰＯＢ含有量の上限はおお
むね８０モル％であることがわかった。なお、４０〜８
０モル％のＰＯＢ含有量範囲でけＰＥＴ／ＰＯＢ共重合
体は５〜６３０Ｐａのヤング率を示し、α３ （ｌ ｌ
／１１以上の対数粘度Ｑ ｉｎｈを示すことがわかった
。
なお、本発明においては、冷却過程において配向による
もどりがみられないため、徐冷処理が不要であり、した
がって高速被覆が可能である。
もどりがみられないため、徐冷処理が不要であり、した
がって高速被覆が可能である。
以下、表１を用いて光ファイバ心線の被覆の実施例を示
すが、本発明はこれら実施例に限定はれない。実施例１
では、本発明によるＴ’ＯＢ含有量が５０モル％のＰＥ
Ｔ／ＰＯＢ共重合体を、ダイス径１．３ＩＩ１１１ニツ
プル径０９關、ダイス出口の直線部長さ１０．、の押出
部を有する押出機を用い、押出温度（ダイス出口温度）
２４０°Ｃで、ｌＸ１０’５ｅｃ−’のせん断速度下で
、外径４００μｍ（ファイバ外径１２５μｍ）の光ファ
イバ素線上に押し出して外径１．０ ｍ、 （引落比１
．０）の心線を作製した。
すが、本発明はこれら実施例に限定はれない。実施例１
では、本発明によるＴ’ＯＢ含有量が５０モル％のＰＥ
Ｔ／ＰＯＢ共重合体を、ダイス径１．３ＩＩ１１１ニツ
プル径０９關、ダイス出口の直線部長さ１０．、の押出
部を有する押出機を用い、押出温度（ダイス出口温度）
２４０°Ｃで、ｌＸ１０’５ｅｃ−’のせん断速度下で
、外径４００μｍ（ファイバ外径１２５μｍ）の光ファ
イバ素線上に押し出して外径１．０ ｍ、 （引落比１
．０）の心線を作製した。
表１にはこうして作製した心線の２次被覆層（ＰＥＴ／
ＰＯＢ共重合体層）のヤング率、線膨張率、極限伸びの
値を示す。実施例２では、本発明によるＰＯＢ含有量が
４０モル％のＰ Ｅ Ｔ ／ ＰＯＢ共重合体を実施例
１と同一押出条件で押し出して心線を作製した。また、
比較例１および２では従来の、ＰＯＢ含有縫が５０モル
％および４０モル％のＴ’ＥＴ／Ｔ’ＯＩｌ共重合体を
、実施例１と同一押出条件で押し出して心線を作製した
。
ＰＯＢ共重合体層）のヤング率、線膨張率、極限伸びの
値を示す。実施例２では、本発明によるＰＯＢ含有量が
４０モル％のＰ Ｅ Ｔ ／ ＰＯＢ共重合体を実施例
１と同一押出条件で押し出して心線を作製した。また、
比較例１および２では従来の、ＰＯＢ含有縫が５０モル
％および４０モル％のＴ’ＥＴ／Ｔ’ＯＩｌ共重合体を
、実施例１と同一押出条件で押し出して心線を作製した
。
実施例１と比較例１ならびに実施例２と比較例２を比較
すれば明らかなように、本発明によるＰＥＴ／ＰＯＢ共
重合体は従来のものよりも２〜６倍極限伸びが向上して
いることがわかる。
すれば明らかなように、本発明によるＰＥＴ／ＰＯＢ共
重合体は従来のものよりも２〜６倍極限伸びが向上して
いることがわかる。
この結果、心線の許容曲げ半径も実施例１では１．５■
、実施例２では２．０朋となり、比較例１（許容曲げ半
径３關）および比較例２（４ｍｍ）に比べて半分圧まで
減少した。
、実施例２では２．０朋となり、比較例１（許容曲げ半
径３關）および比較例２（４ｍｍ）に比べて半分圧まで
減少した。
また、実施例１および２において素線段階の２゜°Ｃに
おける伝送損失は波長０．８５μｍで２，４０ｄ Ｂ
／ Ｉｉおよび２．４２ｄＢ／ｋＩｎであり、本発明に
よる心線の波長０．８５μｍでは伝送損失け２０°Ｃに
おいて実施例１では２．４１ｄＢ／ｈ＋、実施例２では
２．４３ａＢ／／ｚであった。更に心線の伝送損失の温
度依存性を検討した結果、実施例１および２の心線につ
いて一６０℃から＋６０°Ｃまで損失増加は認められな
かった。
おける伝送損失は波長０．８５μｍで２，４０ｄ Ｂ
／ Ｉｉおよび２．４２ｄＢ／ｋＩｎであり、本発明に
よる心線の波長０．８５μｍでは伝送損失け２０°Ｃに
おいて実施例１では２．４１ｄＢ／ｈ＋、実施例２では
２．４３ａＢ／／ｚであった。更に心線の伝送損失の温
度依存性を検討した結果、実施例１および２の心線につ
いて一６０℃から＋６０°Ｃまで損失増加は認められな
かった。
以上説明したように、本発明の光ファイバ心線は、大き
な極限伸びと低線膨張率を示す溶融液晶性熱可塑性樹脂
を光ファイバ社次被覆材料として用いるので、使用温度
の変化による伝送損失の増加がなく、屈曲性圧すぐれた
光ファイバ心線を得ることができる。また、徐冷処理が
不要であるため高速被覆が可能である。
な極限伸びと低線膨張率を示す溶融液晶性熱可塑性樹脂
を光ファイバ社次被覆材料として用いるので、使用温度
の変化による伝送損失の増加がなく、屈曲性圧すぐれた
光ファイバ心線を得ることができる。また、徐冷処理が
不要であるため高速被覆が可能である。
図面ＶｉＰＥＴ／ＰＯＢ共重合体において、線膨張率と
Ｔ）ＯＢ含有量の関係を示す図である。 ＰＯＢ官座ｔ（モ１Ｖ％） 手続補正書（白銅 ５９．９．１４ 昭和 年 月 日 １、事件の表示 昭和５９年特許願第１３４６４８号 ２、発明の名称 光ファイバ心線 ３、 補正をする者
Ｔ）ＯＢ含有量の関係を示す図である。 ＰＯＢ官座ｔ（モ１Ｖ％） 手続補正書（白銅 ５９．９．１４ 昭和 年 月 日 １、事件の表示 昭和５９年特許願第１３４６４８号 ２、発明の名称 光ファイバ心線 ３、 補正をする者
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、）光ファイバ素線の外周に熱可塑性樹脂層が形成さ
れている光ファイバ心線において、該熱可塑性樹脂が、
式（ I ） ▲数式、化学式、表等があります▼・・・・・・（ I
） の反復単位からなるジカルボン酸とジオールとの原料オ
リゴエステルまたはポリエステル５〜５５モル％と、式
（II）または（III）で表わされるヒドロキシまたはア
シルオキシ安息香酸 ▲数式、化学式、表等があります▼・・・・・・（II） ▲数式、化学式、表等があります▼・・・・・・（III
） 〔式中Ｒはアルキル基を示す〕９５〜４５モル％を反応
させて共重合オリゴマを形成させた後に最終生成物中の
式（II）もしくは（III）に由来するヒドロキシ安息香
酸残基が４０〜８０モル％になる様にポリアルキレンテ
レフタレートをブレンドし、さらに上記共重合オリゴマ
を重合させて得られた対数粘度ηｉｎｈが０．３ｄｌ／
ｇ以上の共重合ポリエステルである光ファイバ心線。 ２、）被覆層が溶融押出時に１×１０＾２ｓｅｃ＾−＾
１以上のせん断速度で押出被覆されたものである特許請
求の範囲第一項記載の光ファイバ心線。 ３、）ブレンドに用いるポリアルキレンテレフタレート
がポリエチレンテレフタレートである特許請求の範囲第
一項記載の光ファイバ心線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59134648A JPS6114616A (ja) | 1984-06-29 | 1984-06-29 | 光フアイバ心線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59134648A JPS6114616A (ja) | 1984-06-29 | 1984-06-29 | 光フアイバ心線 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6114616A true JPS6114616A (ja) | 1986-01-22 |
| JPH034882B2 JPH034882B2 (ja) | 1991-01-24 |
Family
ID=15133281
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59134648A Granted JPS6114616A (ja) | 1984-06-29 | 1984-06-29 | 光フアイバ心線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6114616A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6259662A (ja) * | 1985-09-10 | 1987-03-16 | Idemitsu Petrochem Co Ltd | 芳香族ポリエステル樹脂組成物 |
| JPS636046A (ja) * | 1986-06-26 | 1988-01-12 | Idemitsu Petrochem Co Ltd | 芳香族ポリエステル樹脂組成物 |
| JPS6426632A (en) * | 1987-03-31 | 1989-01-27 | Unitika Ltd | Thermotropic liquid crystal polyester and production thereof |
| JPH01167363A (ja) * | 1987-11-20 | 1989-07-03 | Sam Yang Co Ltd | ポリエステル樹脂組成物 |
| US9561615B2 (en) | 2011-01-12 | 2017-02-07 | Cambridge Enterprise Limited | Manufacture of composite optical materials |
-
1984
- 1984-06-29 JP JP59134648A patent/JPS6114616A/ja active Granted
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6259662A (ja) * | 1985-09-10 | 1987-03-16 | Idemitsu Petrochem Co Ltd | 芳香族ポリエステル樹脂組成物 |
| JPH062862B2 (ja) * | 1985-09-10 | 1994-01-12 | 出光石油化学株式会社 | 芳香族ポリエステル樹脂組成物 |
| JPS636046A (ja) * | 1986-06-26 | 1988-01-12 | Idemitsu Petrochem Co Ltd | 芳香族ポリエステル樹脂組成物 |
| JPH0545625B2 (ja) * | 1986-06-26 | 1993-07-09 | Idemitsu Petrochemical Co | |
| JPS6426632A (en) * | 1987-03-31 | 1989-01-27 | Unitika Ltd | Thermotropic liquid crystal polyester and production thereof |
| JPH01167363A (ja) * | 1987-11-20 | 1989-07-03 | Sam Yang Co Ltd | ポリエステル樹脂組成物 |
| US9561615B2 (en) | 2011-01-12 | 2017-02-07 | Cambridge Enterprise Limited | Manufacture of composite optical materials |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH034882B2 (ja) | 1991-01-24 |
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