JPS59107095A - 加工性、耐衝撃性にすぐれた亜鉛−ニツケル合金めつき鋼板 - Google Patents
加工性、耐衝撃性にすぐれた亜鉛−ニツケル合金めつき鋼板Info
- Publication number
- JPS59107095A JPS59107095A JP21630582A JP21630582A JPS59107095A JP S59107095 A JPS59107095 A JP S59107095A JP 21630582 A JP21630582 A JP 21630582A JP 21630582 A JP21630582 A JP 21630582A JP S59107095 A JPS59107095 A JP S59107095A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- plating
- tank
- content
- steel sheet
- layer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、加工性、耐衝撃性にすぐれた亜鉛−ニッケル
電気合金めつき鋼板に関するものである。
電気合金めつき鋼板に関するものである。
従来、鋼板の耐食性向上のための金属めっきとして、亜
鉛めっきが広く一般に行われてきた。亜鉛めっきは溶融
めっきあるいは電気めっきによって処理され、その製品
は広範な分野で数多くの用途に使用されている。しかし
、亜鉛めっきは亜鉛の犠牲防食によって鋼板の腐食を防
止Ｔるものであり、耐食性は亜鉛の付着量に依存する。
鉛めっきが広く一般に行われてきた。亜鉛めっきは溶融
めっきあるいは電気めっきによって処理され、その製品
は広範な分野で数多くの用途に使用されている。しかし
、亜鉛めっきは亜鉛の犠牲防食によって鋼板の腐食を防
止Ｔるものであり、耐食性は亜鉛の付着量に依存する。
すなわち、高耐食性を得ようとすれば亜鉛付着量を増加
しなければならず、その場合、必要亜鉛量の増加による
コストアップあるいは溶接性の低下など。
しなければならず、その場合、必要亜鉛量の増加による
コストアップあるいは溶接性の低下など。
いくつかの問題を避けることができない。
近年、耐食寿命向上のための自動車車体への防錆用めっ
き鋼板の適用の拡大にともない、少ないめっき付着量で
耐食性の良好なめっきが改めて種々検討されている。こ
のような中で、亜鉛−ニッケル合金電気めっきが、ニッ
ケル含有率約１０〜１６％のγ単相の領域で耐食性３こ
優れ、同じ目付量の亜鉛めっきに比べ数倍の耐食性を示
すことから、既に実用の域を拡大しつつある。しかし、
亜鉛−ニッケル合金めっきは、耐食性の優れるＮｉ含有
率１０〜１６％においてはめつき層の内部応力が大きく
、硬度も、ｌ（ｖで約３００〜６００と極めて硬く脆い
。このため、プレスなどの加工や塗装後に石はね等によ
って衝撃を受けると、めっき皮膜に大きい亀裂を生じた
り、めっき剥離が起り易し）。このような亀裂やめつき
剥離を生じた部分は、当然のことながら耐食性も劣化す
る。
き鋼板の適用の拡大にともない、少ないめっき付着量で
耐食性の良好なめっきが改めて種々検討されている。こ
のような中で、亜鉛−ニッケル合金電気めっきが、ニッ
ケル含有率約１０〜１６％のγ単相の領域で耐食性３こ
優れ、同じ目付量の亜鉛めっきに比べ数倍の耐食性を示
すことから、既に実用の域を拡大しつつある。しかし、
亜鉛−ニッケル合金めっきは、耐食性の優れるＮｉ含有
率１０〜１６％においてはめつき層の内部応力が大きく
、硬度も、ｌ（ｖで約３００〜６００と極めて硬く脆い
。このため、プレスなどの加工や塗装後に石はね等によ
って衝撃を受けると、めっき皮膜に大きい亀裂を生じた
り、めっき剥離が起り易し）。このような亀裂やめつき
剥離を生じた部分は、当然のことながら耐食性も劣化す
る。
本発明はこの問題点を解決し、加工性、耐衝撃性に優れ
た亜鉛−ニッケル合金電気めっき鋼板を得ることを目的
とする。
た亜鉛−ニッケル合金電気めっき鋼板を得ることを目的
とする。
本発明によれば、鋼板の少なくとも片面に５ｆ／−以上
の亜鉛−ニッケル合金めっき層を有し、かつそのめっき
層のＮｉ含有率が鋼板界面では７チ以下、めっき表面で
は１０〜１６％であり、鋼板界面からめつき表面に向っ
て連続的にニッケル含有率を増加させることにより、上
記目的を達成することができる。
の亜鉛−ニッケル合金めっき層を有し、かつそのめっき
層のＮｉ含有率が鋼板界面では７チ以下、めっき表面で
は１０〜１６％であり、鋼板界面からめつき表面に向っ
て連続的にニッケル含有率を増加させることにより、上
記目的を達成することができる。
以下に本発明による方法の具体的効果、適正範囲等につ
き詳細に説明する。第１ａ図は亜鉛−ニッケル合金めっ
き鋼板のめつき層のＮｉ含有率と硬度の関係を示したも
のである。また、第１ｂ図はそれぞれＮｌ含有率の異な
る目付量２０１／ｒｒｌの亜鉛−ニッケルめっき鋼板に
、カチオン電着塗装（２０ｆｔ）を行った後、デュポン
衝撃試験（′４゜５００ ｆ、 ５０ｔｙｎ）を行い
、セロテープでめっき剥離の有無を調べた結果である。
き詳細に説明する。第１ａ図は亜鉛−ニッケル合金めっ
き鋼板のめつき層のＮｉ含有率と硬度の関係を示したも
のである。また、第１ｂ図はそれぞれＮｌ含有率の異な
る目付量２０１／ｒｒｌの亜鉛−ニッケルめっき鋼板に
、カチオン電着塗装（２０ｆｔ）を行った後、デュポン
衝撃試験（′４゜５００ ｆ、 ５０ｔｙｎ）を行い
、セロテープでめっき剥離の有無を調べた結果である。
これらの図力）ら、Ｎｉ含有率の上昇とともにめっき層
の硬度は太幅に上昇し、それに伴ってめっき皮膜の耐衝
撃性力Ｓ劣化することがわかる。また、第１ｂ図からＮ
ｉ含有率が７％以下の場合に耐衝撃性が優ｔしてＧ）る
ことかわかる。第１ｂ図の実験に用ｌ／）たのと同５９
角板をエリクセン加工し、表面を電子顕微鏡観察したと
ころ、めっき層中Ｎｉ含有率が低くなるとめつき層の亀
裂が明らかに少なくなること力Ｓ認められた。従って、
Ｎｉ含有率の低下（こよる耐衝撃性、加工性の向上は、
めっき層の硬度の低下、延性の増大に起因するものと判
断される。
の硬度は太幅に上昇し、それに伴ってめっき皮膜の耐衝
撃性力Ｓ劣化することがわかる。また、第１ｂ図からＮ
ｉ含有率が７％以下の場合に耐衝撃性が優ｔしてＧ）る
ことかわかる。第１ｂ図の実験に用ｌ／）たのと同５９
角板をエリクセン加工し、表面を電子顕微鏡観察したと
ころ、めっき層中Ｎｉ含有率が低くなるとめつき層の亀
裂が明らかに少なくなること力Ｓ認められた。従って、
Ｎｉ含有率の低下（こよる耐衝撃性、加工性の向上は、
めっき層の硬度の低下、延性の増大に起因するものと判
断される。
一方、亜鉛−ニッケル合金めっきの耐食性はＮｉ含有率
が１０〜１６％の時Ｉこ最も優れていることが知られて
いる。すなわち、 Ｎｌ含有率が１０チ未満ではη＋γ
の、また１６チを超えるとｄ十γの、いずれも２相析出
となり、２相間で局部電池を形成するので耐食性が劣化
するといわれてｌ／）る。
が１０〜１６％の時Ｉこ最も優れていることが知られて
いる。すなわち、 Ｎｌ含有率が１０チ未満ではη＋γ
の、また１６チを超えるとｄ十γの、いずれも２相析出
となり、２相間で局部電池を形成するので耐食性が劣化
するといわれてｌ／）る。
従って、いか（こ加工性、耐衝撃性が良好であっても、
Ｎｌ含有率が７％未満の亜鉛−ニッケル合金めっきは耐
食性が劣るので、耐食材料としての利用価値は少ないと
思われる。
Ｎｌ含有率が７％未満の亜鉛−ニッケル合金めっきは耐
食性が劣るので、耐食材料としての利用価値は少ないと
思われる。
本発明者等は、以上の事実に基づき、加工性、耐衝撃性
および耐食性のいずれも満足する亜鉛−ニッケル合金め
っき鋼板について検討した結果、めっき層中のＮｉ含有
率が鋼板界面では７チ以下、めっき表面では１０〜１６
９Ｇであり、鋼板界面からめつき表面ｌこ向って連続的
にＮｉ含有率を増加させることによって、本目的を達成
できることを見出したものである、 （円板界面側を低いＮｉ含有率にするのは、加工性、耐
衝撃性を確保するためであり、この部分のＮｉ含有率が
７チを超えると加工性、耐衝撃性が劣化下る。また、め
っき表面側のＮｉ含有率を１０〜１６％としたのは耐食
性を確保するためであり。
および耐食性のいずれも満足する亜鉛−ニッケル合金め
っき鋼板について検討した結果、めっき層中のＮｉ含有
率が鋼板界面では７チ以下、めっき表面では１０〜１６
９Ｇであり、鋼板界面からめつき表面ｌこ向って連続的
にＮｉ含有率を増加させることによって、本目的を達成
できることを見出したものである、 （円板界面側を低いＮｉ含有率にするのは、加工性、耐
衝撃性を確保するためであり、この部分のＮｉ含有率が
７チを超えると加工性、耐衝撃性が劣化下る。また、め
っき表面側のＮｉ含有率を１０〜１６％としたのは耐食
性を確保するためであり。
この範囲以外のＮｉ含有率では前述した如く十分な耐食
性が得られない。
性が得られない。
めっき層中のＮｉ含有率を連続的に分布させる理由は、
これによりＮｉ含有率の低いめっき層の耐食性劣化が起
らず、全体としてＮｉ１Ｏ〜１６チの耐食性を維持する
からである。この理由は不明であるが１例えば、めっき
層がＮｉ含有率の異なる２層あるいは３層のような単純
な階段構造とした場合には、加工部の耐食性は十分でな
い。これは、加工によって生じためつき層の亀裂がその
境界に到達した時に、電位の差に基づくめっき層内の腐
食反応が激しくなり、耐食性を悪くするものと考えられ
る。Ｎｉ含有率が連続的に変化していることによって％
２２層の局部電池の形成はなくなるし、表面層で形成さ
れた保護皮膜が常に効果的に働くものと考えられる。な
お、工業的に本発明のｚｎ−１ｙＪｉ合金めつき鋼板を
製造する場合、後述するように多数のめつき槽を配置し
、順次Ｎｉ含有率が高くなるように各種の条件を設定し
、めっきするが、めっき層中のＮｉ含有率を４層以上の
漸増層にしておけば、確実に本発明の目的を達すること
がわかった。さらに２層めっきでの問題として、例えば
下地ｌこ亜鉛−ニッケル合金より卑な金属をめつきする
という考えがあるが、亜鉛などを下地めっきした場合に
は、腐食環境によっては下地層の腐食が激しく、上層を
剥離する現象があるので好ましくない。
これによりＮｉ含有率の低いめっき層の耐食性劣化が起
らず、全体としてＮｉ１Ｏ〜１６チの耐食性を維持する
からである。この理由は不明であるが１例えば、めっき
層がＮｉ含有率の異なる２層あるいは３層のような単純
な階段構造とした場合には、加工部の耐食性は十分でな
い。これは、加工によって生じためつき層の亀裂がその
境界に到達した時に、電位の差に基づくめっき層内の腐
食反応が激しくなり、耐食性を悪くするものと考えられ
る。Ｎｉ含有率が連続的に変化していることによって％
２２層の局部電池の形成はなくなるし、表面層で形成さ
れた保護皮膜が常に効果的に働くものと考えられる。な
お、工業的に本発明のｚｎ−１ｙＪｉ合金めつき鋼板を
製造する場合、後述するように多数のめつき槽を配置し
、順次Ｎｉ含有率が高くなるように各種の条件を設定し
、めっきするが、めっき層中のＮｉ含有率を４層以上の
漸増層にしておけば、確実に本発明の目的を達すること
がわかった。さらに２層めっきでの問題として、例えば
下地ｌこ亜鉛−ニッケル合金より卑な金属をめつきする
という考えがあるが、亜鉛などを下地めっきした場合に
は、腐食環境によっては下地層の腐食が激しく、上層を
剥離する現象があるので好ましくない。
なお、めっき目付量は５ｆ／ｌｒ／以上必要であり。
これ未満の場合は耐食性が不十分である。
次に、本発明のＮｉ含有率が銅板界面からめつき表面に
かけて連続的に増加する亜鉛−ニッケル合金電気めっき
鋼板の製造方法につき説明する。
かけて連続的に増加する亜鉛−ニッケル合金電気めっき
鋼板の製造方法につき説明する。
本発明において用いる鋼材の種頌等は限定されず、常法
に従って脱脂、酸洗、水洗などの前処理を行なう。これ
らの前処理に続いて順次Ｎｉ含有率が上昇していくよう
にｚｎ−Ｎｉ合金めつき処理する。その一つの方法は、
多数のめつき槽を配置し、そのめっき槽中のＮｉモル濃
度（Ｎｉ ／Ｎｉ＋ ｚｎ”、モル濃度百分率）が順
次高くなるように設定して、めっきを行うものである。
に従って脱脂、酸洗、水洗などの前処理を行なう。これ
らの前処理に続いて順次Ｎｉ含有率が上昇していくよう
にｚｎ−Ｎｉ合金めつき処理する。その一つの方法は、
多数のめつき槽を配置し、そのめっき槽中のＮｉモル濃
度（Ｎｉ ／Ｎｉ＋ ｚｎ”、モル濃度百分率）が順
次高くなるように設定して、めっきを行うものである。
めっき方式としては、水平式、縦型式、ラジアルセル式
などの既知の方式を適用できる。めっき浴としては、硫
酸塩浴、塩化物浴またはこれらの混合浴などが用いられ
、硫酸塩浴では例えば％Ｎｉモル濃度１０〜８０チ％
ｐＨ１〜４１浴濡４０〜７０℃％電流密度５〜１５０
ｋ／ｄｉ％液流速５〜１５０ ｍ ／―の′条件でめっ
きされる。また、塩化物浴では例えば。
などの既知の方式を適用できる。めっき浴としては、硫
酸塩浴、塩化物浴またはこれらの混合浴などが用いられ
、硫酸塩浴では例えば％Ｎｉモル濃度１０〜８０チ％
ｐＨ１〜４１浴濡４０〜７０℃％電流密度５〜１５０
ｋ／ｄｉ％液流速５〜１５０ ｍ ／―の′条件でめっ
きされる。また、塩化物浴では例えば。
Ｎｉモル濃度１０〜６（１，ｐＨ２〜４、浴ｍ４０〜７
０℃、電流密度５〜２００ Ａ／ｄイ、液流速５〜１５
０ｍ／ｍの条件でめっきされる。さらに硫酸塩と塩化物
の混合浴でも、Ｎｉモル濃度１０〜８０％でめっき条件
は上記硫酸塩浴や塩化物浴とほぼ同様な条件でめつきす
ることができる。いずれの場合においても、めっき層の
Ｎｉ含有率力ζ鋼板界面では７％以下、めっき表面では
１０〜１６チとなるようζこ、鋼板界面からめつき表面
に向ってＮｉ含有率が連続的ｌこ上昇下るように、任意
の条件を選択することができる。
０℃、電流密度５〜２００ Ａ／ｄイ、液流速５〜１５
０ｍ／ｍの条件でめっきされる。さらに硫酸塩と塩化物
の混合浴でも、Ｎｉモル濃度１０〜８０％でめっき条件
は上記硫酸塩浴や塩化物浴とほぼ同様な条件でめつきす
ることができる。いずれの場合においても、めっき層の
Ｎｉ含有率力ζ鋼板界面では７％以下、めっき表面では
１０〜１６チとなるようζこ、鋼板界面からめつき表面
に向ってＮｉ含有率が連続的ｌこ上昇下るように、任意
の条件を選択することができる。
上述しためつき方法は、各めっき槽の浴組成を個別に管
理しなければならず、そのため装置費。
理しなければならず、そのため装置費。
作業費の増大を招くという問題がある、そこで、本発明
においては、以下に述べる他の方法によりＮｉ含有率が
めつき表面にかけて逓増するＮｉ−Ｚｎ合金めつき鋼板
を製造することもできる。第２図は、硫酸ニッケルおよ
び硫酸亜鉛を主成分とするめつき浴で、鋼板に目付量２
０１／イの亜鉛−ニッケル合金めっきを行った場合の、
電流密度とめつき層中のＮ１含有率を示したものである
。この図から、めっき層中のＮ１含有率は電流密度と明
らかな相関を示し、電流密度を低くすることによりＮ１
含有率を容易に下げうることがわかる。従って、複数の
めつき槽を用いて亜鉛−ニッケル合金めっき処理下るに
当り、各めっき槽の電流密度を順次高くしていけば良い
ことが判った。上述した処から明らかなよう番こ、初期
にめっきを行うめつき楕の電流密度はＮｉ含有率が７％
以下ｌこなるよう設定し、めっき表面層を形成するめつ
き槽の電流密度はＮｉ含有率が１０〜１６％となるよう
設定下る必要がある。めっき条件等は最初に述べためつ
き方法とほぼ同様で良い。
においては、以下に述べる他の方法によりＮｉ含有率が
めつき表面にかけて逓増するＮｉ−Ｚｎ合金めつき鋼板
を製造することもできる。第２図は、硫酸ニッケルおよ
び硫酸亜鉛を主成分とするめつき浴で、鋼板に目付量２
０１／イの亜鉛−ニッケル合金めっきを行った場合の、
電流密度とめつき層中のＮ１含有率を示したものである
。この図から、めっき層中のＮ１含有率は電流密度と明
らかな相関を示し、電流密度を低くすることによりＮ１
含有率を容易に下げうることがわかる。従って、複数の
めつき槽を用いて亜鉛−ニッケル合金めっき処理下るに
当り、各めっき槽の電流密度を順次高くしていけば良い
ことが判った。上述した処から明らかなよう番こ、初期
にめっきを行うめつき楕の電流密度はＮｉ含有率が７％
以下ｌこなるよう設定し、めっき表面層を形成するめつ
き槽の電流密度はＮｉ含有率が１０〜１６％となるよう
設定下る必要がある。めっき条件等は最初に述べためつ
き方法とほぼ同様で良い。
以下、本発明を、浴濃度を変えてめっきを行う場合の好
適実施例および比較例を挙げて説明する。
適実施例および比較例を挙げて説明する。
〔実施例１〕
脱脂、酸洗、水洗等の前処理を行った０、８調厚の５Ｐ
ＣＣ鋼板に、１０槽からなるめっき槽を用い、下記条件
でＺｎ −Ｎ１合金めっきを施した。
ＣＣ鋼板に、１０槽からなるめっき槽を用い、下記条件
でＺｎ −Ｎ１合金めっきを施した。
（１）めっき浴：
第１槽 ３００ ２７０ ５４．８第２槽
２５５ ５６．２第３槽 ２
４０ ５７．９第４槽 ２３０ ５
８．８第５槽 ２２０ ６０．０
第６槽 ２１０ ６１．０第７槽
２００ ６２．３第８槽
１９０ ６３．３第９槽 第１０槽 なお、いずれの槽にもＮａ ！ Ｓｏ ４を４０ｆ／を
添加し、浴ｐＨは１．８．浴温は６０℃で一定とした。
２５５ ５６．２第３槽 ２
４０ ５７．９第４槽 ２３０ ５
８．８第５槽 ２２０ ６０．０
第６槽 ２１０ ６１．０第７槽
２００ ６２．３第８槽
１９０ ６３．３第９槽 第１０槽 なお、いずれの槽にもＮａ ！ Ｓｏ ４を４０ｆ／を
添加し、浴ｐＨは１．８．浴温は６０℃で一定とした。
Ｑ）電流密度： ８０ ｋ／、ｉｒｒ？（３）液流速：
７ Ｑ ？？！ ／ ｖｈ（４）めっき付着ｉ：２０
ｒ／ｍ’ （６槽で２１／イずつ析出） （５）めっき層中のＮｉ含有率：第１槽で析出しためつ
き層は７％、第８槽以降で析出しためつき層は１３チで
あり、その間は連続的に分布していた。
７ Ｑ ？？！ ／ ｖｈ（４）めっき付着ｉ：２０
ｒ／ｍ’ （６槽で２１／イずつ析出） （５）めっき層中のＮｉ含有率：第１槽で析出しためつ
き層は７％、第８槽以降で析出しためつき層は１３チで
あり、その間は連続的に分布していた。
・ 上記めっき条件で得られた亜鉛−ニッケル合金めっ
き鋼板を、エリクセン７論加工およびデュポン衝撃試験
（！／２“、１０００ｆ、５０ｒＪｎ）に供し、この加
工部の耐食性を塩水噴霧試験（ＪＩＳＺ２３７１）によ
って調べた。また、アニオン電着塗装２０μ、カチオン
電着塗装２０μおよびカチオン層着塗装＋中塗り十上塗
りの３コート（全膜厚１２０μ）をそれぞれ行った後、
デュポン衝撃試験（坏’、 ５００ ｆ、 ５０ｃ
１ｎ）＄よび石はね試験（大理石約３ｆ／個を３００個
、１０秒間５に９／Ｃ−の圧力であてる）に供し、試験
部分のめつき伯＋ １！ＩＩの有無をセロテープ剥離テ
ストによって調べた。これらの結果は、他の実施例およ
び比較例の場合とともに第１表ｆこ示す。
き鋼板を、エリクセン７論加工およびデュポン衝撃試験
（！／２“、１０００ｆ、５０ｒＪｎ）に供し、この加
工部の耐食性を塩水噴霧試験（ＪＩＳＺ２３７１）によ
って調べた。また、アニオン電着塗装２０μ、カチオン
電着塗装２０μおよびカチオン層着塗装＋中塗り十上塗
りの３コート（全膜厚１２０μ）をそれぞれ行った後、
デュポン衝撃試験（坏’、 ５００ ｆ、 ５０ｃ
１ｎ）＄よび石はね試験（大理石約３ｆ／個を３００個
、１０秒間５に９／Ｃ−の圧力であてる）に供し、試験
部分のめつき伯＋ １！ＩＩの有無をセロテープ剥離テ
ストによって調べた。これらの結果は、他の実施例およ
び比較例の場合とともに第１表ｆこ示す。
〔実施例２〕
実施例１と同様ｌこして、下記の条件で７．ｎ−Ｎｉ合
金めつきを施した。
金めつきを施した。
（１）めっき浴：
第１槽 ２００ ２３０ ３３．２第２槽
２３０ ３３．２第３槽 ２
２０ ３４．３第４槽 ２１０ ３
５．５第５槽 ２００ ３６．４第６
槽 １９０ ３７．７第７槽
１８０ ３８．９第８槽 １７
０ ４０．２第９槽 第１０槽 なお、いずれの槽にもＮａ、Ｓｏ、を４０９／を添加し
、浴ｐＨは３．０、浴温は５０℃で一定とした。
２３０ ３３．２第３槽 ２
２０ ３４．３第４槽 ２１０ ３
５．５第５槽 ２００ ３６．４第６
槽 １９０ ３７．７第７槽
１８０ ３８．９第８槽 １７
０ ４０．２第９槽 第１０槽 なお、いずれの槽にもＮａ、Ｓｏ、を４０９／を添加し
、浴ｐＨは３．０、浴温は５０℃で一定とした。
（２） ’に流密度： １２０ Ａ／ｄｒｒ？（３）
液流速’ ８０ ｍ ／ ｓｗｋ（４）めっき付着ｉ：
２０ｆ／ｍ’ （６槽で２ｔフイずつ析出） （５）めっき層中のＮｉ含有率：第１檜で析出しためつ
き層は５％、第８槽以降のめつき槽で析出しためつき層
は１２チであり、その間は連続的に析出していた。
液流速’ ８０ ｍ ／ ｓｗｋ（４）めっき付着ｉ：
２０ｆ／ｍ’ （６槽で２ｔフイずつ析出） （５）めっき層中のＮｉ含有率：第１檜で析出しためつ
き層は５％、第８槽以降のめつき槽で析出しためつき層
は１２チであり、その間は連続的に析出していた。
〔実施例３〕
実施例１と同様にして下記の条件でＺｎ −Ｎｉ合金め
つきを施した。
つきを施した。
（１）めっき浴：
第１槽 １０ ４００ ２．７第２槽
第３槽 ２０ ５．４第４
槽 ４０ ９．７第５槽 １０
０ ２１．５第６槽 ２００
３５・３第７槽 ２００ ５２
．４第８槽 ３００ １９０ ６３．３第９
槽 第１０槽 なお、いずれの槽にもＮ□Ｓ０４を４０１／を添加し、
また浴ｐＨは１．８．浴温は５５℃で一定とした。
槽 ４０ ９．７第５槽 １０
０ ２１．５第６槽 ２００
３５・３第７槽 ２００ ５２
．４第８槽 ３００ １９０ ６３．３第９
槽 第１０槽 なお、いずれの槽にもＮ□Ｓ０４を４０１／を添加し、
また浴ｐＨは１．８．浴温は５５℃で一定とした。
し） 電流密度：６０Ａ／ｄぜ
（３） 液流速： ７０ ＦＦ！ ／ ５ａｋ（４）
めっき付着量：２０ｆ／イ （６槽で２１／ｒ１？ずつ析出） （５）めっき層中のＮｉ含有率：第１槽で析出しためつ
き層は４チ、第８槽以降で析出しためつき層は１１％で
あり、その間は連続的に分布していた。
めっき付着量：２０ｆ／イ （６槽で２１／ｒ１？ずつ析出） （５）めっき層中のＮｉ含有率：第１槽で析出しためつ
き層は４チ、第８槽以降で析出しためつき層は１１％で
あり、その間は連続的に分布していた。
〔比較例１〕
２槽からなるめっき槽を用い、実施例１と同じ鋼板に下
記の条件でＺｎ−Ｎｉ合金めつきを施した。
記の条件でＺｎ−Ｎｉ合金めつきを施した。
α）めっき浴：
第１槽 ３００ ２７０ ５４．Ｆｌ第２槽
３００ １９０ ６３．３なお、いずれの槽に
もＮ６２ＳＯａを４０ｆ／を添加し、浴ｐＨは４，０．
浴温は５５℃で一定とした。
３００ １９０ ６３．３なお、いずれの槽に
もＮ６２ＳＯａを４０ｆ／を添加し、浴ｐＨは４，０．
浴温は５５℃で一定とした。
（２）電流密度： ８０ Ａ／ｄイ
（３）液流速ニア０ｍ／始
（４）めっき付着−昨： ２０ ｆ／イ（各種で１０
ｆ ／ｎ？ずつ析出） （５）めっき層中のＮｉ含有率：第１槽で析出しためつ
き層は７％、第２槽で析出しためつき層は１３ｑｂであ
った。
ｆ ／ｎ？ずつ析出） （５）めっき層中のＮｉ含有率：第１槽で析出しためつ
き層は７％、第２槽で析出しためつき層は１３ｑｂであ
った。
〔比較例２〕
実施例１と同じ鋼板に１槽のめつき槽で下記条件でｚｎ
−Ｎｉ合金めっきを施した、（１）めつき浴： Ｎｉ
ＳＯ４・６Ｈ２０３００ｆ／ｌ。
−Ｎｉ合金めっきを施した、（１）めつき浴： Ｎｉ
ＳＯ４・６Ｈ２０３００ｆ／ｌ。
Ｚｎ５Ｏａ・７Ｈｚ０１９０ ｆ／ ｔ％Ｎａ＊５Ｏ４
４０ｆ／Ｌ。
４０ｆ／Ｌ。
Ｎｉモルｆ５度６３．３チ、ｐＨ１，８，浴温５５℃（
２）電流密度： ８０ Ａ／ｄｒｙ？（３）液流速’７
０ｍ／Ｔｌｈ （４） めつき付着量：２０ｒ／ｍ’（５）めっき層
中のＮｉ含有率：１３チさらに１本発明を電流密度を変
えてめっきを行う場合の好適実施例および比較例を挙げ
、このようにして得られたｚｎ−Ｎｉ合金めつき一板を
実施例１に記載した種々の試験に供し、その結果をまと
めて第２表に示した、 〔実施例４〕 １０槽からなるめっき槽を用い、実施例１と同じ鋼板に
下記条件でＺｎ−Ｎｉ合金めつきを施した。
２）電流密度： ８０ Ａ／ｄｒｙ？（３）液流速’７
０ｍ／Ｔｌｈ （４） めつき付着量：２０ｒ／ｍ’（５）めっき層
中のＮｉ含有率：１３チさらに１本発明を電流密度を変
えてめっきを行う場合の好適実施例および比較例を挙げ
、このようにして得られたｚｎ−Ｎｉ合金めつき一板を
実施例１に記載した種々の試験に供し、その結果をまと
めて第２表に示した、 〔実施例４〕 １０槽からなるめっき槽を用い、実施例１と同じ鋼板に
下記条件でＺｎ−Ｎｉ合金めつきを施した。
（１）めっき浴： ＮｌＳＯ４・６Ｈｔ０３００ ｆ
／ Ｌ。
／ Ｌ。
ＺｎＺｎＳＯ４７）ｔ １９０ ｆ ／ Ｌ、 Ｎａ２
ＳＯ４４０ｆ ／ Ｌ。
ＳＯ４４０ｆ ／ Ｌ。
Ｎｉモル濃度６３．３％、浴ＰＨ１，８，浴濡６０℃（
２）電流密度（Ａ／ｌｒｔ？ ） ：第１槽 ２０
第６槽 ６０ 第２槽 ２０ 第７槽 ７０ 第３槽 ３０ 第８槽 ８０ 第４槽 ４０ 第９槽 ９０ 第５槽 ５０ 第１０槽 ９０ （３）液流速ニア０ｍ／＝ （４）めっき付着量：２０ｆ／ｒｒ？ （各種で２ｔｙｒｒｒずつ析出） （５）めっき層中のＮｉ含有率：第１．２槽で析出した
めつき層は５チ、第９槽以降で析出しためつき層は１３
チであり、その間は連続的に分布していた。
２）電流密度（Ａ／ｌｒｔ？ ） ：第１槽 ２０
第６槽 ６０ 第２槽 ２０ 第７槽 ７０ 第３槽 ３０ 第８槽 ８０ 第４槽 ４０ 第９槽 ９０ 第５槽 ５０ 第１０槽 ９０ （３）液流速ニア０ｍ／＝ （４）めっき付着量：２０ｆ／ｒｒ？ （各種で２ｔｙｒｒｒずつ析出） （５）めっき層中のＮｉ含有率：第１．２槽で析出した
めつき層は５チ、第９槽以降で析出しためつき層は１３
チであり、その間は連続的に分布していた。
〔実施例５〕
実施例４と同じめっき槽で、電流密度以外は実施例４と
同じ条件でＺｎ−Ｎｉ合金めっきを施した。
同じ条件でＺｎ−Ｎｉ合金めっきを施した。
（１） 電流密度（Ａ／ｄｆ＋？） ：＠１槽 ３０
第６槽 ４５ 第２槽 ３０ 第７槽 ５０ 第３槽 ３０ 第８槽 ６０ 第４槽 ３５ 第９槽 ７０ 第５槽 ４０ 第１０槽 ７０ （２）めっき層中のＮｉ含有率：第１〜３［で析出した
めつき層は６％％第９，１０槽で析出しためつき層は１
１％であり、その間は連続的に分布していた。
第６槽 ４５ 第２槽 ３０ 第７槽 ５０ 第３槽 ３０ 第８槽 ６０ 第４槽 ３５ 第９槽 ７０ 第５槽 ４０ 第１０槽 ７０ （２）めっき層中のＮｉ含有率：第１〜３［で析出した
めつき層は６％％第９，１０槽で析出しためつき層は１
１％であり、その間は連続的に分布していた。
〔実施例６〕
実施例４と同様にして下記条件でＺｎ −Ｎｉ合金めつ
きを施した□ （１）めっき浴： ＮｔＣｔ２・６Ｈ＊０２００ ｆ７
’Ｌ、ＺｎＣＬｔｌ ７０ ｆ／Ｌ、Ｎｉモル濃度４０
，２チ、浴ｐＨ３，０、浴温５０℃ （２）電流密度（Ａ／ｄｍ’ ） ： 第１槽 ３０ 第６槽 ９０ 第２槽 ３０ 第７槽 １０５ 第３槽 ４５ 第８槽 １２０ 第４槽 ６０ 第９槽 １２０ 第５槽 ７５ 第１０槽 １２０（３）液流速：
８Ｑ ｍ／ ｍ （４）めつき付着量：２０ｆ／イ （５）めっき層中Ｎｉ含有率：第１，２槽で析出しため
つき層は５％％第８槽以降で析出しためつき層は１２％
であり、その間は連続的に分布していた。
きを施した□ （１）めっき浴： ＮｔＣｔ２・６Ｈ＊０２００ ｆ７
’Ｌ、ＺｎＣＬｔｌ ７０ ｆ／Ｌ、Ｎｉモル濃度４０
，２チ、浴ｐＨ３，０、浴温５０℃ （２）電流密度（Ａ／ｄｍ’ ） ： 第１槽 ３０ 第６槽 ９０ 第２槽 ３０ 第７槽 １０５ 第３槽 ４５ 第８槽 １２０ 第４槽 ６０ 第９槽 １２０ 第５槽 ７５ 第１０槽 １２０（３）液流速：
８Ｑ ｍ／ ｍ （４）めつき付着量：２０ｆ／イ （５）めっき層中Ｎｉ含有率：第１，２槽で析出しため
つき層は５％％第８槽以降で析出しためつき層は１２％
であり、その間は連続的に分布していた。
〔比較例３〕
実施例１と同じ鋼板に１槽のめつき槽で下記条件でｚｎ
−Ｎ１合金めつきを施した。
−Ｎ１合金めつきを施した。
（１）めっき浴：ＮｉＳＯ４・６Ｈ，０３００ｆ／ｌ。
Ｚｎ５Ｏａ ・７Ｈｚ０１９０ ｆ ／ Ｌ −Ｎａ２
ＳＯ４４０ｔ ／ ｔ 。
ＳＯ４４０ｔ ／ ｔ 。
Ｎｉモル濃度６３．３％、浴ｐＨ１，８，浴温５５℃（
２）電流密度： ９０ Ａ／ｄｔ？１′（３）沿流速ニ
アＱｍ／ａ＋＃ （４）めっき付着域：２０ｆ／ｄ （５）めっき層中のＮｉ含有率＝１３係これらの結果を
才とめて示した第１表および第２表から１本発明をこよ
るＺｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板が力ｎ工後も良好な耐食性
を示し、かつ塗装後の耐衝撃性にも優れていることが明
らかである。従って、自動車用鋼板のように、プレス、
ペンドなどの厳しい加工を受け、塗装後も石はね等によ
る衝Ｖ、を受ける可能性のある部所に使用される表面処
理鋼板として極めて有望である。なお１本発明は英施例
で示したような鋼板以外に各種の鋼材（こ適用しても優
れた効果を発揮するのは勿論のことである。
２）電流密度： ９０ Ａ／ｄｔ？１′（３）沿流速ニ
アＱｍ／ａ＋＃ （４）めっき付着域：２０ｆ／ｄ （５）めっき層中のＮｉ含有率＝１３係これらの結果を
才とめて示した第１表および第２表から１本発明をこよ
るＺｎ−Ｎｉ合金めっき鋼板が力ｎ工後も良好な耐食性
を示し、かつ塗装後の耐衝撃性にも優れていることが明
らかである。従って、自動車用鋼板のように、プレス、
ペンドなどの厳しい加工を受け、塗装後も石はね等によ
る衝Ｖ、を受ける可能性のある部所に使用される表面処
理鋼板として極めて有望である。なお１本発明は英施例
で示したような鋼板以外に各種の鋼材（こ適用しても優
れた効果を発揮するのは勿論のことである。
第１ａ図およびｇｌｂ図はそれ、ぞれめつき層中Ｎｉ含
有率とめっき層硬度および耐街撃性との関係を示すグラ
フ、第２図は電流密度とめつき層中Ｎ１含有率との関係
を示すグラフである。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第１図 めっそ層中Ｎｉ含有十 （％） 舅２図 電流密度（Ａ ／ｄｍ’） 手続補正書 １、事件の表示 昭和５７年特許願第２１６３０５号 ２、発明の名称 加工性、耐衝撃性にすぐれた亜鉛−ニッケル合金めっき
鋼板３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 柱 所 兵庫県神戸市中央区北本町通１丁目１番２
８号氏名 （１２５）川崎製鉄株式会社 ４、代理人 〒１０１ 電話２５８−１８６８住
所 東京都千代田区神田須田町２丁目６番２号昭和
５８年３月２９日 ６、補正により増加する発明の数 な し７、補正
の対象 明細書中、「図面の簡単な説明」の欄 ８、補正の内容 明細書第２２頁の「図面の簡単な説明」の欄で次の通り
補正する。 ［４、図面の簡単な説明 第１図はめっき層中Ｎｉ含有率とめっき層硬度との関係
（ａ）およびめっき層中Ｎｉ含有率と耐衝撃性との関係
（ｂ）を示すグラフ、第２図は電流密度とめっき層中Ｎ
ｉ含有率との関係を示すグラフである。」
有率とめっき層硬度および耐街撃性との関係を示すグラ
フ、第２図は電流密度とめつき層中Ｎ１含有率との関係
を示すグラフである。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第１図 めっそ層中Ｎｉ含有十 （％） 舅２図 電流密度（Ａ ／ｄｍ’） 手続補正書 １、事件の表示 昭和５７年特許願第２１６３０５号 ２、発明の名称 加工性、耐衝撃性にすぐれた亜鉛−ニッケル合金めっき
鋼板３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 柱 所 兵庫県神戸市中央区北本町通１丁目１番２
８号氏名 （１２５）川崎製鉄株式会社 ４、代理人 〒１０１ 電話２５８−１８６８住
所 東京都千代田区神田須田町２丁目６番２号昭和
５８年３月２９日 ６、補正により増加する発明の数 な し７、補正
の対象 明細書中、「図面の簡単な説明」の欄 ８、補正の内容 明細書第２２頁の「図面の簡単な説明」の欄で次の通り
補正する。 ［４、図面の簡単な説明 第１図はめっき層中Ｎｉ含有率とめっき層硬度との関係
（ａ）およびめっき層中Ｎｉ含有率と耐衝撃性との関係
（ｂ）を示すグラフ、第２図は電流密度とめっき層中Ｎ
ｉ含有率との関係を示すグラフである。」
Claims (1)
- 鋼板の少なくとも片面に５１７ｎ？以上の亜鉛−ニッケ
ル合金めっき層を有し、かつそのめっき層のＮｉ含有率
が鋼板界面では７％以下、めっき表面では１０〜１６％
であり、鋼板界面からめつき表面に向って連続的にニッ
ケル含有率が増加していることを特徴とする加工性、耐
衝撃性ｔこすぐれた亜鉛−ニッケル合金めっき鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21630582A JPS59107095A (ja) | 1982-12-10 | 1982-12-10 | 加工性、耐衝撃性にすぐれた亜鉛−ニツケル合金めつき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21630582A JPS59107095A (ja) | 1982-12-10 | 1982-12-10 | 加工性、耐衝撃性にすぐれた亜鉛−ニツケル合金めつき鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59107095A true JPS59107095A (ja) | 1984-06-21 |
| JPS6348959B2 JPS6348959B2 (ja) | 1988-10-03 |
Family
ID=16686436
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21630582A Granted JPS59107095A (ja) | 1982-12-10 | 1982-12-10 | 加工性、耐衝撃性にすぐれた亜鉛−ニツケル合金めつき鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59107095A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61194195A (ja) * | 1985-02-21 | 1986-08-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高耐食性二層メツキ鋼板 |
| JPH0211792A (ja) * | 1988-06-30 | 1990-01-16 | Nippon Steel Corp | 耐チッピング性、溶接部の耐食性に優れたＺｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板の製造方法 |
| WO2020130603A2 (ko) | 2018-12-19 | 2020-06-25 | 주식회사 포스코 | 표면외관이 우수한 전기도금강판 및 그 제조방법 |
-
1982
- 1982-12-10 JP JP21630582A patent/JPS59107095A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61194195A (ja) * | 1985-02-21 | 1986-08-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高耐食性二層メツキ鋼板 |
| JPH0211792A (ja) * | 1988-06-30 | 1990-01-16 | Nippon Steel Corp | 耐チッピング性、溶接部の耐食性に優れたＺｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板の製造方法 |
| JPH0457753B2 (ja) * | 1988-06-30 | 1992-09-14 | Nippon Steel Corp | |
| WO2020130603A2 (ko) | 2018-12-19 | 2020-06-25 | 주식회사 포스코 | 표면외관이 우수한 전기도금강판 및 그 제조방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6348959B2 (ja) | 1988-10-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU601094B2 (en) | High corrosion resistant plated composite steel strip and method of producing same | |
| EP0291927B1 (en) | Multiple coated composite steel strip | |
| KR100198686B1 (ko) | 용접성과 도료 밀착성이 우수한 표면처리 강판의 제조방법 | |
| JPS6323278B2 (ja) | ||
| JPS59107095A (ja) | 加工性、耐衝撃性にすぐれた亜鉛−ニツケル合金めつき鋼板 | |
| US3838024A (en) | Method of improving the corrosion resistance of substrates | |
| JPS5867886A (ja) | 濃度勾配を有する鉄一亜鉛合金めつき層で被覆された鋼材およびその製造方法 | |
| JPH0525679A (ja) | 耐衝撃密着性に優れた高耐食性表面処理鋼板 | |
| JPS6343479B2 (ja) | ||
| JP2787365B2 (ja) | 有機薄膜の長期付着性並びにカチオン電着塗装性に優れた有機薄膜被覆型Ｃｒ含有亜鉛系複層型防錆鋼板及びその製造方法 | |
| JP2712924B2 (ja) | 耐食性、めっき密着性、化成処理性および塗膜密着性に優れた亜鉛−ニッケル−クロム系合金電気めっき鋼板 | |
| US4666791A (en) | Ni-Zn electroplated product resistant to paint delamination | |
| JPS6082691A (ja) | 多層めつき鋼板 | |
| Cooke et al. | The atmospheric corrosion resistance of electrodeposited tin-cadmium and tin-zinc coatings on steel | |
| JPS61207597A (ja) | 加工性に優れた合金化亜鉛めつき鋼板 | |
| JPS6243000B2 (ja) | ||
| JP2636589B2 (ja) | 耐食性、めっき密着性および化成処理性に優れた亜鉛−ニッケル−クロム合金電気めっき鋼板 | |
| JPS6233314B2 (ja) | ||
| JPH0536516B2 (ja) | ||
| JPS6173900A (ja) | カチオン電着塗装性に優れた表面処理鋼板 | |
| JPS60197893A (ja) | 多層メツキ鋼板 | |
| JPH0285393A (ja) | 耐パウダリング性及び耐クレーター性に優れた亜鉛系合金電気めっき鋼板 | |
| JPH04337099A (ja) | 耐衝撃密着性に優れた高耐食性表面処理鋼板 | |
| JPS61261496A (ja) | Ａｌ合金積層めつき鋼材 | |
| JPS63153262A (ja) | Ｚｎ系蒸着めつきの施されたＡ１又はＡ１合金板 |