JPS59101261A - 静磁場溶鋼流制動を行う連続鋳造方法 - Google Patents
静磁場溶鋼流制動を行う連続鋳造方法Info
- Publication number
- JPS59101261A JPS59101261A JP21055882A JP21055882A JPS59101261A JP S59101261 A JPS59101261 A JP S59101261A JP 21055882 A JP21055882 A JP 21055882A JP 21055882 A JP21055882 A JP 21055882A JP S59101261 A JPS59101261 A JP S59101261A
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- JP
- Japan
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- mold
- molten steel
- magnetic field
- continuous casting
- flow
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/122—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ using magnetic fields
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、静磁場溶鋼流制動を行う連続鋳造（以下連
鋳という）方法に関し、とくに長辺と短辺（等辺を含む
）が門限を挾んで隣接する、方形断面のブルームまたは
ビレットの連鋳過程でタンディツシュから連続鋳造用鋳
型（以下モールドと略す）内に注入される溶鋼の流動を
、とくにモールド直下において有効に制動し、健全な同
質をもつこの種連鋳々片を有利にイＯるようにしたもの
である。
鋳という）方法に関し、とくに長辺と短辺（等辺を含む
）が門限を挾んで隣接する、方形断面のブルームまたは
ビレットの連鋳過程でタンディツシュから連続鋳造用鋳
型（以下モールドと略す）内に注入される溶鋼の流動を
、とくにモールド直下において有効に制動し、健全な同
質をもつこの種連鋳々片を有利にイＯるようにしたもの
である。
一般に方形断面を有する鋼塊は、その断面積でほぼ２０
０ｃｒｎ２を境にして大きいときブルーム、より小さい
ときビレットと呼ばれるのが通例であるが、この発明は
これら（以下ブルームで代表させて説明する）がとくに
著しい扁平ではない矩形または正方形の断面を呈する場
合に有利に適合する連鋳方法を提案しようとするもので
ある。
０ｃｒｎ２を境にして大きいときブルーム、より小さい
ときビレットと呼ばれるのが通例であるが、この発明は
これら（以下ブルームで代表させて説明する）がとくに
著しい扁平ではない矩形または正方形の断面を呈する場
合に有利に適合する連鋳方法を提案しようとするもので
ある。
この種の連鋳における鋳込みは、通常、溶鋼を取鍋から
タンプッシュを経由してモールド内に注入する。高級鋼
の場合、鋳込み時の溶鋼の空気酸化を防止す石ため、取
鍋からタンディツシュ間にロングノズルを用い、かつタ
ンプッシュからモーおけるモールド近傍での溶鋼流動の
ありさまを示す。図中１はモールド、２，２′は浸漬ノ
ズルであシ、８は各ノズルから注入をした未凝固溶鋼で
４゜４′はこれらの流線をあられし、５は凝固シュル、
６はパウダである。
タンプッシュを経由してモールド内に注入する。高級鋼
の場合、鋳込み時の溶鋼の空気酸化を防止す石ため、取
鍋からタンディツシュ間にロングノズルを用い、かつタ
ンプッシュからモーおけるモールド近傍での溶鋼流動の
ありさまを示す。図中１はモールド、２，２′は浸漬ノ
ズルであシ、８は各ノズルから注入をした未凝固溶鋼で
４゜４′はこれらの流線をあられし、５は凝固シュル、
６はパウダである。
゛ 第１図（ａ）では浸漬ノズルとして単孔のストレー
ト型ノズル２（同図（ｂ）参照）を使用し、また第２図
（ａ）は、４孔水平型ノズル２′（同図（ｂ）参照）を
使用した各場合を区別して示すものでちる。
ト型ノズル２（同図（ｂ）参照）を使用し、また第２図
（ａ）は、４孔水平型ノズル２′（同図（ｂ）参照）を
使用した各場合を区別して示すものでちる。
ストレート型ノズル２の場合、吐出流ハ該ノズル２の軸
線方向に噴出され、その吐出流中の介在物も流線４に乗
って下降するが、吐出流速の減衰と、介在物に作用する
浮力とによシ、ある一定の浸入深さＨｐに達すると、浮
上に転じはじめるようになる。
線方向に噴出され、その吐出流中の介在物も流線４に乗
って下降するが、吐出流速の減衰と、介在物に作用する
浮力とによシ、ある一定の浸入深さＨｐに達すると、浮
上に転じはじめるようになる。
ところで湾曲型連鋳機においては、第８図に示すように
、上記の浸入深さが浅い場合、介在物７はそのまま上記
反転流によりモールドｌ内の鋼浴面上まで浮上して、溶
融パウダ６に吸着されるが、浸入深さが深くなると、流
線４に帯同した介在物は７１のように湾曲部内側の凝固
シェル５ａに捕捉されて、内部欠陥として残るおそれが
ある。
、上記の浸入深さが浅い場合、介在物７はそのまま上記
反転流によりモールドｌ内の鋼浴面上まで浮上して、溶
融パウダ６に吸着されるが、浸入深さが深くなると、流
線４に帯同した介在物は７１のように湾曲部内側の凝固
シェル５ａに捕捉されて、内部欠陥として残るおそれが
ある。
こうして捕捉される介在物７′の鼠は、第４図に実験の
結果を示すように、浸入深さＨｐが増大すれば、大幅に
増大することが知られている。
結果を示すように、浸入深さＨｐが増大すれば、大幅に
増大することが知られている。
したがって連鋳鋳片の介在物の捕捉匿を減らすには、浸
入深さＨｐの減少、すなわち溶鋼の下降流速の減衰を強
化することが重要であるところ、そのための対策として
は従来次のよう彦操業が行彦われてきた。
入深さＨｐの減少、すなわち溶鋼の下降流速の減衰を強
化することが重要であるところ、そのための対策として
は従来次のよう彦操業が行彦われてきた。
すなわちその１つは第２図（ａ） 、 （ｂ）に示すよ
うに、浸漬ノズルとして４孔水平型ノズル２′を用いる
方法であり、これは吐出流を水平に近い方向に吐出させ
、下降流となる流速を２次流として４／のように抑えよ
うとするのであるが、この場合吐出し角度θがとくに重
要となる。θを水平ないし上向きにすると下降流の減速
効果は大きくなるが、吐出し流によるモールド内凝固シ
ェルの再溶解や上昇流によるパウダ６の巻込みがあり、
これを避けるため、θを下向＾にすると減速効果が少な
くなる。
うに、浸漬ノズルとして４孔水平型ノズル２′を用いる
方法であり、これは吐出流を水平に近い方向に吐出させ
、下降流となる流速を２次流として４／のように抑えよ
うとするのであるが、この場合吐出し角度θがとくに重
要となる。θを水平ないし上向きにすると下降流の減速
効果は大きくなるが、吐出し流によるモールド内凝固シ
ェルの再溶解や上昇流によるパウダ６の巻込みがあり、
これを避けるため、θを下向＾にすると減速効果が少な
くなる。
したがって、この方式では、ある程度の改善はできるも
のの根本釣力解決にはなり得ないわけである。
のの根本釣力解決にはなり得ないわけである。
その二つめとして湾曲型連鋳機でなく、垂直部。
°を伸ばした垂直曲げ型または垂直型連鋳機を採用する
ことは、介在物捕捉団を少々くする上でこそ著しい効果
が見込めるものの実際には、採用しにくい下記のような
欠点がある。
ことは、介在物捕捉団を少々くする上でこそ著しい効果
が見込めるものの実際には、採用しにくい下記のような
欠点がある。
１）建設費が高い。
２）機高が高くなり、溶鋼静圧増大によるバルジング起
因の内部割れなどが増える。
因の内部割れなどが増える。
８）垂直曲げ型では、鋳片曲げ矯正に伴う欠陥（表面横
割れ、内部割れなど）を発生しやすい。
割れ、内部割れなど）を発生しやすい。
４）垂直型では、機長が短くなり高速鋳造が難しい。
また別系としてリニアモータ型の電磁攪拌装置を用いて
下降流と逆向きの加速流動を与え、溶鋼流を制御する方
法も考えられるが、この方法は必要な制動力を得るため
に大電流を必要とし、かつ電磁攪拌装置自体が大きく力
るため、モールド近傍に容易に組込むことができず、と
くにブルーム連鋳には適合し難い。
下降流と逆向きの加速流動を与え、溶鋼流を制御する方
法も考えられるが、この方法は必要な制動力を得るため
に大電流を必要とし、かつ電磁攪拌装置自体が大きく力
るため、モールド近傍に容易に組込むことができず、と
くにブルーム連鋳には適合し難い。
力おプル一ムと比べて断面形状がはるかに扁平なスラブ
の連鋳にあっては、前述下降流を減少させるのにとくに
優れた技術として特開昭５７−１７８５６号公報の開示
は評価され得る。すなわち第５図に示すごとく、双孔浸
漬ノズル２“から流出する溶ｆｌｌ１８の流線４“すな
わち吐出流に対し、その流動域に静止磁場Ｆを作用させ
、この静止磁場Ｆによって、 ■ 溶鋼吐出流の下降流を減速し、介在物の減少をはか
る、 ■ 短辺凝固シェルへの衝突流を減速し、凝固シェルの
再溶解防止によるブレークアウトなどを防止する、 などの効果を得る。
の連鋳にあっては、前述下降流を減少させるのにとくに
優れた技術として特開昭５７−１７８５６号公報の開示
は評価され得る。すなわち第５図に示すごとく、双孔浸
漬ノズル２“から流出する溶ｆｌｌ１８の流線４“すな
わち吐出流に対し、その流動域に静止磁場Ｆを作用させ
、この静止磁場Ｆによって、 ■ 溶鋼吐出流の下降流を減速し、介在物の減少をはか
る、 ■ 短辺凝固シェルへの衝突流を減速し、凝固シェルの
再溶解防止によるブレークアウトなどを防止する、 などの効果を得る。
しかし々がらブルーム連鋳に上記のよう力方法を適用し
ようとしても、まず連ｖｊ片サイズがかカリに小さいた
め、静磁界を発生させる磁極Ｐが２箇同−面上に並べら
れず、従って（１′々造上多くの場合成立しなくなる。
ようとしても、まず連ｖｊ片サイズがかカリに小さいた
め、静磁界を発生させる磁極Ｐが２箇同−面上に並べら
れず、従って（１′々造上多くの場合成立しなくなる。
仮に並べられたとしても第６図に示すように、同一面上
の磁極Ｐの配Ｆ間隔が狭くカリ、磁力線φは連鋳鋳片を
はさむ対極にわたるよシも同一面内の隣接磁極間に大部
分がバイパスされて、充分なブレーキ力としては活用さ
れ難くなる。
の磁極Ｐの配Ｆ間隔が狭くカリ、磁力線φは連鋳鋳片を
はさむ対極にわたるよシも同一面内の隣接磁極間に大部
分がバイパスされて、充分なブレーキ力としては活用さ
れ難くなる。
そこでブルーム連鋳の場合には、すでにのべたように単
孔のストレートノズル２の利用がむしろ多いところ、こ
の場合の有効々静磁場磁極配置として第７図（ａＪ 、
（ｂ）のような対策を考慮しだが、この場合の問題点
は、磁極Ｐを小ツィズのモールドｌの内部に設ｆｆｒす
る必要から、スペース上、甚しく困難な点にある。磁橙
Ｐの配置位置は第７図（ａ）（ｂ）のように浸漬ノズル
２よりも下方にすべきであるのに連鋳用錨型ｌの高さｈ
ｏがら、ノズル２の浸漬高さＪを差引いた残、すｈが、
設置範囲でがなり窮Ａ１（に限定される。ｈ□は通常の
ブルーム連ω１１機では７００ ｍ、ｍで、これ以上大
きくとっても連ζ’ｔＫ寺片とモールドとのコンタクト
性の面から無意味なので、旨さ方向にｆｔ１Ｕ限を受け
、加えてモールド下部は冷却水の通路をとる必要がある
ので鋳型内に十分な容ｌｄ、をもっ磁極Ｐを組込むのは
容易ではないのである。
孔のストレートノズル２の利用がむしろ多いところ、こ
の場合の有効々静磁場磁極配置として第７図（ａＪ 、
（ｂ）のような対策を考慮しだが、この場合の問題点
は、磁極Ｐを小ツィズのモールドｌの内部に設ｆｆｒす
る必要から、スペース上、甚しく困難な点にある。磁橙
Ｐの配置位置は第７図（ａ）（ｂ）のように浸漬ノズル
２よりも下方にすべきであるのに連鋳用錨型ｌの高さｈ
ｏがら、ノズル２の浸漬高さＪを差引いた残、すｈが、
設置範囲でがなり窮Ａ１（に限定される。ｈ□は通常の
ブルーム連ω１１機では７００ ｍ、ｍで、これ以上大
きくとっても連ζ’ｔＫ寺片とモールドとのコンタクト
性の面から無意味なので、旨さ方向にｆｔ１Ｕ限を受け
、加えてモールド下部は冷却水の通路をとる必要がある
ので鋳型内に十分な容ｌｄ、をもっ磁極Ｐを組込むのは
容易ではないのである。
さてこの発明は以上のべた諸般の事情に鑑み、湾曲型連
鋳機に唱−有な利点を確保しつつ、その欠点であった湾
曲部内ｆｌ＋１凝固シェル５ａへの介在物集積の防止々
いし低減を有効にしかも上述したようなＦｊ＄ｉＬ配置
に関する難点を伴うことなく図り得る適切刃手段を与え
るものである。
鋳機に唱−有な利点を確保しつつ、その欠点であった湾
曲部内ｆｌ＋１凝固シェル５ａへの介在物集積の防止々
いし低減を有効にしかも上述したようなＦｊ＄ｉＬ配置
に関する難点を伴うことなく図り得る適切刃手段を与え
るものである。
この発明は、静磁場による電磁力を利用して浸漬ノズル
からの吐出流を減速し、介在物の凝固シェル上への集積
限を減少させることを基本目的とし、どれをとくにブル
ーム連鋳の場合に適合させる磁極配置についてその構成
を解明したものである。
からの吐出流を減速し、介在物の凝固シェル上への集積
限を減少させることを基本目的とし、どれをとくにブル
ーム連鋳の場合に適合させる磁極配置についてその構成
を解明したものである。
第８図（ａ）およびΦ）に示すようにして同図（ａ）の
流線４に沿う吐出流動に抗する電磁力８を生起すべき静
磁場発生装置９をモールド１のとくに直下にて、取付は
ポル）１０などによりフットロール１１の背後に設置し
た例である。
流線４に沿う吐出流動に抗する電磁力８を生起すべき静
磁場発生装置９をモールド１のとくに直下にて、取付は
ポル）１０などによりフットロール１１の背後に設置し
た例である。
静磁場発生装置９は、連続鋳造鋳片の対辺面と向い合う
励磁の調節が容易な電磁石を用いるを可とし、そのＮ、
Ｓ極を連鋳鋳片の対辺面とくにの°ぞましくは長辺面に
向い合わせにて互いに対向するように形成するコイル部
９ ａ 、 ９ ａ’と鉄芯９ｂから成る。
励磁の調節が容易な電磁石を用いるを可とし、そのＮ、
Ｓ極を連鋳鋳片の対辺面とくにの°ぞましくは長辺面に
向い合わせにて互いに対向するように形成するコイル部
９ ａ 、 ９ ａ’と鉄芯９ｂから成る。
静磁場発生装置９の配置は、第８図（ｂ）に示すように
Ｎ、Ｓ極を連鋳鋳片に而して設置するが、磁場の減衰を
考慮して、短辺前面の場合Ｎ−８極間の距離がより短く
〃る長辺面側に設ける。電磁石のＵ（Ｊ勢で未凝固溶鋼
３内に静磁場が形成され、Ｎ極からＳ極に向う磁力線φ
が生じ、一方Ｕ漬ノズル２からの吐出流は、流線４に沿
う下降流となって、上記静磁場内を直角に横切るので、
溶鋼内に誘尋電流を生じ、この電流と再び磁界との相互
作用により、吐出流に対し逆向きの電磁力８が訪起され
、流線４に沿う吐出流を減速する。
Ｎ、Ｓ極を連鋳鋳片に而して設置するが、磁場の減衰を
考慮して、短辺前面の場合Ｎ−８極間の距離がより短く
〃る長辺面側に設ける。電磁石のＵ（Ｊ勢で未凝固溶鋼
３内に静磁場が形成され、Ｎ極からＳ極に向う磁力線φ
が生じ、一方Ｕ漬ノズル２からの吐出流は、流線４に沿
う下降流となって、上記静磁場内を直角に横切るので、
溶鋼内に誘尋電流を生じ、この電流と再び磁界との相互
作用により、吐出流に対し逆向きの電磁力８が訪起され
、流線４に沿う吐出流を減速する。
この電磁力８は吐出し流の速度と磁界の強さの２乗に比
例し、極めて効率のよい減速が得られる。
例し、極めて効率のよい減速が得られる。
彦お第８図（ａ）、、（ｂ）は、ストレート型ノズル２
を対象とした例を示しているが、第２図につきすでにの
べた４孔水平型ノズル２′の場合、吐出下降流れ凝固シ
ェル５との界面近傍を主流とする流れとなるので、例え
ば第０図に示すように静磁場発生装置９を２つに分け、
周辺部を主体に静磁界を作用させる方式とすることもま
た有効である。この場合長辺面側に揃って並ぶコイル９
ａ；９ａと９ａ’、９ａ’とは同一磁極として降接枠間
の磁束洩れを防ぐ事が肝要である。
を対象とした例を示しているが、第２図につきすでにの
べた４孔水平型ノズル２′の場合、吐出下降流れ凝固シ
ェル５との界面近傍を主流とする流れとなるので、例え
ば第０図に示すように静磁場発生装置９を２つに分け、
周辺部を主体に静磁界を作用させる方式とすることもま
た有効である。この場合長辺面側に揃って並ぶコイル９
ａ；９ａと９ａ’、９ａ’とは同一磁極として降接枠間
の磁束洩れを防ぐ事が肝要である。
以上（＝Ｊれの場合もフットロール１１およびその周辺
部品は、非磁性材料化をして磁束漏洩による制動力低下
を防ぐのは実施上当然考慮さるべきである。
部品は、非磁性材料化をして磁束漏洩による制動力低下
を防ぐのは実施上当然考慮さるべきである。
上記の例は、フットロールタイプの連鋳機への適用を示
したがフットシュータイブの連鋳機への応用において配
置、取付法とも上側とほぼ同様であるが、磁気減衰を最
小限に抑えるため、第１θ図（ａ） （ｂ）のように静
磁場発生装置９のコイル部９ａ。
したがフットシュータイブの連鋳機への応用において配
置、取付法とも上側とほぼ同様であるが、磁気減衰を最
小限に抑えるため、第１θ図（ａ） （ｂ）のように静
磁場発生装置９のコイル部９ａ。
Ｏａ′をとくにフットシュ１２のフレーム１８の一部に
切欠き１４を設け、なるべく辿ｉｌｊ ｆｊｊ片に近づ
けて配置する刀がよい。なお図中１５はフレーム１８の
取付けねじである。
切欠き１４を設け、なるべく辿ｉｌｊ ｆｊｊ片に近づ
けて配置する刀がよい。なお図中１５はフレーム１８の
取付けねじである。
なおモールド１の直下よりも下方に位置する口−ラエプ
ロン１６の内部に設置することが考えられ力くもないが
、溶鋼流速の大きいところの方がブレーキ効率は良く、
また溶鋼注入流の浸入深さＨｐを浅くする意味でも実用
面では、連鋳用鋳型の直下での設置が必要である。
ロン１６の内部に設置することが考えられ力くもないが
、溶鋼流速の大きいところの方がブレーキ効率は良く、
また溶鋼注入流の浸入深さＨｐを浅くする意味でも実用
面では、連鋳用鋳型の直下での設置が必要である。
この発明は、鋳型直下における静磁界の作用を活用して
、鋳型高さの制限を受けず、またスペーサ上の自由度も
大きいので必要な容置の電磁コイルを任意に設置して効
果的な溶鋼注入流に対する制動効果を得ることができる
。
、鋳型高さの制限を受けず、またスペーサ上の自由度も
大きいので必要な容置の電磁コイルを任意に設置して効
果的な溶鋼注入流に対する制動効果を得ることができる
。
なお開型直下だけのスペースに収まらない場合でもロー
ラエプロンの上端部を少し短くすれば、より容易に設置
するととができ、しかもモールド内と違って、銅板がな
いので磁束密ｌの減衰も少なく、したがってブルームな
どのスラブと比べてよシ小サイズ鋳片の連続鋳造方法と
してとくに有用である。
ラエプロンの上端部を少し短くすれば、より容易に設置
するととができ、しかもモールド内と違って、銅板がな
いので磁束密ｌの減衰も少なく、したがってブルームな
どのスラブと比べてよシ小サイズ鋳片の連続鋳造方法と
してとくに有用である。
この発明によれば、モールド内に吐出される下降流を適
切に減速して介在物浸入深さが浅くなるため、介在物侵
入深が大幅に減少し、鋳片品質が改善され、とくにスト
レート型ノズルの場合にその改善効果は著しく、また吐
出流の減速により生じる分散流によって、凝固シェルの
界面が洗浄されて、鋳片の表皮下介在物や気泡欠陥も減
少する力ど、ブルーム連鋳における従来技術に残された
問題をすべて有利に克服できる。
切に減速して介在物浸入深さが浅くなるため、介在物侵
入深が大幅に減少し、鋳片品質が改善され、とくにスト
レート型ノズルの場合にその改善効果は著しく、また吐
出流の減速により生じる分散流によって、凝固シェルの
界面が洗浄されて、鋳片の表皮下介在物や気泡欠陥も減
少する力ど、ブルーム連鋳における従来技術に残された
問題をすべて有利に克服できる。
【図面の簡単な説明】
第１図（ａ） 、 （ｂ）はストレート型ノズルでの溶
鋼吐出流の挙動を示す断面図と平面図、 第２図（ａ） 、 （ｂ）は４孔ノズルでの同様な様相
を示す断面図と平面図であり、 第８図は介在物捕捉の模式図で、 第４図は従来方式の介在物侵入深さと介在換型はの関係
グラフであり、 第５図はスラブ連鋳における従来例を模式に示すβ湾口
、 第６図はその単純な応用に由来した問題点の説明図、 第７図（ａ） 、 （ｂ）は他の応用の問題点の解説図
であシ・ 第８図（ａ） 、 （ｂ）はこの発明の構成をフットロ
ールタイプ連１機についての適用を示す縦横各断面図で
あり、 第０図は変形例を示す横断１ｒｉｉ図、第１θ図（ａ）
、 （ｂ）はこの発明のフットシュタイプ連鋳機への
適用を示す縦横各断面図１である。 宥５１出願人 川１’ｌｉＤ製鉄Ａｎｊ式会社第１図
第２ ｒ４ 濱８１”＝り 第４ｊ゛！第５図
第６１￥１ 第７図 （ａ）（ｂ） 第８図（ａ） 第８図（１）） 第９図 第１０図（ａ） 第１０ ｒ４ ＜ ｉｔ ）
鋼吐出流の挙動を示す断面図と平面図、 第２図（ａ） 、 （ｂ）は４孔ノズルでの同様な様相
を示す断面図と平面図であり、 第８図は介在物捕捉の模式図で、 第４図は従来方式の介在物侵入深さと介在換型はの関係
グラフであり、 第５図はスラブ連鋳における従来例を模式に示すβ湾口
、 第６図はその単純な応用に由来した問題点の説明図、 第７図（ａ） 、 （ｂ）は他の応用の問題点の解説図
であシ・ 第８図（ａ） 、 （ｂ）はこの発明の構成をフットロ
ールタイプ連１機についての適用を示す縦横各断面図で
あり、 第０図は変形例を示す横断１ｒｉｉ図、第１θ図（ａ）
、 （ｂ）はこの発明のフットシュタイプ連鋳機への
適用を示す縦横各断面図１である。 宥５１出願人 川１’ｌｉＤ製鉄Ａｎｊ式会社第１図
第２ ｒ４ 濱８１”＝り 第４ｊ゛！第５図
第６１￥１ 第７図 （ａ）（ｂ） 第８図（ａ） 第８図（１）） 第９図 第１０図（ａ） 第１０ ｒ４ ＜ ｉｔ ）
Claims (1)
- １ ブルームまたはビレットの連続鋳造用鋳型の直下で
該鋳型より引抜かれた連続鋳造片の内部の未凝固溶鋼の
下降流動領域に対し、該連続鋳造片の対辺面と向い合う
磁極を対向させて静磁界を作用させ、上記未凝固溶鋼の
下降流動の制動を行うことから成る静磁場溶鋼流制動を
行う連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21055882A JPS59101261A (ja) | 1982-12-02 | 1982-12-02 | 静磁場溶鋼流制動を行う連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21055882A JPS59101261A (ja) | 1982-12-02 | 1982-12-02 | 静磁場溶鋼流制動を行う連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59101261A true JPS59101261A (ja) | 1984-06-11 |
Family
ID=16591305
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21055882A Pending JPS59101261A (ja) | 1982-12-02 | 1982-12-02 | 静磁場溶鋼流制動を行う連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59101261A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62254955A (ja) * | 1986-04-28 | 1987-11-06 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造における鋳型内溶鋼流動の制御方法 |
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