JPS59101220A - 鋼帯の脱スケ−ル方法 - Google Patents
鋼帯の脱スケ−ル方法Info
- Publication number
- JPS59101220A JPS59101220A JP20842382A JP20842382A JPS59101220A JP S59101220 A JPS59101220 A JP S59101220A JP 20842382 A JP20842382 A JP 20842382A JP 20842382 A JP20842382 A JP 20842382A JP S59101220 A JPS59101220 A JP S59101220A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pickling
- descaling
- hoop steel
- scale
- tension
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/04—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for de-scaling, e.g. by brushing
- B21B45/06—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for de-scaling, e.g. by brushing of strip material
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、熱間圧延により製造された熱延鋼帯に付着し
ているスケールを除去する銅帯の脱スケール方法に関す
るもっである。
ているスケールを除去する銅帯の脱スケール方法に関す
るもっである。
熱間圧延された熱延鋼帯は通常脱スケールされた後、冷
間圧延される。熱延鋼帯の脱スケール方式としては、塩
酸、硫酸等を用いた酸洗方式が一般的に実用されている
が、この酸洗方式による脱スクールには、長い酸洗槽が
必要でちゃ、従って広い工場敷地面積が必要となり、酸
洗槽が長大のため多量の酸液が使用されるので環境上の
問題があるばかりでなく、廃酸処理のだめの大規模な設
備とそのための広い工場敷地面積が必要である等の諸欠
点を抱えておシ、さらにまた酸洗中において鋼帯の巾方
向各点の酸洗の完了時間が均一ではないという欠点を内
蔵している。
間圧延される。熱延鋼帯の脱スケール方式としては、塩
酸、硫酸等を用いた酸洗方式が一般的に実用されている
が、この酸洗方式による脱スクールには、長い酸洗槽が
必要でちゃ、従って広い工場敷地面積が必要となり、酸
洗槽が長大のため多量の酸液が使用されるので環境上の
問題があるばかりでなく、廃酸処理のだめの大規模な設
備とそのための広い工場敷地面積が必要である等の諸欠
点を抱えておシ、さらにまた酸洗中において鋼帯の巾方
向各点の酸洗の完了時間が均一ではないという欠点を内
蔵している。
従って前記諸欠点の７つである酸洗槽が長いという欠点
を除去するため長さをできるだけ短くすることを目的に
、熱延銅帯に曲げおよびまたは引張りを付与することに
よシ熱延鋼帯の表面に付着しているスケールにクラック
を発生させてスケールをできるだけ多く脱落させること
ＩＣより、後に続く酸洗処理時間の短縮を陥ったスケー
ルブレーカ−と酸洗とによる脱スケール方式が却られて
いる。しかしこの方式によっても、加工される銅帯の巾
方向の各点の酸洗の完了時間が月−ではないという欠点
は解決されない。
を除去するため長さをできるだけ短くすることを目的に
、熱延銅帯に曲げおよびまたは引張りを付与することに
よシ熱延鋼帯の表面に付着しているスケールにクラック
を発生させてスケールをできるだけ多く脱落させること
ＩＣより、後に続く酸洗処理時間の短縮を陥ったスケー
ルブレーカ−と酸洗とによる脱スケール方式が却られて
いる。しかしこの方式によっても、加工される銅帯の巾
方向の各点の酸洗の完了時間が月−ではないという欠点
は解決されない。
本発明は、熱延鋼帯の脱スケールに当って、前記スケー
ルブレーカ−と酸洗とによる方式によっても壕だ完全に
は解決しきれない咄記鋼帯の巾方向の各点の酸洗の完了
時間が不均一であるという欠点を解消する熱延鋼帯の脱
スケール方法を提供することを目的とするものであって
、特許請求の範囲記載の方法を提供することによって前
記目的を達成することができる。
ルブレーカ−と酸洗とによる方式によっても壕だ完全に
は解決しきれない咄記鋼帯の巾方向の各点の酸洗の完了
時間が不均一であるという欠点を解消する熱延鋼帯の脱
スケール方法を提供することを目的とするものであって
、特許請求の範囲記載の方法を提供することによって前
記目的を達成することができる。
次に、本発明を実験データについて詳細に説明する。
一般に熱延鋼帯の巻取温度はＳθ０°Ｃ以上であるが、
本発明の実験においても上記左０θ０Ｃ以上の巻取温度
で巻取って製造された厚さ−” ７ｎ７１ ＋巾ｇｓθ
τｖｍの熱延鋼帯から雨中端部を、２５ ｒｒｒｍずつ
切落し、残部を巾方向にｇ等分に分割して１００闘巾の
サンプル板とし、それぞれのサンプル板に銅帯の巾の一
方の端部より他方の端部に向けて順次■〜■の番号をつ
け、各サンプル板につき塩酸による酸洗の完了時間を求
めこれを第１図に、巾端部のサンプル板■・の酸洗の完
了時間を基準とした他のサンプル板の酸洗の完了時間の
比である酸洗速度比を求めこれを第２図に示す。第１図
から分かる通り、銅帯中中央部のサンプル板■■■に比
べて、両端部のサンプル板■＠■■■は酸洗の完了時間
は長く、特にｇＳＯ，、ｍ巾の原銅帯の巾両端から／二
左〜２２５關のサンプル板＠■の酸洗の完了時間が長く
なっている。この原因は巾端部近傍においては生成スケ
ールが厚く、加えてスケールの最終酸化物Ｆｅ、０３へ
の変態が進みＦ Ｂ ２０３は酸に難溶性であることに
よるものと考えられている。従って実機の酸洗ラインに
おいては、酸洗の完了時間を一番長く必要とするサンプ
ル板＠才たは■に相当する脱スケールされる輛帯巾上の
部分が完全に脱スケールされるに要する時間を基準とし
て酸洗ライン速度が決められなければならないので、他
部分に対しては必要時間以上の酸洗が施されることとな
り、従って第Ω図において斜線を施した部は過酸洗とな
っている。
本発明の実験においても上記左０θ０Ｃ以上の巻取温度
で巻取って製造された厚さ−” ７ｎ７１ ＋巾ｇｓθ
τｖｍの熱延鋼帯から雨中端部を、２５ ｒｒｒｍずつ
切落し、残部を巾方向にｇ等分に分割して１００闘巾の
サンプル板とし、それぞれのサンプル板に銅帯の巾の一
方の端部より他方の端部に向けて順次■〜■の番号をつ
け、各サンプル板につき塩酸による酸洗の完了時間を求
めこれを第１図に、巾端部のサンプル板■・の酸洗の完
了時間を基準とした他のサンプル板の酸洗の完了時間の
比である酸洗速度比を求めこれを第２図に示す。第１図
から分かる通り、銅帯中中央部のサンプル板■■■に比
べて、両端部のサンプル板■＠■■■は酸洗の完了時間
は長く、特にｇＳＯ，、ｍ巾の原銅帯の巾両端から／二
左〜２２５關のサンプル板＠■の酸洗の完了時間が長く
なっている。この原因は巾端部近傍においては生成スケ
ールが厚く、加えてスケールの最終酸化物Ｆｅ、０３へ
の変態が進みＦ Ｂ ２０３は酸に難溶性であることに
よるものと考えられている。従って実機の酸洗ラインに
おいては、酸洗の完了時間を一番長く必要とするサンプ
ル板＠才たは■に相当する脱スケールされる輛帯巾上の
部分が完全に脱スケールされるに要する時間を基準とし
て酸洗ライン速度が決められなければならないので、他
部分に対しては必要時間以上の酸洗が施されることとな
り、従って第Ω図において斜線を施した部は過酸洗とな
っている。
第３図はスケールブレーカ−における伸び率を。
／。０〜ｑ、 ｏ％のダ水準に変化させ、各水準につき
第２図に相当する酸洗速度比を求めた結果を示したもの
である。伺、第３図中にはスケールブレーカ−による加
工を施さなかった場合の酸洗速度比を伸び率ξ−０とし
て併記し、この場合のサンプル板のの値を基準酸洗速度
比／、０としている。２Ｂ３図よシ分かるように、伸び
率が０係から次第に増加するにつれて、酸洗速度比は増
加する傾向にあシ、同図においてサンプル板■部分につ
いて見ると、伸び率ξ＝−θ係、ξ−３．θ係において
酸洗速度比はそれぞれほぼＯ’、 ｇ、３ 、 ／、
１５でめるのに対し、０部分ではξ−０％、ξ−３，
０％において酸洗速度比はそれぞれほぼ／、０’ｌ、／
。／Ａになって訃シ、すなわちξ≧３係の場合には０部
分と０部分との酸洗速度比のちがいは殆んど見られない
ことが分かる。ξ−Ｏのとき０部分と０部分との酸洗速
度比がそれぞれほぼ０．ｇ３ 、 ／、 ＯＩＩであ
るので速度比の差ｉ′：ｉ（／、 ｏグー〇、ｇ、ｙ）
／／。θグー０．２ すなわち〃チにも及ぶのに、ξ−
３，ｏ％のときの前記酸洗速度比の差は殆んど見られな
いがらξ≧３．０係の伸び率を付与することにより銅帯
巾方向各点の宜洗速度が均一化されて、巾方向各点の酸
洗の完了時間は均一であることが分る。
第２図に相当する酸洗速度比を求めた結果を示したもの
である。伺、第３図中にはスケールブレーカ−による加
工を施さなかった場合の酸洗速度比を伸び率ξ−０とし
て併記し、この場合のサンプル板のの値を基準酸洗速度
比／、０としている。２Ｂ３図よシ分かるように、伸び
率が０係から次第に増加するにつれて、酸洗速度比は増
加する傾向にあシ、同図においてサンプル板■部分につ
いて見ると、伸び率ξ＝−θ係、ξ−３．θ係において
酸洗速度比はそれぞれほぼＯ’、 ｇ、３ 、 ／、
１５でめるのに対し、０部分ではξ−０％、ξ−３，
０％において酸洗速度比はそれぞれほぼ／、０’ｌ、／
。／Ａになって訃シ、すなわちξ≧３係の場合には０部
分と０部分との酸洗速度比のちがいは殆んど見られない
ことが分かる。ξ−Ｏのとき０部分と０部分との酸洗速
度比がそれぞれほぼ０．ｇ３ 、 ／、 ＯＩＩであ
るので速度比の差ｉ′：ｉ（／、 ｏグー〇、ｇ、ｙ）
／／。θグー０．２ すなわち〃チにも及ぶのに、ξ−
３，ｏ％のときの前記酸洗速度比の差は殆んど見られな
いがらξ≧３．０係の伸び率を付与することにより銅帯
巾方向各点の宜洗速度が均一化されて、巾方向各点の酸
洗の完了時間は均一であることが分る。
第弘図は鋼帯巾中央部■〜■部分におけるスケールブレ
ーカ−による各抽伸び率と酸洗速度比向上効果との関係
を示す。酸洗速度比向上効果とは第３図に２いて、例え
ば０部分においてξ＝ｌＩ係の時の酸洗速度比はぼ／。
ーカ−による各抽伸び率と酸洗速度比向上効果との関係
を示す。酸洗速度比向上効果とは第３図に２いて、例え
ば０部分においてξ＝ｌＩ係の時の酸洗速度比はぼ／。
７ｇより、 ξ−θ係の時の酸洗速度比はぼ／。０コを
引算し／ヒ値であるθ、／乙を１００倍した値をξ値に
つき示したものであって、スケールブレーカ−によって
銅帯に引張力が加えられ伸び率が付与されることにより
、酸洗速度比が向上する効果の指標となるものである。
引算し／ヒ値であるθ、／乙を１００倍した値をξ値に
つき示したものであって、スケールブレーカ−によって
銅帯に引張力が加えられ伸び率が付与されることにより
、酸洗速度比が向上する効果の指標となるものである。
第グ図シてよると０〈ξ〈３係の範囲では、酸洗速度比
向上効果は沖び率ξ係の増加に伴って増加する傾向があ
るが、ξ≧３係にお・いては前記効果は飽和してしまい
、その後は伸び率を増加させても前記効果は殆んど上昇
しない。
向上効果は沖び率ξ係の増加に伴って増加する傾向があ
るが、ξ≧３係にお・いては前記効果は飽和してしまい
、その後は伸び率を増加させても前記効果は殆んど上昇
しない。
以上の諸実験テータを整理すると下記の如く結論づける
ことができる。
ことができる。
／）スケールブレーカ−による処理の後に酸洗をする方
式において、通常の巻取温度である５００〜７００℃範
囲内で生成する厚さ５〜７５μｍ範囲のスクールが付着
している銅帯に対して、銅帯の弾性限界以内の引張りに
よシ弾性変形を付与して、銅帯の表面を伸張でぜ、スケ
ールにクラックを生成させる場合は、伸びによる変形は
微少でその影響は僅少であるので、スケールの厚さ、ス
ケールの組成は酸洗の完了時間を左右する。
式において、通常の巻取温度である５００〜７００℃範
囲内で生成する厚さ５〜７５μｍ範囲のスクールが付着
している銅帯に対して、銅帯の弾性限界以内の引張りに
よシ弾性変形を付与して、銅帯の表面を伸張でぜ、スケ
ールにクラックを生成させる場合は、伸びによる変形は
微少でその影響は僅少であるので、スケールの厚さ、ス
ケールの組成は酸洗の完了時間を左右する。
コ）スケールブレーカ−による伸び率ξチが３チ未満の
時は１曲げと引張９とにより付与された（へ）帯の表゛
面のひずみにより、スケールにクラックが発生するが、
そのクラックの巾は狭く、後に続く酸洗において、クラ
ックから浸透し−〔ゆく酸液量は少く、酸洗の完了時間
は／）の」友１合はどではないが依然としてスケールの
厚さ、スケールＶｔＷ成に影響される。しかしながらξ
≧３チとなると、クラックの巾が広くなり、その中へ酸
液が充分に供給されて、地鉄界面に存在するＦｅ３Ｏ４
ないしはＦｅＯとの反応による脱スケールが支配的とな
るため、銅帯巾方向の各点の酸洗の完了時間が均一化さ
れ、すなわちスケールの厚さちるいはスケールの組成に
酸洗の完了時間は影響されなくなると推考される。
時は１曲げと引張９とにより付与された（へ）帯の表゛
面のひずみにより、スケールにクラックが発生するが、
そのクラックの巾は狭く、後に続く酸洗において、クラ
ックから浸透し−〔ゆく酸液量は少く、酸洗の完了時間
は／）の」友１合はどではないが依然としてスケールの
厚さ、スケールＶｔＷ成に影響される。しかしながらξ
≧３チとなると、クラックの巾が広くなり、その中へ酸
液が充分に供給されて、地鉄界面に存在するＦｅ３Ｏ４
ないしはＦｅＯとの反応による脱スケールが支配的とな
るため、銅帯巾方向の各点の酸洗の完了時間が均一化さ
れ、すなわちスケールの厚さちるいはスケールの組成に
酸洗の完了時間は影響されなくなると推考される。
３）第ダ図から分かるように、鋼帯中中央部における酸
洗速度比向上効果は、ξが５チ以上になると飽和してし
まうので、実際操業において安易に大きな伸び率をとる
とスケールブレーカ−の設備規模が大きくなりすさ゛て
不利となるので、伸び率は３〜Ｓ擾範囲が好適である。
洗速度比向上効果は、ξが５チ以上になると飽和してし
まうので、実際操業において安易に大きな伸び率をとる
とスケールブレーカ−の設備規模が大きくなりすさ゛て
不利となるので、伸び率は３〜Ｓ擾範囲が好適である。
上記の検討結果より、熱延鋼帯に付着しているスケール
を除去する脱スケールに当っては、前記な１間帯に曲げ
と引張りとを付与できるローラ一群によシ少くとも３チ
の伸び率の加工を付与し、その後酸洗することにより、
銅帯巾方向各点の酸洗の完了時間を均一かつ短縮し、効
率のよい脱スケールの達成ができることを知見して本発
明方法を完成したものである。
を除去する脱スケールに当っては、前記な１間帯に曲げ
と引張りとを付与できるローラ一群によシ少くとも３チ
の伸び率の加工を付与し、その後酸洗することにより、
銅帯巾方向各点の酸洗の完了時間を均一かつ短縮し、効
率のよい脱スケールの達成ができることを知見して本発
明方法を完成したものである。
次に、本発明を図面について説明する。
第５図は本発明方法を実施のためのスケールブレーカ−
と酸洗槽の工程系統図である。熱延鋼帯／は、巻戻し機
コによｐ巻戻され、案内ロール３゜送りロールダを経て
スケールブレーカ−に至る。
と酸洗槽の工程系統図である。熱延鋼帯／は、巻戻し機
コによｐ巻戻され、案内ロール３゜送りロールダを経て
スケールブレーカ−に至る。
スクールブレーカ−は、例えばプライドルロールよシな
る入側張力発生装置５．ローラ一群７．出側張力発生装
置６によ多構成され、銅帯は張力発生装置５，６によシ
張力を付与されローラ一群７によシ曲げをうけた後、酸
洗槽９を経て巻取９機／２に巻取られる。
る入側張力発生装置５．ローラ一群７．出側張力発生装
置６によ多構成され、銅帯は張力発生装置５，６によシ
張力を付与されローラ一群７によシ曲げをうけた後、酸
洗槽９を経て巻取９機／２に巻取られる。
次に、本発明を実施例について比較例と対比して説明す
る。
る。
実施例および比較例
本発明の脱スクール方法において１、厚さ２２ｍ。
巾ｇりＯ朋の熱延銅帯から雨中端部をと闘ずつ切落し、
残部の巾Ｗ方向上のＰ点の位置を／／／？Ｗを単位にし
て、各点の酸洗稜の脱スクール状況を、付与された伸び
率ξチをパラメータとして嬉／表に示す。
残部の巾Ｗ方向上のＰ点の位置を／／／？Ｗを単位にし
て、各点の酸洗稜の脱スクール状況を、付与された伸び
率ξチをパラメータとして嬉／表に示す。
第 ／ 表
註； ■：児全説スケール
ｏ：ｇｏ多以上の脱スケール
△： ｌＩＯ〜ｇｏチ脱スケール
×：％係以下の脱スケール
（餐）：他に比し酸洗速度は／Ｓ裂増し第１表中（ａ’
１〜（ａ）は、ξはθ−３俤Ｉ鋼帯巾中央部のＨＷ、（
Ｐ４≦ Ｗ ＬＤＰ点が完全脱スケール可能な最高酸洗
速度で通板しておシ、（ｅ）は前記速度の７３俤増しの
通板速度である。第１表１ｃよるとξ＝ＯＳである原板
では板端〜百Ｗ Ｉｂｊにスケールが残っておシ、ξ＝
コチまでは−Ｗと百Ｗの間にス８ ケール残りが見られるが、ξ＝３％では巾方向完全脱ス
ケールが達成されておシ、酸洗速度を７５係増速した（
ｅ）でも同様に巾方向均一な脱スケールが達成されてい
る。
１〜（ａ）は、ξはθ−３俤Ｉ鋼帯巾中央部のＨＷ、（
Ｐ４≦ Ｗ ＬＤＰ点が完全脱スケール可能な最高酸洗
速度で通板しておシ、（ｅ）は前記速度の７３俤増しの
通板速度である。第１表１ｃよるとξ＝ＯＳである原板
では板端〜百Ｗ Ｉｂｊにスケールが残っておシ、ξ＝
コチまでは−Ｗと百Ｗの間にス８ ケール残りが見られるが、ξ＝３％では巾方向完全脱ス
ケールが達成されておシ、酸洗速度を７５係増速した（
ｅ）でも同様に巾方向均一な脱スケールが達成されてい
る。
従って、熱延鋼帯に曲げと引張シとを付加できるスケー
ルブレーカ−によって少くとも３チの伸び率を付加し、
その後酸洗をすると、物惜巾方向各点の酸洗の完了時間
が短縮されしかも均一化され、従来の酸洗に関して第一
図６で見られる掛な部分を解消することができるため酸
洗のラインスピードの増速と共に酸洗槽の長さの短縮も
可能となって甚だ有効である。
ルブレーカ−によって少くとも３チの伸び率を付加し、
その後酸洗をすると、物惜巾方向各点の酸洗の完了時間
が短縮されしかも均一化され、従来の酸洗に関して第一
図６で見られる掛な部分を解消することができるため酸
洗のラインスピードの増速と共に酸洗槽の長さの短縮も
可能となって甚だ有効である。
第１図は銅帯巾方向に採取したサンプル板と酸洗の完了
時間との関係を示す図、第一図は釦帯巾方向の測定点と
酸洗速度比の関係を示す図、第３図は各抽伸び率に関し
て第２図に相当する酸洗速度比を示す図、第７図は伸び
率と酸洗速度比向上効果との関係を示す図、第５図は本
発明方法実施のためのスケールブレーカ−と酸洗槽ライ
ンの工程系統図を示す。 ／・・・熱延紹）帯、ユ・・・を戻し機、３・・・案内
ロール、ｑ・・・送りロール、Ｓ・・入側張力発生装置
、乙・・・ローラ一群、７・・・出側張力発生装置、と
・・・送りロール、９・・・酸洗殉、１０・・・酸洗瑠
出狽Ｉ］送りロール、／ハ・・案内ロール、／２−・・
巷戒り機。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 代理人弁理士 村 １） 政 治第１図 第３図 角 ｑ 碕り 第４図
時間との関係を示す図、第一図は釦帯巾方向の測定点と
酸洗速度比の関係を示す図、第３図は各抽伸び率に関し
て第２図に相当する酸洗速度比を示す図、第７図は伸び
率と酸洗速度比向上効果との関係を示す図、第５図は本
発明方法実施のためのスケールブレーカ−と酸洗槽ライ
ンの工程系統図を示す。 ／・・・熱延紹）帯、ユ・・・を戻し機、３・・・案内
ロール、ｑ・・・送りロール、Ｓ・・入側張力発生装置
、乙・・・ローラ一群、７・・・出側張力発生装置、と
・・・送りロール、９・・・酸洗殉、１０・・・酸洗瑠
出狽Ｉ］送りロール、／ハ・・案内ロール、／２−・・
巷戒り機。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 代理人弁理士 村 １） 政 治第１図 第３図 角 ｑ 碕り 第４図
Claims (1)
- Ｌ 熱延鋼帯に付着しているスケールを除去する脱スケ
ール方法において、前記鋼帯に曲げと引張りとを付加で
きるローラ一群によシ少くとも３俤の伸び率の加工を付
与し、その後酸洗することを特徴とする銅帯の脱スケー
ル方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20842382A JPS59101220A (ja) | 1982-11-30 | 1982-11-30 | 鋼帯の脱スケ−ル方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20842382A JPS59101220A (ja) | 1982-11-30 | 1982-11-30 | 鋼帯の脱スケ−ル方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59101220A true JPS59101220A (ja) | 1984-06-11 |
Family
ID=16555971
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20842382A Pending JPS59101220A (ja) | 1982-11-30 | 1982-11-30 | 鋼帯の脱スケ−ル方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59101220A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60213309A (ja) * | 1984-04-09 | 1985-10-25 | Hitachi Ltd | 熱間鋼帯の酸洗方法 |
| JPS61209704A (ja) * | 1985-03-15 | 1986-09-18 | Nippon Steel Corp | 連続冷延鋼板製造設備 |
| EP0195385A2 (en) * | 1985-03-15 | 1986-09-24 | Nippon Steel Corporation | Method and apparatus for manufacturing cold-rolled steel strip |
| JPS62148015A (ja) * | 1985-12-23 | 1987-07-02 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 熱延帯鋼の研削方法及び装置 |
| CN102581045A (zh) * | 2012-01-30 | 2012-07-18 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种金属板带的表面破鳞方法及装置 |
-
1982
- 1982-11-30 JP JP20842382A patent/JPS59101220A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60213309A (ja) * | 1984-04-09 | 1985-10-25 | Hitachi Ltd | 熱間鋼帯の酸洗方法 |
| JPH0569610B2 (ja) * | 1984-04-09 | 1993-10-01 | Hitachi Ltd | |
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| JPH0247282B2 (ja) * | 1985-03-15 | 1990-10-19 | Nippon Steel Corp | |
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