JPS59100222A - 電気鋼の局部熱処理法 - Google Patents
電気鋼の局部熱処理法Info
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- JPS59100222A JPS59100222A JP58208911A JP20891183A JPS59100222A JP S59100222 A JPS59100222 A JP S59100222A JP 58208911 A JP58208911 A JP 58208911A JP 20891183 A JP20891183 A JP 20891183A JP S59100222 A JPS59100222 A JP S59100222A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1294—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a localized treatment
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、絶縁性コーティング、例えばミルガラス、二
次コーティングまたはその両者を備えた電気鋼の局部熱
処理に関するものであり、さらに詳しくは絶縁性コーテ
ィングに対して損害を与えることなく鉄損を改良するた
めこの種の電気鋼を高周波抵抗加熱または高周波誘導加
熱によって局部熱処理することに関するものである。ま
たコーティングの損害が心配なければ、電子ビーム抵抗
加熱を使用することもできる。
次コーティングまたはその両者を備えた電気鋼の局部熱
処理に関するものであり、さらに詳しくは絶縁性コーテ
ィングに対して損害を与えることなく鉄損を改良するた
めこの種の電気鋼を高周波抵抗加熱または高周波誘導加
熱によって局部熱処理することに関するものである。ま
たコーティングの損害が心配なければ、電子ビーム抵抗
加熱を使用することもできる。
本発明の教示は、キューブオンフェース方向性電気鋼（
ミラー指数によって（１００）〔００１〕で表示される
もの）およびキューブオンエッジ方向性ケイ素鋼など、
微細化によって顕著な鉄損改良を生じうる粒径の磁区を
有する任意の磁性材料について実施することができる。
ミラー指数によって（１００）〔００１〕で表示される
もの）およびキューブオンエッジ方向性ケイ素鋼など、
微細化によって顕著な鉄損改良を生じうる粒径の磁区を
有する任意の磁性材料について実施することができる。
本発明を説明するための１例として、キューブオンエッ
ジ方向性電気鋼の鉄損の改良に本発明を利用した場合に
ついて説明する。キューブオンエッジ方向性電気鋼にお
いては、結晶粒または結晶を構成する体心立方は、ミラ
ーの指数によって（１１０）〔００１〕で表示されるキ
ューブオンエッジ位置に配向されている。
ジ方向性電気鋼の鉄損の改良に本発明を利用した場合に
ついて説明する。キューブオンエッジ方向性電気鋼にお
いては、結晶粒または結晶を構成する体心立方は、ミラ
ーの指数によって（１１０）〔００１〕で表示されるキ
ューブオンエッジ位置に配向されている。
キューブオンエッジ配向ケイ素鋼は業界公知であって、
一般に変圧器の鉄心などの製造に使用されている。キュ
ーブオンエッジ電気鋼は、代表的には市販の標準厚さの
冷間圧延操作と１回または複数の焼なまし操作とを含む
種々の工程で製造される。冷間圧延が終了したのち、こ
のストリップに対して脱炭焼なましを実施し、焼なまし
セパレータをもって被覆する。そののちこのシートに対
して、１２００℃の温度で高温最終焼なましを実施する
。この説明および特許請求の範囲において、“高温最終
焼なまし”とは、２次結晶粒成長の結果としてキューブ
オンエッジ組織が作られる焼なまし段階を言う。この様
に配向された電気鋼はシートの圧延方向にその最易磁化
軸線を有するので、この電気鋼は変圧器の鉄心または類
似物の製造に有効に使用される。
一般に変圧器の鉄心などの製造に使用されている。キュ
ーブオンエッジ電気鋼は、代表的には市販の標準厚さの
冷間圧延操作と１回または複数の焼なまし操作とを含む
種々の工程で製造される。冷間圧延が終了したのち、こ
のストリップに対して脱炭焼なましを実施し、焼なまし
セパレータをもって被覆する。そののちこのシートに対
して、１２００℃の温度で高温最終焼なましを実施する
。この説明および特許請求の範囲において、“高温最終
焼なまし”とは、２次結晶粒成長の結果としてキューブ
オンエッジ組織が作られる焼なまし段階を言う。この様
に配向された電気鋼はシートの圧延方向にその最易磁化
軸線を有するので、この電気鋼は変圧器の鉄心または類
似物の製造に有効に使用される。
近年、先行技術の研究者によって考案された種々の工程
の結果、著しく改良された磁気特性を有するキューブオ
ンエッジ方向性ケイ素鋼が得られた。従って、これらの
ケイ素鋼は現在、下記の２つの基本的カテゴリーに入る
ものとみなされている。
の結果、著しく改良された磁気特性を有するキューブオ
ンエッジ方向性ケイ素鋼が得られた。従って、これらの
ケイ素鋼は現在、下記の２つの基本的カテゴリーに入る
ものとみなされている。
第１のカテゴリーは一般に規則的方向性ケイ素鋼と呼ば
れ、原則的にストリップ厚さが約０．２９５ｍｍのとき
７９６Ａ／ｍにおいて１８７０以下の透磁率と１．７Ｔ
、６０Ｈｚにおいて０．７００Ｗ／ｌｂ以上の鉄損とを
生じる工程によって作られる。
れ、原則的にストリップ厚さが約０．２９５ｍｍのとき
７９６Ａ／ｍにおいて１８７０以下の透磁率と１．７Ｔ
、６０Ｈｚにおいて０．７００Ｗ／ｌｂ以上の鉄損とを
生じる工程によって作られる。
第２のカテゴリーは高透磁率方向性ケイ素鋼と呼ばれる
ものであって、原則的にストリップ厚さが約０．２９５
ｍｍのとき７９６Ａ／ｍにおいて１８７０以上の透磁率
と、１．７Ｔ、６０Ｈｚにおいて０．７００Ｗ／ｌｂ以
下の鉄損とを生じる工程によって作られる。
ものであって、原則的にストリップ厚さが約０．２９５
ｍｍのとき７９６Ａ／ｍにおいて１８７０以上の透磁率
と、１．７Ｔ、６０Ｈｚにおいて０．７００Ｗ／ｌｂ以
下の鉄損とを生じる工程によって作られる。
米国特許第３，７６４，４０６号は前記の規則的方向性
ケイ素鋼の製造方法の代表的なものである。規則的方向
性ケイ素鋼の場合、代表的な融成物組成（重量％）は下
記とされている。
ケイ素鋼の製造方法の代表的なものである。規則的方向
性ケイ素鋼の場合、代表的な融成物組成（重量％）は下
記とされている。
Ｃ：０．０８５％以下、
Ｓｉ：２％〜４％、
Ｓおよび／またはＳｅ：０．０１５％〜０．０７％、Ｍ
ｎ：０．０２％〜０．２％、 残分は鉄および製造方法は付随する不純物である。
ｎ：０．０２％〜０．２％、 残分は鉄および製造方法は付随する不純物である。
代表的な、しかし非制限的な規則的方向性ケイ素鋼製造
工程においては、融成物をインゴットに鋳造し次にスラ
ブ状に絞り、または連続的にスラブ状に鋳造し、または
直接にコイル状に鋳造する。
工程においては、融成物をインゴットに鋳造し次にスラ
ブ状に絞り、または連続的にスラブ状に鋳造し、または
直接にコイル状に鋳造する。
インゴットまたはスラブを約１４００℃の温度に再燃し
、次にホットバンド厚さまで熱間圧延する。熱間圧延段
階は、インゴットまたはスラブが所要の圧延温度にあれ
ば再熱なしで実施することもできる。ホットバンドは約
９８０℃の温度で焼なましされ、酸洗いされる。そのの
ち、このケイ素鋼を１段または多段で最終ゲージまで冷
間圧延し、次に約６０℃の露点を有する湿潤性水素雰囲
気中で、約８１５℃の温度で約３分間脱炭させる。その
のち、脱炭されたケイ素鋼はマグネシアコーティングな
どの焼なましセパレータを備えられ、乾燥水素などの雰
囲気中で約１２００℃の温度で最終高温箱焼なましを受
けて、所望の最終的配向特性と磁気特性とをうる。
、次にホットバンド厚さまで熱間圧延する。熱間圧延段
階は、インゴットまたはスラブが所要の圧延温度にあれ
ば再熱なしで実施することもできる。ホットバンドは約
９８０℃の温度で焼なましされ、酸洗いされる。そのの
ち、このケイ素鋼を１段または多段で最終ゲージまで冷
間圧延し、次に約６０℃の露点を有する湿潤性水素雰囲
気中で、約８１５℃の温度で約３分間脱炭させる。その
のち、脱炭されたケイ素鋼はマグネシアコーティングな
どの焼なましセパレータを備えられ、乾燥水素などの雰
囲気中で約１２００℃の温度で最終高温箱焼なましを受
けて、所望の最終的配向特性と磁気特性とをうる。
米国特許第３，２８７，１８３号、第３，６３６，５７
９号、第３，８７２，３８１号および第３，９３２，２
３４号は、高透磁率方向性ケイ素鋼の製法の代表的なも
のである。この種のケイ素鋼の融成物組成の代表的例を
重量％で下記に示す。
９号、第３，８７２，３８１号および第３，９３２，２
３４号は、高透磁率方向性ケイ素鋼の製法の代表的なも
のである。この種のケイ素鋼の融成物組成の代表的例を
重量％で下記に示す。
Ｓｉ：２％〜４％
Ｃ：＜０．０８５％
Ａｌ（酸溶解性）：０．０１％〜０．０６５％Ｎ：０．
００３％〜０．０１０％ Ｍｎ：０．０３％〜０．２％ Ｓ：０．０１５％〜０．０７％ 前記のリストは主成分のみを含み、そのほかに融成物は
少量の銅、リン、酸素、および製造方法に付随した不純
物を含有している。
００３％〜０．０１０％ Ｍｎ：０．０３％〜０．２％ Ｓ：０．０１５％〜０．０７％ 前記のリストは主成分のみを含み、そのほかに融成物は
少量の銅、リン、酸素、および製造方法に付随した不純
物を含有している。
このような高透磁率方向性ケイ素鋼の製造工程の非制限
的例においては、ホットバンド厚をうるまでの各段階は
規則的方向性ケイ素鋼について前述したものと同一とす
ることができる。熱間圧延ののち、鋼ストリップを燃焼
ガス、窒素、空気または不活性ガスの雰囲気中において
約３０秒乃至約６０分間、約８５０℃乃示約１２００℃
の温度で連続的に焼なましする。そののち、ストリップ
に対して約８５０℃乃至約９８０℃まで緩冷を実施し、
次に常温まで急冷する。デスケーリングと酸洗いののち
、鋼を１段または多段で最終ゲージまで冷間圧延し、最
終冷間絞りは約６５％〜９５％とする。そののち、約６
０℃の露点の湿潤水素中で約８３０℃の温度で約３分間
脱炭する。脱炭されたケイ素鋼にマグネシアなどの焼な
ましセパレータを備え、約１２００℃の温度の水素雰囲
気中で最終的箱焼なましを実施する。
的例においては、ホットバンド厚をうるまでの各段階は
規則的方向性ケイ素鋼について前述したものと同一とす
ることができる。熱間圧延ののち、鋼ストリップを燃焼
ガス、窒素、空気または不活性ガスの雰囲気中において
約３０秒乃至約６０分間、約８５０℃乃示約１２００℃
の温度で連続的に焼なましする。そののち、ストリップ
に対して約８５０℃乃至約９８０℃まで緩冷を実施し、
次に常温まで急冷する。デスケーリングと酸洗いののち
、鋼を１段または多段で最終ゲージまで冷間圧延し、最
終冷間絞りは約６５％〜９５％とする。そののち、約６
０℃の露点の湿潤水素中で約８３０℃の温度で約３分間
脱炭する。脱炭されたケイ素鋼にマグネシアなどの焼な
ましセパレータを備え、約１２００℃の温度の水素雰囲
気中で最終的箱焼なましを実施する。
前記の両方の型の方向性ケイ素鋼について、高絶縁耐力
を有する絶縁性被覆を（ミルガラスの代りに、またはこ
れに加えて）方向性ケイ素鋼上に備えることが慣行であ
る。鋼ストリップを熱的に平坦化しまた絶縁性コーティ
ングを硬化させるため、コーティングに対して約８１５
℃の温度で約３分間、連続焼なましを実施する。施用さ
れた絶縁コーティングの例は米国特許第３，９４８，７
８６号、第３，９９６，０７３号、および第３，８５６
，５６８号に記載されている。
を有する絶縁性被覆を（ミルガラスの代りに、またはこ
れに加えて）方向性ケイ素鋼上に備えることが慣行であ
る。鋼ストリップを熱的に平坦化しまた絶縁性コーティ
ングを硬化させるため、コーティングに対して約８１５
℃の温度で約３分間、連続焼なましを実施する。施用さ
れた絶縁コーティングの例は米国特許第３，９４８，７
８６号、第３，９９６，０７３号、および第３，８５６
，５６８号に記載されている。
本発明の教示は前記の両方の型の方向性電気鋼に応用可
能である。
能である。
電力価格の増大の圧力の故に、変圧器その他に使用され
る素材ができるだけ低い鉄損を有する必要がある。先行
技術の研究者たちは長い間この問題に取組み、方向性電
気鋼の鉄損を低減させるための多数の金属学的および非
金属学的方法を考案した。
る素材ができるだけ低い鉄損を有する必要がある。先行
技術の研究者たちは長い間この問題に取組み、方向性電
気鋼の鉄損を低減させるための多数の金属学的および非
金属学的方法を考案した。
例えば、金属学的観点から、方向性電気鋼の鉄損は体積
抵抗率の増大、シートの最終厚さの低下、２次結晶粒の
配向の改良、および２次結晶粒の粒径の縮小によって低
減されることは良く知られている。しかし、２次結晶粒
の成長行程は良く理解されておらず、また良く制御する
こともできず、その結果、粒径および結晶集合組織の制
御が不適当となることが多く、従って理論限界に近い鉄
損を有する方向性電気鋼をうることが困難である。
抵抗率の増大、シートの最終厚さの低下、２次結晶粒の
配向の改良、および２次結晶粒の粒径の縮小によって低
減されることは良く知られている。しかし、２次結晶粒
の成長行程は良く理解されておらず、また良く制御する
こともできず、その結果、粒径および結晶集合組織の制
御が不適当となることが多く、従って理論限界に近い鉄
損を有する方向性電気鋼をうることが困難である。
高透磁率キューブオンエッジ方向性電気鋼を作る工程に
おいて、この問題は特に顕著となり、この場合には過大
な２次結晶粒粒径が得られる。このような事情から、多
くの先行技術の研究者たちは金属学的処理が実質的に終
了したのちに鉄損を改良するための種々の非金属学的方
法を研究することになった。
おいて、この問題は特に顕著となり、この場合には過大
な２次結晶粒粒径が得られる。このような事情から、多
くの先行技術の研究者たちは金属学的処理が実質的に終
了したのちに鉄損を改良するための種々の非金属学的方
法を研究することになった。
１つの非金属学的アプローチは米国特許第３，９９６，
０７３号に記載のように、仕上り方向性電気鋼の上に高
応力２次コーティングを施用するにある。このようなコ
ーティングは方向性電気鋼ストリップを緊張させ、これ
によって１８０°磁区（ｍａｇｎｅｔｉｃ ｄｏｍａｉ
ｎ）の巾を縮小させ、追加磁区の数を減少させる。方向
性電気鋼の鉄損を減少させるためには１８０°磁区が狭
いことと追加磁区が少ないことが望ましいのであるから
、このような高応力コーティングは有効である。しかし
、この手段によって加えられる張力または応力の量が限
られている。
０７３号に記載のように、仕上り方向性電気鋼の上に高
応力２次コーティングを施用するにある。このようなコ
ーティングは方向性電気鋼ストリップを緊張させ、これ
によって１８０°磁区（ｍａｇｎｅｔｉｃ ｄｏｍａｉ
ｎ）の巾を縮小させ、追加磁区の数を減少させる。方向
性電気鋼の鉄損を減少させるためには１８０°磁区が狭
いことと追加磁区が少ないことが望ましいのであるから
、このような高応力コーティングは有効である。しかし
、この手段によって加えられる張力または応力の量が限
られている。
他の非金属学的アプローチは、制御された欠陥を誘導す
る方法であって、これはある意味で、仕上げられた方向
性電気鋼の中の１８０°磁区の巾を制限するための基礎
を成すものである。米国特許第３，６４７，５７５号に
記載の基本技術において、仕上り方向性電気鋼のシート
の両へりに、圧延方向に対して直角方向の複数の狭い間
隔の浅いグループまたはキズを備える。この方法によっ
て鉄損の低下が実現されるのであるが、絶縁性コーティ
ングが損傷され、またシートの表面が平坦でなくなる。
る方法であって、これはある意味で、仕上げられた方向
性電気鋼の中の１８０°磁区の巾を制限するための基礎
を成すものである。米国特許第３，６４７，５７５号に
記載の基本技術において、仕上り方向性電気鋼のシート
の両へりに、圧延方向に対して直角方向の複数の狭い間
隔の浅いグループまたはキズを備える。この方法によっ
て鉄損の低下が実現されるのであるが、絶縁性コーティ
ングが損傷され、またシートの表面が平坦でなくなる。
このようなファクタは、このように処理された鋼で作ら
れた変圧器において、それぞれ層間損の増大と占積率の
減少とを生じる。
れた変圧器において、それぞれ層間損の増大と占積率の
減少とを生じる。
ソ連発明者証第５２４，８３７号とソ連特許第−６５２
．２３０号は、それぞれ曲げまたは圧延による局部変形
により、また高エネルギーレーザ処理による局部変形に
よって、最終的に焼なましされた方向性電気鋼の中に人
工的境界を生じる方法を開示している。これらの方法を
使用すれば、次の焼なましののちに電気鋼シートの鉄損
を所望のように改良することができる。しかしながら、
これらの方法は、このような処理によって絶縁性コーテ
ィングの一体性とシートの平坦性が損なわれるが故に望
ましくない。
．２３０号は、それぞれ曲げまたは圧延による局部変形
により、また高エネルギーレーザ処理による局部変形に
よって、最終的に焼なましされた方向性電気鋼の中に人
工的境界を生じる方法を開示している。これらの方法を
使用すれば、次の焼なましののちに電気鋼シートの鉄損
を所望のように改良することができる。しかしながら、
これらの方法は、このような処理によって絶縁性コーテ
ィングの一体性とシートの平坦性が損なわれるが故に望
ましくない。
米国特許第４，２０３，７８４号と第４，２９３，３５
０号に記載の他の方法においては、最終的に焼なまされ
た方向性電気鋼板の表面をローラまたはパルスレーザに
よってひっかくことをもって非常に細い線状ひずみを生
じることによって人工的境界を備える。これらの方法は
方向性電気鋼の鉄損を低下させるために有効に使用され
ている。しかしこれら２つの文献に教示された方法は、
鉄心が製造工程による応力除去のために焼なまされない
型の堆積鉄心型変圧器に限られる。代表的な応力除去焼
なましは約８００℃で実施されるのであるが、これら２
つの文献の方法によって生じるわずかの下部組織の転位
は約５００℃〜約６００℃の焼なましによって除去され
る。その場合に絶縁性コーティングに加えられる損傷（
例えばミルガラス、施用コーティングまたはその両方）
は他の方法による場合よりも少ないのであるが、望まし
いものではない。
０号に記載の他の方法においては、最終的に焼なまされ
た方向性電気鋼板の表面をローラまたはパルスレーザに
よってひっかくことをもって非常に細い線状ひずみを生
じることによって人工的境界を備える。これらの方法は
方向性電気鋼の鉄損を低下させるために有効に使用され
ている。しかしこれら２つの文献に教示された方法は、
鉄心が製造工程による応力除去のために焼なまされない
型の堆積鉄心型変圧器に限られる。代表的な応力除去焼
なましは約８００℃で実施されるのであるが、これら２
つの文献の方法によって生じるわずかの下部組織の転位
は約５００℃〜約６００℃の焼なましによって除去され
る。その場合に絶縁性コーティングに加えられる損傷（
例えばミルガラス、施用コーティングまたはその両方）
は他の方法による場合よりも少ないのであるが、望まし
いものではない。
なぜかならば堆積鉄心変圧器設計に使用される方向性電
気鋼については、非常に高い層間抵抗率とコーティング
の一体性が望まれるからである。
気鋼については、非常に高い層間抵抗率とコーティング
の一体性が望まれるからである。
欧州特許第３３８７８号は、米国特許第４，２８３，３
５０号によるレーザ処理につづいて、コーティングを実
施し、レーザー処理とコーティングされたシートを約５
００℃に加熱してコーティングを硬化させる方法を教示
している。しかしながらこの技術には余分の処理段階と
費用が必要であり、また材料に加えられた改良は６００
℃以上の焼なましに耐えられない。
５０号によるレーザ処理につづいて、コーティングを実
施し、レーザー処理とコーティングされたシートを約５
００℃に加熱してコーティングを硬化させる方法を教示
している。しかしながらこの技術には余分の処理段階と
費用が必要であり、また材料に加えられた改良は６００
℃以上の焼なましに耐えられない。
電気鋼のレーザ処理と題する同時出願は、持続波レーザ
によって細分されて顕著な鉄損改良を生じるような粒径
の磁区を有する型の磁性材料の処理法を教示している。
によって細分されて顕著な鉄損改良を生じるような粒径
の磁区を有する型の磁性材料の処理法を教示している。
この磁区材料は、絶縁性コーティングを損うことなく磁
区を細分するように圧延方向に対して横方向に持続波レ
ーザビームによって走査され、その結果、鉄損が改良さ
れる。
区を細分するように圧延方向に対して横方向に持続波レ
ーザビームによって走査され、その結果、鉄損が改良さ
れる。
この場合にも、改良された材料は６００℃以上の焼なま
しに耐えることができない。
しに耐えることができない。
本発明は、細分によって顕著な鉄損改良を生じる粒径の
磁区を有する磁性材料が、高周波誘導加熱または抵抗加
熱を使用する局部熱処理によって、または電子ビーム処
理と、これにつづく焼なましによってその内部に人工的
境界を誘発されるという発見に基づいている。その結果
、磁性材料は鉄損の改良を特徴とするのみならず、その
絶縁性コーティング（存在する場合）およびその平坦性
が損われない。さらに、この人工的境界は次の焼なまし
に耐える。本発明の工程はレーザシステムよりも本来安
全であり、また保持し易く、またエネルギー効率が高い
。
磁区を有する磁性材料が、高周波誘導加熱または抵抗加
熱を使用する局部熱処理によって、または電子ビーム処
理と、これにつづく焼なましによってその内部に人工的
境界を誘発されるという発見に基づいている。その結果
、磁性材料は鉄損の改良を特徴とするのみならず、その
絶縁性コーティング（存在する場合）およびその平坦性
が損われない。さらに、この人工的境界は次の焼なまし
に耐える。本発明の工程はレーザシステムよりも本来安
全であり、また保持し易く、またエネルギー効率が高い
。
本発明によれば、複数の磁区と十分に開発された磁気特
性とを有する型の磁性材料の鉄損を改良する方法におい
て、前記の磁性材料の中に狭い平行な熱処理帯域を生じ
、これら帯域間に未処理区域を生じるように前記磁性材
料に対して電流を間欠的に加えることによって局部熱処
理を実施する段階と、前記の局部熱処理された材料を少
なくとも約８００℃の温度で焼なますことによって、人
工的境界を生じ、この磁性材料の１８０°磁区壁間隔を
短縮させる段階とを含む方法が提供される。
性とを有する型の磁性材料の鉄損を改良する方法におい
て、前記の磁性材料の中に狭い平行な熱処理帯域を生じ
、これら帯域間に未処理区域を生じるように前記磁性材
料に対して電流を間欠的に加えることによって局部熱処
理を実施する段階と、前記の局部熱処理された材料を少
なくとも約８００℃の温度で焼なますことによって、人
工的境界を生じ、この磁性材料の１８０°磁区壁間隔を
短縮させる段階とを含む方法が提供される。
規則的方向性ケイ素鋼または高透磁率方向性ケイ素鋼に
対する応用例においては、絶縁性コーティングを備え、
仕上げられ、最後に焼なまされた電気鋼に対して局部熱
処理を実施し、この場合、熱処理された帯域を０．５秒
以内に、好ましくは０．１５秒以内に約８００℃以上の
温度に加熱する。
対する応用例においては、絶縁性コーティングを備え、
仕上げられ、最後に焼なまされた電気鋼に対して局部熱
処理を実施し、この場合、熱処理された帯域を０．５秒
以内に、好ましくは０．１５秒以内に約８００℃以上の
温度に加熱する。
局部熱処理されたストリップを次に約８００℃〜約１１
５０℃の温度で、２時間以内の時間焼なましする。
５０℃の温度で、２時間以内の時間焼なましする。
以下本発明を図面に示す実施例について詳細に説明する
。
。
前述のように、本発明の実施例として、規則的キューブ
オンエッジ方向性電気鋼と高磁性キューブオンエッジ方
向性電気鋼について応用した場合について説明する。本
発明の材料は、前述のものと類似の融成物組成を有し、
また転炉、電気炉または類似物を含む任意公知の製■工
程によって作られた適当な鋼である。この鋼を直接にコ
イル状に鋳造することができ、またはインゴット鋳造法
あるいは連続鋳造法によってスラブ状と成し、これをコ
イル状に熱間圧延することができる。熱間圧延されたコ
イルまたは融成物かた鋳造されたコイルは６．５％以下
のケイ素と、マンガン、硫黄、セレン、アルミニウム、
窒素、ホウ素、タングステン、モリブデンおよび類似物
またはその組合わせなどの若干の必要添加物を含有して
、先行技術の教示による分散相を成している。このコイ
ルに対して、１回または複数の冷間圧延操作を実施し、
必要ならば１回または複数の焼なまし操作を実施して、
標準厚さのストリップを生じる。圧延が終了したのち、
この電気鋼を湿潤水素雰囲気中で脱炭する必要のある場
合がある。次に約１２００℃における最終高温焼なまし
によって、この電気鋼板の中に結晶粒配向を展開させる
。最終高温焼なましののち、このようにして得られた規
則的また高透磁率キューブオンエッジ方向性電気鋼の上
に、前述のように絶縁性コーティングを備え、これを乾
燥硬化させる。この時点において、仕上り方向性電気鋼
を本発明によって処理する。本発明によれば、この鋼ス
トリップに対して局部加熱を実施し、ストリップの横断
方向の高温処理帯域または帯域状区域を生じ、その中間
に未処理区域を生じる。この局部熱処理は任意適当な方
法によって実施することができる。その目的に添った２
つのすぐれた方法は、後述のように高周波抵抗加熱およ
び高周波誘導加熱である。
オンエッジ方向性電気鋼と高磁性キューブオンエッジ方
向性電気鋼について応用した場合について説明する。本
発明の材料は、前述のものと類似の融成物組成を有し、
また転炉、電気炉または類似物を含む任意公知の製■工
程によって作られた適当な鋼である。この鋼を直接にコ
イル状に鋳造することができ、またはインゴット鋳造法
あるいは連続鋳造法によってスラブ状と成し、これをコ
イル状に熱間圧延することができる。熱間圧延されたコ
イルまたは融成物かた鋳造されたコイルは６．５％以下
のケイ素と、マンガン、硫黄、セレン、アルミニウム、
窒素、ホウ素、タングステン、モリブデンおよび類似物
またはその組合わせなどの若干の必要添加物を含有して
、先行技術の教示による分散相を成している。このコイ
ルに対して、１回または複数の冷間圧延操作を実施し、
必要ならば１回または複数の焼なまし操作を実施して、
標準厚さのストリップを生じる。圧延が終了したのち、
この電気鋼を湿潤水素雰囲気中で脱炭する必要のある場
合がある。次に約１２００℃における最終高温焼なまし
によって、この電気鋼板の中に結晶粒配向を展開させる
。最終高温焼なましののち、このようにして得られた規
則的また高透磁率キューブオンエッジ方向性電気鋼の上
に、前述のように絶縁性コーティングを備え、これを乾
燥硬化させる。この時点において、仕上り方向性電気鋼
を本発明によって処理する。本発明によれば、この鋼ス
トリップに対して局部加熱を実施し、ストリップの横断
方向の高温処理帯域または帯域状区域を生じ、その中間
に未処理区域を生じる。この局部熱処理は任意適当な方
法によって実施することができる。その目的に添った２
つのすぐれた方法は、後述のように高周波抵抗加熱およ
び高周波誘導加熱である。
第１図について述べれば、電気鋼ストリップの１部を１
で示す。第１図は略示図であって、このストリップの局
部熱処理された帯域をダッシュ線２で示す。これらの帯
域の中間に未処理区域３がある。熱処理帯域２は圧延方
向ＲＤにおいて長さ（ｘ）を有する。未処理区域は圧延
方向に長さ（Ｘ）を有する。
で示す。第１図は略示図であって、このストリップの局
部熱処理された帯域をダッシュ線２で示す。これらの帯
域の中間に未処理区域３がある。熱処理帯域２は圧延方
向ＲＤにおいて長さ（ｘ）を有する。未処理区域は圧延
方向に長さ（Ｘ）を有する。
第１図は、局部加熱帯域２が圧延方向ＲＤに対して実質
直角方向に、ストリップを横断する簡単な場合を示して
いる。当業者には明らかなように、圧延方向に対する他
の角度またはこれら帯域の他の角度形状を使用できるこ
とは明らかである（例えば、交叉形、ジグザグ形または
同様の形）。例えば帯域は圧延方向ＲＤに対して約３０
°から約９０°の角度にあることができる。
直角方向に、ストリップを横断する簡単な場合を示して
いる。当業者には明らかなように、圧延方向に対する他
の角度またはこれら帯域の他の角度形状を使用できるこ
とは明らかである（例えば、交叉形、ジグザグ形または
同様の形）。例えば帯域は圧延方向ＲＤに対して約３０
°から約９０°の角度にあることができる。
本発明の実施に際して、方向性電気鋼板の小さな区域ま
たは帯域の急速局部熱処理のために、内部高周波電流を
使用できることが発見された。実施に際しての最も重要
なファクタは、局部熱処理される帯域の長さ（ｘ）とそ
の間の未処理区域の長さ（Ｘ）である。長さ（ｘ）は１
．５ｍｍ以下、好ましくは０．５ｍｍ以下としなければ
ならない。長さ（ｘ）をできるだけ短く保持すれば、最
適鉄損をうるためにその後の焼なまし処理条件がそれだ
け厳格でなくなる。熱処理帯域の最小限長さ（ｘ）をう
ることは、使用される高周波加熱装置の設計、熱処理サ
イクルの時間、および使用される電流の振動周波数など
の種々の変数に依存している。０．２６秒またはこれ以
上の処理時間が有効であって、０．１５秒またはこれ以
下の時間が好ましい。さらに、４５０ｋＨｚの電流振動
周波数が効果的であった。１０ｋＨｚ〜２７ＭＨｚ以上
の周波数を使用することができよう。
たは帯域の急速局部熱処理のために、内部高周波電流を
使用できることが発見された。実施に際しての最も重要
なファクタは、局部熱処理される帯域の長さ（ｘ）とそ
の間の未処理区域の長さ（Ｘ）である。長さ（ｘ）は１
．５ｍｍ以下、好ましくは０．５ｍｍ以下としなければ
ならない。長さ（ｘ）をできるだけ短く保持すれば、最
適鉄損をうるためにその後の焼なまし処理条件がそれだ
け厳格でなくなる。熱処理帯域の最小限長さ（ｘ）をう
ることは、使用される高周波加熱装置の設計、熱処理サ
イクルの時間、および使用される電流の振動周波数など
の種々の変数に依存している。０．２６秒またはこれ以
上の処理時間が有効であって、０．１５秒またはこれ以
下の時間が好ましい。さらに、４５０ｋＨｚの電流振動
周波数が効果的であった。１０ｋＨｚ〜２７ＭＨｚ以上
の周波数を使用することができよう。
理論によって拘束されようとは思わないが、方向性電気
鋼の鉄損はヒステレシス要素と渦流要素とを有すること
は周知であって、後者は１８０°磁区の壁間隔を減少さ
せることによって減少される。
鋼の鉄損はヒステレシス要素と渦流要素とを有すること
は周知であって、後者は１８０°磁区の壁間隔を減少さ
せることによって減少される。
また周知のように１８０°壁間隔は欠陥の導入によって
減少させられ、この効果は粒径の効果と類似している。
減少させられ、この効果は粒径の効果と類似している。
本発明によれば、抵抗加熱装置または誘導加熱装置を用
い、電子ビームによる抵抗加熱によって高周波電流を生
じて急速加熱し、急激な熱勾配によって内部応力を生じ
ることにより、加熱帯域中に局部的可塑性変形を生じる
。その次に焼なまししたのち、これらの局部熱処理され
た帯域は、人工的境界として役立つ永久下部組織を成し
、方向性電気鋼の中の１８０°磁区の壁間隔を短縮させ
、これによってその鉄損を低下させる。
い、電子ビームによる抵抗加熱によって高周波電流を生
じて急速加熱し、急激な熱勾配によって内部応力を生じ
ることにより、加熱帯域中に局部的可塑性変形を生じる
。その次に焼なまししたのち、これらの局部熱処理され
た帯域は、人工的境界として役立つ永久下部組織を成し
、方向性電気鋼の中の１８０°磁区の壁間隔を短縮させ
、これによってその鉄損を低下させる。
第２図と第３図は公衆は抵抗加熱組立体の非制限的実施
例を示す。これらの図において、電気鋼ストリップ４は
矢印ＲＤで示された圧延方向を有する。これらの付図に
示した簡単な実施例においては、導線乃至導体（ｃｏｎ
ｄｕｃｔｅｒ）５がストリップ４に対して一定間隔に平
行に横断している。導線５は近接導線から成り、そのケ
ーシングはファイバガラス、窒化ケイ素またはアルミナ
などの任意適当な絶縁物質で作ることができる。所望な
らば、ケーシング６を任意適当な手段（図示されず）に
よって冷却することができる。導線５は、銅、またはそ
の他適当な導体物質の接点７に接続される。
例を示す。これらの図において、電気鋼ストリップ４は
矢印ＲＤで示された圧延方向を有する。これらの付図に
示した簡単な実施例においては、導線乃至導体（ｃｏｎ
ｄｕｃｔｅｒ）５がストリップ４に対して一定間隔に平
行に横断している。導線５は近接導線から成り、そのケ
ーシングはファイバガラス、窒化ケイ素またはアルミナ
などの任意適当な絶縁物質で作ることができる。所望な
らば、ケーシング６を任意適当な手段（図示されず）に
よって冷却することができる。導線５は、銅、またはそ
の他適当な導体物質の接点７に接続される。
この接点７はストリップ４の一方の線状に取付けられる
。この接点７と反対側のストリップ線状に第２接点８が
取付けられる。第２接点８に対して導線９が取付けられ
る。導線５と９は高周波電源（図示されず）に接続され
る。第２図と第３図の装置に対して電力が加えられると
き、ストリップ４の中において接点７と８の間において
、近接導線５に平行な流路に沿って電流が流れる。この
電流路を第２図においてダッシュ線１０で示す。ストリ
ップ４の中の電流はストリップの電気抵抗の故にストリ
ップ中に局部熱帯域（第３図において１１）を生じる。
。この接点７と反対側のストリップ線状に第２接点８が
取付けられる。第２接点８に対して導線９が取付けられ
る。導線５と９は高周波電源（図示されず）に接続され
る。第２図と第３図の装置に対して電力が加えられると
き、ストリップ４の中において接点７と８の間において
、近接導線５に平行な流路に沿って電流が流れる。この
電流路を第２図においてダッシュ線１０で示す。ストリ
ップ４の中の電流はストリップの電気抵抗の故にストリ
ップ中に局部熱帯域（第３図において１１）を生じる。
局部加熱帯域の形状と巾は、高周波抵抗加熱装置の近接
導線５の形状と径、導線５とシート４の表面との間隔、
並びに電流の振動周波数および処理時間などの設計ファ
クタムによって影響される。
導線５の形状と径、導線５とシート４の表面との間隔、
並びに電流の振動周波数および処理時間などの設計ファ
クタムによって影響される。
前述のように、走査電子ビームを使用して、所要長さと
間隔の実質平行な熱処理帯域を生じることができる。電
子ビーム銃と、これによって抵抗加熱処理されるストリ
ップは少なくとも１×１０−４トールの真空中に保持さ
れなければならない。この方法は真空が必要でありまた
絶縁コーティングに対する損傷の可能性の故に好ましい
ものではない。
間隔の実質平行な熱処理帯域を生じることができる。電
子ビーム銃と、これによって抵抗加熱処理されるストリ
ップは少なくとも１×１０−４トールの真空中に保持さ
れなければならない。この方法は真空が必要でありまた
絶縁コーティングに対する損傷の可能性の故に好ましい
ものではない。
高周波誘導加熱装置の非制限的例を第４図と第５図に示
す。これらの図において、電気鋼ストリップ１２は、第
１４図においてダッシュ線で示され、第５図においては
実線で示されている。高周波誘導加熱装置は、フェライ
トの高抵抗率磁気物質のコア１４によって包囲された銅
、アルミニウムまたはその他適当な導電性物質の導電性
１３を含む。コア１４はその中に縦方向みぞ穴またはギ
ャップ１５を形成され、このギャップが誘導子コアのエ
アギャップを成す。誘導子コア１３は高周波電源（図示
されず）に接続される。
す。これらの図において、電気鋼ストリップ１２は、第
１４図においてダッシュ線で示され、第５図においては
実線で示されている。高周波誘導加熱装置は、フェライ
トの高抵抗率磁気物質のコア１４によって包囲された銅
、アルミニウムまたはその他適当な導電性物質の導電性
１３を含む。コア１４はその中に縦方向みぞ穴またはギ
ャップ１５を形成され、このギャップが誘導子コアのエ
アギャップを成す。誘導子コア１３は高周波電源（図示
されず）に接続される。
導線１３を通る高周波電流がコア１４の中に磁束を生じ
、磁束の一部がエアギャップ１５による磁気回路の中断
の故に鋼ストリップ１２の中に伝送される。
、磁束の一部がエアギャップ１５による磁気回路の中断
の故に鋼ストリップ１２の中に伝送される。
シート１２の中に誘導された過電流と電気抵抗の故に、
局部熱処理が行なわれる。局部熱処理帯域の形状と長さ
は、コア１４の中のギャップ１５の巾（少なくとも約０
．０７６ｍｍ）、ギャップ１５に対するストリップ１２
の近接度、および使用される電流の強さと周波数ならび
に処理時間などの高周波誘導加熱装置の設計によって影
響される。ギャップ１５を限定するコア１４の部分はス
トリップ１２に対して近接させ、好ましくは接触させな
ければならない。
局部熱処理が行なわれる。局部熱処理帯域の形状と長さ
は、コア１４の中のギャップ１５の巾（少なくとも約０
．０７６ｍｍ）、ギャップ１５に対するストリップ１２
の近接度、および使用される電流の強さと周波数ならび
に処理時間などの高周波誘導加熱装置の設計によって影
響される。ギャップ１５を限定するコア１４の部分はス
トリップ１２に対して近接させ、好ましくは接触させな
ければならない。
第２図と第３図の高周波誘導加熱装置と第４図および第
５図の高周波誘導加熱装置において、ストリップ４と１
２を矢印ＲＤの方向に移動させることによって狭い平行
な熱処理された帯域を生じる。
５図の高周波誘導加熱装置において、ストリップ４と１
２を矢印ＲＤの方向に移動させることによって狭い平行
な熱処理された帯域を生じる。
各熱処理帯域は、加熱装置に対して給電された高周波電
流のパルシングの結果である。第４図と第５図の加熱装
置においては、フェライトコアを回転させることによっ
て平行間隔の熱処理帯域を製造することもできよう。そ
の場合には、コア１４は１つ以上のギャップ１５を備え
ることができよう。
流のパルシングの結果である。第４図と第５図の加熱装
置においては、フェライトコアを回転させることによっ
て平行間隔の熱処理帯域を製造することもできよう。そ
の場合には、コア１４は１つ以上のギャップ１５を備え
ることができよう。
本発明の局部熱処理工程の特色は、処理される電気鋼上
の絶縁性コーティングが損傷されずに残ることである。
の絶縁性コーティングが損傷されずに残ることである。
これは、交流の通過に抵抗する下層金属の内部に熱が発
生するからである。処理中に、２．５ＭＰａ以上の圧力
、好ましくは静水圧を加えることにより、処理されるス
トリップの平坦性を保持することができる。この圧力が
ストップ中に熱によって誘導されるひずみを防止する。
生するからである。処理中に、２．５ＭＰａ以上の圧力
、好ましくは静水圧を加えることにより、処理されるス
トリップの平坦性を保持することができる。この圧力が
ストップ中に熱によって誘導されるひずみを防止する。
当業者には明らかなように、ストリップの平坦性を保持
するために必要とされる圧力の量はストリップの厚さ、
幅、加熱装置の設計などの変数に依存する。第２図と第
３図に示す構造においては、ケーシング６と、ストリッ
プ支持下面（図示されず）との間においてストリップに
対して圧力を保持することができる。同じく第４図と第
５図に示す構造においては、コア１４とストリップの支
持上面（図示されず）との間においてストリップ１２に
対して圧力を保持することができる。
するために必要とされる圧力の量はストリップの厚さ、
幅、加熱装置の設計などの変数に依存する。第２図と第
３図に示す構造においては、ケーシング６と、ストリッ
プ支持下面（図示されず）との間においてストリップに
対して圧力を保持することができる。同じく第４図と第
５図に示す構造においては、コア１４とストリップの支
持上面（図示されず）との間においてストリップ１２に
対して圧力を保持することができる。
局部熱処理ののち、真空中、または水素、アルゴンまた
はその他の不活性ガスまたは水素−窒素雰囲気の中で、
約８１５℃〜約１１１５℃の温度で、使用温度について
十分に注意しながら、２時間以下の応力除去焼なましを
実施する。
はその他の不活性ガスまたは水素−窒素雰囲気の中で、
約８１５℃〜約１１１５℃の温度で、使用温度について
十分に注意しながら、２時間以下の応力除去焼なましを
実施する。
実施例
０．０４４％炭素、２．９３％ケイ素、０．０２６％硫
黄、０．０８０％マンガン、０．０３４％アルミニウム
および０．００６５％窒素（残分は実質的に鉄および製
造モードに付随した不純物）の公称含有量の高透磁率キ
ューブオンエッジ方向性電気鋼に対して、約１１５０℃
でストリップ焼なましを実施し、約０．２７ｍｍの最終
厚さまで冷間圧延した。次に湿潤水素雰囲気中で８３０
℃でストリップを脱炭した。次にこのストリップに対し
てマグネシヤセパレータを被覆したのち、約１１５０℃
で最終高温焼なましを実施した。余分のマグネシヤを除
去したのち、最終焼なまされたストリップのサンプルを
鉄損についてテストし、そののち第４図と第５図に示す
型の高周波誘導加熱装置を用いて局部熱処理を実施し、
圧延方向に対して直角の熱処理帯域を生じた。
黄、０．０８０％マンガン、０．０３４％アルミニウム
および０．００６５％窒素（残分は実質的に鉄および製
造モードに付随した不純物）の公称含有量の高透磁率キ
ューブオンエッジ方向性電気鋼に対して、約１１５０℃
でストリップ焼なましを実施し、約０．２７ｍｍの最終
厚さまで冷間圧延した。次に湿潤水素雰囲気中で８３０
℃でストリップを脱炭した。次にこのストリップに対し
てマグネシヤセパレータを被覆したのち、約１１５０℃
で最終高温焼なましを実施した。余分のマグネシヤを除
去したのち、最終焼なまされたストリップのサンプルを
鉄損についてテストし、そののち第４図と第５図に示す
型の高周波誘導加熱装置を用いて局部熱処理を実施し、
圧延方向に対して直角の熱処理帯域を生じた。
この局部加熱は、０．０２３ｍｍのエアギャップを有す
るフライトコアを用いて４５０ｋＨｚの電流振動周波数
をもって実施された。局部熱処理帯域間の長さ（Ｘ）は
約８ｍｍであった。局部熱処理された帯域長さ（ｘ）は
約０．２３ｍｍであった。このサンプルであった。この
サンプルを誘導子コアのギャップと密着させた。局部熱
処理ののち、サンプルを再びテストし、水素雰囲気中に
おいて約１１１５℃の温度で焼なまし、次に再びテスト
した。テスト結果を示す下記の表から、本発明の局部熱
処理を受けた磁気特性を、局部熱処理されていないが他
のすべての点において同一の未処理対照サンプルと比較
することができる。
るフライトコアを用いて４５０ｋＨｚの電流振動周波数
をもって実施された。局部熱処理帯域間の長さ（Ｘ）は
約８ｍｍであった。局部熱処理された帯域長さ（ｘ）は
約０．２３ｍｍであった。このサンプルであった。この
サンプルを誘導子コアのギャップと密着させた。局部熱
処理ののち、サンプルを再びテストし、水素雰囲気中に
おいて約１１１５℃の温度で焼なまし、次に再びテスト
した。テスト結果を示す下記の表から、本発明の局部熱
処理を受けた磁気特性を、局部熱処理されていないが他
のすべての点において同一の未処理対照サンプルと比較
することができる。
時間と電力設定値は、高周波電源から給電されたエネル
ギーを制御するための測定変数である。
ギーを制御するための測定変数である。
電力実測値はそれぞれの装置ならびに実験器具に関連し
ている。
ている。
前記の表のデータが示すように、キューブオンエッジ方
向性電気鋼の鉄損は、特に熱処理時間が０．１８秒また
はこれ以下に制限される際に、本発明の局部熱処理の結
果として低下することがわかる。
向性電気鋼の鉄損は、特に熱処理時間が０．１８秒また
はこれ以下に制限される際に、本発明の局部熱処理の結
果として低下することがわかる。
第６図と第７図においては、局部熱処理による磁区細分
化が明瞭に見られる。第６図はサンプルＮｏ．５の磁区
組織の３．５Ｘ顕微鏡写真である。第７図は対照サンプ
ルＮｏ．８の磁区組織の３．５顕微鏡写真である。
化が明瞭に見られる。第６図はサンプルＮｏ．５の磁区
組織の３．５Ｘ顕微鏡写真である。第７図は対照サンプ
ルＮｏ．８の磁区組織の３．５顕微鏡写真である。
本発明はその主旨の範囲内において任意に変更実施でき
る。
る。
第１図はキューブオンエッジ方向性電気鋼の略示的部分
斜視図であって、本発明により局部熱処理された帯域を
示す図、第２図は本発明の実施に際して使用される高周
波抵抗加熱装置の略示的部分斜視図、第３図は第２図の
装置の部分端面図、第４図は本発明の実施に際して使用
される高周波誘導加熱装置の略示的部分斜視図、第５図
は第４図の装置の端面図、第６図は本発明による局部熱
処理と応力除去焼なましを受けたあとの方向性電気鋼サ
ンプルの磁区組織の１０Ｘ顕微鏡写真、また第７図は第
６図のサンプルと同様に処理されているが本発明によっ
て局部熱処理および焼なましされていない方向性電気鋼
サンプルの磁区組織の１０Ｘ顕微鏡写真である。 １，４…ストリップ、２…局部焼なまし区域、３…未処
理区域、５，１３…ストリップ、６，１０，１４…導線
、７…ケーシング、１５…コア、１６…みぞ穴、１１…
電流■
斜視図であって、本発明により局部熱処理された帯域を
示す図、第２図は本発明の実施に際して使用される高周
波抵抗加熱装置の略示的部分斜視図、第３図は第２図の
装置の部分端面図、第４図は本発明の実施に際して使用
される高周波誘導加熱装置の略示的部分斜視図、第５図
は第４図の装置の端面図、第６図は本発明による局部熱
処理と応力除去焼なましを受けたあとの方向性電気鋼サ
ンプルの磁区組織の１０Ｘ顕微鏡写真、また第７図は第
６図のサンプルと同様に処理されているが本発明によっ
て局部熱処理および焼なましされていない方向性電気鋼
サンプルの磁区組織の１０Ｘ顕微鏡写真である。 １，４…ストリップ、２…局部焼なまし区域、３…未処
理区域、５，１３…ストリップ、６，１０，１４…導線
、７…ケーシング、１５…コア、１６…みぞ穴、１１…
電流■
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、複数の磁区を有し十分に展開された磁気特性を有す
る型の磁性材料の鉄損を改良する方法において、前記磁
性材料の中に狭い平行な熱処理帯域を生じその間に未処
理区域を残すように前記磁性材料に対して間欠的に電流
を加えることによって局部熱処理を実施する段階と、前
記局部熱処理された磁性材料を少なくとも約８００℃の
温度で焼なましすることによって人工的境界を導入し、
前記磁性材料の１８０°磁区の壁間隔を縮小させる段階
とを含むことを特徴とする方法。 ２、前記の磁性材料は、その磁気特性を展開するために
最終高温焼なましを受けたキューブオンエッジ規則的方
向性ケイ素鋼ストリップまたはキューブオンエッジ高透
磁率方向性ケイ素鋼ストリップであって、前記の局部熱
処理段階は前記の最終高温焼なましののちに前記ストリ
ップに対して実施されることを特徴とする特許請求の範
囲第１項による方法。 ３、前記の磁性材料はキューブオンフェースケイ素鋼で
あることを特徴とする特許請求の範囲第１項による方法
。 ４、前記の熱処理された帯域は１．５ｍｍ以下の長さ（
ｘ）を有し、また前記の未処理区域は少なくとも２ｍｍ
の長さ（Ｘ）を有することを特徴とする特許請求の範囲
第１項による方法。 ５、前記の熱処理された帯域は０．５ｍｍ以下の長さ（
ｘ）を有し、また前記の未処理区域は少なくとも２ｍｍ
の長さ（Ｘ）を有することを特徴とする特許請求の範囲
第１項による方法。 ６、前記の各帯域の前記熱処理を０．５秒以内で実施す
る段階を特徴とする特許請求の範囲第１項による方法。 ７、前記の各帯域について前記の熱処理を０．１５秒以
内で実施する段階とする特許請求の範囲第１項による方
法。 ８、前記の熱処理中に前記の磁性材料に対して少なくと
も２．５ＭＰａの圧力を加える段階を含む特許請求の範
囲第１項による方法。 ９、前記の局部熱処理は前記の磁性材料中に内部高周波
電流を間欠的に加えることによって実施されることを特
徴とする特許請求の範囲第１項による方法。 １０、走査電子ビームによって前記局部熱処理を実施す
る段階を含む特許請求の範囲第１項による方法。 １１、高周波抵抗加熱によって前記の局部熱処理を実施
する段階を含む特許請求の範囲第１項による方法。 １２、高周波誘導加熱によって前記の局部熱処理を実施
する段階を含む特許請求の範囲第１項による方法。 １３、前記のキューブオンエッジケイ素鋼は、ミルガラ
スまたは施用されたコーティングまたはその両者から成
るクラスから選定された絶縁性コーティングをその上に
備え、前記の熱処理は、前記の絶縁性コーティングを備
えたままの前記キューブオンエッジケイ素鋼に対して、
前記の絶縁性コーティングの劣化を生じることなく実施
される特許請求の範囲第２項による方法。 １４、前記の熱処理された帯域は、前記のキューブオン
エッジケイ素鋼ストリップの圧延方向に対して約３０°
乃至９０°の角度で前記ストリップを横断する特許請求
の範囲第２項による方法。 １５、前記の熱処理帯域は１．５ｍｍ以下の長さ（ｘ）
を有し、前記の未処理区域は少なくとも２ｍｍの長さ（
Ｘ）を有する特許請求の範囲第２項による方法。 １６、前記の未処理区域は０．５ｍｍ以下の長さ（ｘ）
を有し、前記の未処理区域は少なくとも２ｍｍの長さ（
Ｘ）を有する特許請求の範囲第２項による方法。 １７、前記の各帯域について前記の熱処理を０．５秒以
内で実施する段階を含む特許請求の範囲第２項による方
法。 １８、前記の各帯域について前記の熱処理を０．１５秒
以内で実施する段階を含む特許請求の範囲第２項による
方法。 １９、前記の熱処理中に前記の磁性材料に対して少なく
とも２．５ＭＰａの圧力を加える段階を含む特許請求の
範囲第２項による方法。 ２０、前記の局部熱処理は前記の磁性材料の中に内部高
周波電流を間欠的に加えることによって実施される特許
請求の範囲第２項による方法。 ２１、走査電子ビームによって前記の局部熱処理を実施
する段階を含む特許請求の範囲第２項による方法。 ２２、高周波抵抗加熱によって前記の局部熱処理を実施
する段階を含む特許請求の範囲第２項による方法。 ２３、高周波誘導加熱によって前記の局部熱処理を実施
する段階を含む特許請求の範囲第２項による方法。
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