JPS589796A - エレクトロガスア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ - Google Patents
エレクトロガスア−ク溶接用フラツクス入りワイヤInfo
- Publication number
- JPS589796A JPS589796A JP10754581A JP10754581A JPS589796A JP S589796 A JPS589796 A JP S589796A JP 10754581 A JP10754581 A JP 10754581A JP 10754581 A JP10754581 A JP 10754581A JP S589796 A JPS589796 A JP S589796A
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- JP
- Japan
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- wire
- flux
- slag
- amount
- content
- Prior art date
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- Granted
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/368—Selection of non-metallic compositions of core materials either alone or conjoint with selection of soldering or welding materials
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、耐気孔性及び耐割れ性の極めて優れた高性能
のタンク)四ガスアーク溶接層フラックス入やツイヤに
関するものである。
のタンク)四ガスアーク溶接層フラックス入やツイヤに
関するものである。
エレクトロガスアークS接法(以下E(、W)はその高
能・重性の故に造船や石油タンクの建造をはじめとして
軟鋼は勿論の仁と60キロ級の高張力鋼を用いる大型構
造物の現地溶接にも多用されており、建’aコストの低
減に役立っているが、依然として後述の様な問題点が残
されてお〕、この方面での改良が強(望まれている。
、、例えば60キロ級高張力鋼を用いる石油タ
ンクの側板縦継手等の$1!では、・HAZの脆化防止
を目的として比較的高速度低入熱の溶I!施工条件が選
ばれるため、冬期には低温割れ防止対策として予熱又は
後熱を行なう必要があシ、又i方では湿度が80−を越
えた場合には、溶接施工そのものを見合わせるのが通例
であった。・このため工期の遅れや工費の上昇を拓く、
という間開があった。またEGWは前述の様に、!a外
における大型構造物の溶接に広く用いられるが、ガスシ
ールド溶接法テあるため風の影響を受けやすく通常は風
速11m7秒までの風にしか耐えられない。しかも1パ
ス溶接であるため比較的広い面積の溶−融プールをV−
Wドしなければならず、無風下でもRot15+のco
2ガス流産を必要とし、風のある場合には501/分〜
100//分にも及ぶ量の00gガスを流さなければな
らずこれらの条件が守られないとV−ルドが悪くなシ衝
撃値の低下やプローホーVの発生を招いていた。又1強
風下では防鼠設備が必要となシ、場合によっては溶接作
業を中止しなければならなかった。
能・重性の故に造船や石油タンクの建造をはじめとして
軟鋼は勿論の仁と60キロ級の高張力鋼を用いる大型構
造物の現地溶接にも多用されており、建’aコストの低
減に役立っているが、依然として後述の様な問題点が残
されてお〕、この方面での改良が強(望まれている。
、、例えば60キロ級高張力鋼を用いる石油タ
ンクの側板縦継手等の$1!では、・HAZの脆化防止
を目的として比較的高速度低入熱の溶I!施工条件が選
ばれるため、冬期には低温割れ防止対策として予熱又は
後熱を行なう必要があシ、又i方では湿度が80−を越
えた場合には、溶接施工そのものを見合わせるのが通例
であった。・このため工期の遅れや工費の上昇を拓く、
という間開があった。またEGWは前述の様に、!a外
における大型構造物の溶接に広く用いられるが、ガスシ
ールド溶接法テあるため風の影響を受けやすく通常は風
速11m7秒までの風にしか耐えられない。しかも1パ
ス溶接であるため比較的広い面積の溶−融プールをV−
Wドしなければならず、無風下でもRot15+のco
2ガス流産を必要とし、風のある場合には501/分〜
100//分にも及ぶ量の00gガスを流さなければな
らずこれらの条件が守られないとV−ルドが悪くなシ衝
撃値の低下やプローホーVの発生を招いていた。又1強
風下では防鼠設備が必要となシ、場合によっては溶接作
業を中止しなければならなかった。
本発明はこれらの事情に着目してなされたものであって
従来法の欠点を解消し得るEGW専用ワイヤの提供を目
的とするものである。本発明者等は1紀の目的を達成す
るに当ってEGW用ワイヤが金属外灰中にフラックスを
充填させたものであることに注目し、充填フラックスの
改良が必要であると考え、フラックス中のガス発生剤の
1111にjつ”(、fX&/−jlkド性を改善する
と共に7ラツクス中のスラグstmの調整によってスラ
グシールド性を高め、 WIICgむら<FiS接金属
の物性自体を向上させる為にワイヤ中の水素量を規制す
ることが必要ではないかとの推論に到達した。そこでI
!に4i11I々検討し九結果充填フラックス中にガス
発生剤として加えられる金属弗化物および同じくフラッ
クス中和スラグ発生剤として加えられる非金属性物質の
ワイヤ全重量に対する含有範囲及びその組成を設定する
と共に全ワイヤ中の全水素量を制限することによって本
発明を完成するに至った。
従来法の欠点を解消し得るEGW専用ワイヤの提供を目
的とするものである。本発明者等は1紀の目的を達成す
るに当ってEGW用ワイヤが金属外灰中にフラックスを
充填させたものであることに注目し、充填フラックスの
改良が必要であると考え、フラックス中のガス発生剤の
1111にjつ”(、fX&/−jlkド性を改善する
と共に7ラツクス中のスラグstmの調整によってスラ
グシールド性を高め、 WIICgむら<FiS接金属
の物性自体を向上させる為にワイヤ中の水素量を規制す
ることが必要ではないかとの推論に到達した。そこでI
!に4i11I々検討し九結果充填フラックス中にガス
発生剤として加えられる金属弗化物および同じくフラッ
クス中和スラグ発生剤として加えられる非金属性物質の
ワイヤ全重量に対する含有範囲及びその組成を設定する
と共に全ワイヤ中の全水素量を制限することによって本
発明を完成するに至った。
即ち本発明に係るEGW用のワイヤとは、充填フラック
ス中にガス発生剤として配合されている金属弗化物を弗
素換算量でワイヤ全重量に対して0、15〜OJ 5
* (IJi’j以下ji L、 ) Kfbト共に、
スラグ形成剤として機能し得る非金属性物質の総量を1
.2〜2.1!1と定め、且つ非金属性物質であるCa
O及び/又FiMgOをワイヤ全重量に対して合計で0
.18〜04−とし、又この様なフラックスを被包する
鋼製外皮として、アーク安定性及び衝撃値の観点からC
含有量を006係以下。
ス中にガス発生剤として配合されている金属弗化物を弗
素換算量でワイヤ全重量に対して0、15〜OJ 5
* (IJi’j以下ji L、 ) Kfbト共に、
スラグ形成剤として機能し得る非金属性物質の総量を1
.2〜2.1!1と定め、且つ非金属性物質であるCa
O及び/又FiMgOをワイヤ全重量に対して合計で0
.18〜04−とし、又この様なフラックスを被包する
鋼製外皮として、アーク安定性及び衝撃値の観点からC
含有量を006係以下。
I!に全ツイヤ中の水素量を4〜66ppmと定めたこ
とを要旨とするものであ〕、適用範囲の広いEGW専用
ツラックス入)ワイヤC以下複合ワイヤ)を提供するこ
とに成功したものであゐ。
とを要旨とするものであ〕、適用範囲の広いEGW専用
ツラックス入)ワイヤC以下複合ワイヤ)を提供するこ
とに成功したものであゐ。
まず充填フラックス中の、金属弗化物及び非金属性物質
について夫々添加増肉及び配合量限定の根拠を述べる。
について夫々添加増肉及び配合量限定の根拠を述べる。
本発明では、アークと溶融金属を大剣からV−ルドすぺ
〈ガス発生剤とスラグ形成剤を配合するものであ〕配合
量を適正に股!するととkよシ耐風性の向上及び所要V
−ルドガス流量の減少、換言すれば耐電孔性の向上をは
かったものであり、金属弗化物及び溶融スラグがもたら
す優れたシールド効果虻着目したものである。
〈ガス発生剤とスラグ形成剤を配合するものであ〕配合
量を適正に股!するととkよシ耐風性の向上及び所要V
−ルドガス流量の減少、換言すれば耐電孔性の向上をは
かったものであり、金属弗化物及び溶融スラグがもたら
す優れたシールド効果虻着目したものである。
即ち、金属弗化物は融点が低いこともあって。
アーク熱で気化、J’!華し易いだけでな(容易に分解
して弗素系ガス(Hy、81F4金属弗化物自身の蒸I
りを発生し、これらが#!I算囲電内に侵入しようとす
る空gICIIC対しシールド効果を示し。
して弗素系ガス(Hy、81F4金属弗化物自身の蒸I
りを発生し、これらが#!I算囲電内に侵入しようとす
る空gICIIC対しシールド効果を示し。
シールド効果として別途供給する00gガスやAr−C
0、/J!合ガス等と協力し、アーク及び溶融金属を保
護してビット、プローホール、mれ等の原因となる酸素
、M*、水蒸気水蒸気化水素化合物圧を下げるように作
用する。又金属弗化物は製鋼反応等で知られている様に
スラグ中の水素を積極的に除去するという2次的機能も
有しており、*融金属中の水素低減に間接的に寄与する
。尚ガスが発生した後に残留する金属弗化物は後述の非
金属性物質と共に溶融スラグとなって溶接金属の表面を
覆い、溶接金属の凝固点よシも低い温度まで液状で存在
することにより1@接金属の表面を大気から保虐する役
割りも発揮する。
0、/J!合ガス等と協力し、アーク及び溶融金属を保
護してビット、プローホール、mれ等の原因となる酸素
、M*、水蒸気水蒸気化水素化合物圧を下げるように作
用する。又金属弗化物は製鋼反応等で知られている様に
スラグ中の水素を積極的に除去するという2次的機能も
有しており、*融金属中の水素低減に間接的に寄与する
。尚ガスが発生した後に残留する金属弗化物は後述の非
金属性物質と共に溶融スラグとなって溶接金属の表面を
覆い、溶接金属の凝固点よシも低い温度まで液状で存在
することにより1@接金属の表面を大気から保虐する役
割りも発揮する。
ここで金属弗化物の添加量を弗素換算で0.3轟参以上
としたのはそれ未満では弗素系ガスの発生量が少なくな
って有効なV−ルド効果が発揮できないからであシ、他
方0.56嗟以下とし九のはそれを越えることによって
アークが不安定とな9スパツタが多くなると同時にとニ
ームが急増し作業性が劣化するからである。金属弗化物
として具体的な例を示すと、NaF4”LiF専のアル
カリ金属弗化物l C& F zやBaF2尋のアルカ
リ土類金属弗化物蓚酸いはMgFgやN & 3 A
I Fi等が望ましく、これらは単独又は2橋以上を組
み合わせて、使用できる。中でもNaFに代表されるア
ルカリ金属弗化物は弗素イオン自体の大きな電気伝導性
に加えてイオン化ポテννヤルが他の化合物に比べて低
く、アーク安定化効果も併せて発揮するので最も好まし
い。
としたのはそれ未満では弗素系ガスの発生量が少なくな
って有効なV−ルド効果が発揮できないからであシ、他
方0.56嗟以下とし九のはそれを越えることによって
アークが不安定とな9スパツタが多くなると同時にとニ
ームが急増し作業性が劣化するからである。金属弗化物
として具体的な例を示すと、NaF4”LiF専のアル
カリ金属弗化物l C& F zやBaF2尋のアルカ
リ土類金属弗化物蓚酸いはMgFgやN & 3 A
I Fi等が望ましく、これらは単独又は2橋以上を組
み合わせて、使用できる。中でもNaFに代表されるア
ルカリ金属弗化物は弗素イオン自体の大きな電気伝導性
に加えてイオン化ポテννヤルが他の化合物に比べて低
く、アーク安定化効果も併せて発揮するので最も好まし
い。
一方、溶融スラグが溶融金属を人望から保護する効果を
十分に発揮するため(は、溶融金属プールの全面を覆う
だけの溶融スラグ量が必要であるが、溶融スラグ層の深
さく厚み)はEGWでは8wl1までが限度であること
を知見した。即ち溶−スラグ深さが80を越えると厚い
スラグ層の為にアークがこれを突き抜けて溶融金属の表
面Kjll達することが困難となシ、その結果安定なア
ークが維持されず又スラグが飛散して作業性が劣化し、
場合によってはアークが消賦し41接不能となる。更に
スラグ巻き込み等の内部欠陥が発生することもある。こ
の様に溶融金属の保護という観点からすれば/#−金属
金属ルール面を覆うだけの溶融スラグ量が必要であるが
、アークの安定性中スラグの飛欽防止、更にはスラグ巻
き込みの防止等の為に#i、ワイヤ直下部のスラグがア
ークによって安易に押しのけられてf#−金属が露出で
きる程度のスラグ厚さ〔8■以下)でなければならない
。従ってこれらの条件を満たすためにはスラグ緻を厳し
く限定する必要がありフラックス中にスラグ形成剤とし
て積極的に添加されている酸化物だけでなく、他の目的
1例えばアーク安定剤やガス発生剤等として添加されて
いるものの中にも最終的にはその大部分又は一部がスラ
グとなって溶融金属上に形成されることを考慮し本来の
スラグ形成剤のみではなくスラグとな9得る添加物1M
oち非金属性物質の総量も制限する必要があるとの結論
に到達した。そしてフラックス中に含まれる非金属性物
質はその全てが全面的又は部分的にスラグとな〕得るも
のであることに鑑み、上限を2.2費と定めた。この増
肉は2.2係を越える量の非金属性物質を添加すると、
溶融金属上のf#融スラグ層厚さが過大になって前述し
た様な種々の不都合を示すからである。崗V−〃ドの為
の最低限必要なスラグ量を確保する為には少なくとも1
.2優の添加が必要であシ、これを下限と定め7、。賞
スラグ形成剤として積極的IF−添加される非金属性物
質としては、5i02eTi02sA/203.CaO
。
十分に発揮するため(は、溶融金属プールの全面を覆う
だけの溶融スラグ量が必要であるが、溶融スラグ層の深
さく厚み)はEGWでは8wl1までが限度であること
を知見した。即ち溶−スラグ深さが80を越えると厚い
スラグ層の為にアークがこれを突き抜けて溶融金属の表
面Kjll達することが困難となシ、その結果安定なア
ークが維持されず又スラグが飛散して作業性が劣化し、
場合によってはアークが消賦し41接不能となる。更に
スラグ巻き込み等の内部欠陥が発生することもある。こ
の様に溶融金属の保護という観点からすれば/#−金属
金属ルール面を覆うだけの溶融スラグ量が必要であるが
、アークの安定性中スラグの飛欽防止、更にはスラグ巻
き込みの防止等の為に#i、ワイヤ直下部のスラグがア
ークによって安易に押しのけられてf#−金属が露出で
きる程度のスラグ厚さ〔8■以下)でなければならない
。従ってこれらの条件を満たすためにはスラグ緻を厳し
く限定する必要がありフラックス中にスラグ形成剤とし
て積極的に添加されている酸化物だけでなく、他の目的
1例えばアーク安定剤やガス発生剤等として添加されて
いるものの中にも最終的にはその大部分又は一部がスラ
グとなって溶融金属上に形成されることを考慮し本来の
スラグ形成剤のみではなくスラグとな9得る添加物1M
oち非金属性物質の総量も制限する必要があるとの結論
に到達した。そしてフラックス中に含まれる非金属性物
質はその全てが全面的又は部分的にスラグとな〕得るも
のであることに鑑み、上限を2.2費と定めた。この増
肉は2.2係を越える量の非金属性物質を添加すると、
溶融金属上のf#融スラグ層厚さが過大になって前述し
た様な種々の不都合を示すからである。崗V−〃ドの為
の最低限必要なスラグ量を確保する為には少なくとも1
.2優の添加が必要であシ、これを下限と定め7、。賞
スラグ形成剤として積極的IF−添加される非金属性物
質としては、5i02eTi02sA/203.CaO
。
M g O、Z r O2、M n O、M n OJ
!尋の様に比較的高融点(1500℃以上)の酸化物が
多用されるが、これらは単独又は2種以上組合わせてビ
ード外観や塩基度の調整をする。f#jアーク安定作用
やガス発生を主目的とする非金属性物質としてはCaC
O3,MgCO3,MflCO3,BaCO2尋が例示
される。これらのスラグ形成剤は夫々独自の役割を果す
が、特にMgOとCadFiスッグのスラを適当に保持
する機能を有し、CaOとMgOの一方又は両方を合わ
せて、ワイヤ全重量に対しQ、lfi〜0.41ia!
合することが望まれる。即ち0.1611未満ではスラ
グの粘性が低下して裏ビードにポックマーク状のへこみ
が発生しTo(なり、他方0.411を越えると粘性が
過大となシ摺動銅当金の上昇時にスラグが引きずり上げ
られてビードにしわやわれが発生する。
!尋の様に比較的高融点(1500℃以上)の酸化物が
多用されるが、これらは単独又は2種以上組合わせてビ
ード外観や塩基度の調整をする。f#jアーク安定作用
やガス発生を主目的とする非金属性物質としてはCaC
O3,MgCO3,MflCO3,BaCO2尋が例示
される。これらのスラグ形成剤は夫々独自の役割を果す
が、特にMgOとCadFiスッグのスラを適当に保持
する機能を有し、CaOとMgOの一方又は両方を合わ
せて、ワイヤ全重量に対しQ、lfi〜0.41ia!
合することが望まれる。即ち0.1611未満ではスラ
グの粘性が低下して裏ビードにポックマーク状のへこみ
が発生しTo(なり、他方0.411を越えると粘性が
過大となシ摺動銅当金の上昇時にスラグが引きずり上げ
られてビードにしわやわれが発生する。
ところで、アークによpWM融金属上の溶融スラグがア
ークの両側方向へ大幅に押しやられると。
ークの両側方向へ大幅に押しやられると。
溶融金属の一部が露出し、この部分ではスラグV−Vド
効果を受けることができなくなるが、この傾向は電極を
板厚方向に揺動又は振動させる場合に特に−著であ夛、
これを防ぐためには比較的流動性の少ないスラグ層をつ
(ることが望まれる。
効果を受けることができなくなるが、この傾向は電極を
板厚方向に揺動又は振動させる場合に特に−著であ夛、
これを防ぐためには比較的流動性の少ないスラグ層をつ
(ることが望まれる。
そこで種々検討したと仁ろ、フラックス中における金属
弗化物置と金属酸化物量との比を0.4〜tgの範囲に
すれば好ましい結果が得られることが分かった。即ち上
記比率が0,4未満では溶融スラグの粘性が高すぎて流
動性が少なくなシ、アークの突き抜けが困mになってア
ークが不安定であp又ビード外観も劣化し晶い。これに
対し上記比率が1.6を越えるとスラグの粘性が極端に
低下してスラグが両肯へ押し流され、V−ルド性が劣化
すると同時にアンダーカットも発生し易すくなる。充填
フラックス中に加えられるその他の成分にりいては特に
制限されないが脱酸剤や合金剤としては。
弗化物置と金属酸化物量との比を0.4〜tgの範囲に
すれば好ましい結果が得られることが分かった。即ち上
記比率が0,4未満では溶融スラグの粘性が高すぎて流
動性が少なくなシ、アークの突き抜けが困mになってア
ークが不安定であp又ビード外観も劣化し晶い。これに
対し上記比率が1.6を越えるとスラグの粘性が極端に
低下してスラグが両肯へ押し流され、V−ルド性が劣化
すると同時にアンダーカットも発生し易すくなる。充填
フラックス中に加えられるその他の成分にりいては特に
制限されないが脱酸剤や合金剤としては。
S i : 0.2〜0.75−、Mn : 1.1−
161g 4i:0.05〜0.25優、Mo:0.1
5〜0.71が特[utL<、必要[応じ?N1(0,
7〜2.61)B(0,001〜0.021g)を添加
することもあるが、溶接金属の衝撃値を良好とするため
には(Mfl/Si)比を2.7〜4.8の範囲とする
ことが望ましい。尚これらのフラックスを被包する鋼製
フープは、アーク安定性及び衝撃値の点からC量をo、
o g *以下としなければならず、tたワイヤ中の
全窒素量は耐電孔性及び衝撃値の点から40ppm以下
とすることが望ましい。
161g 4i:0.05〜0.25優、Mo:0.1
5〜0.71が特[utL<、必要[応じ?N1(0,
7〜2.61)B(0,001〜0.021g)を添加
することもあるが、溶接金属の衝撃値を良好とするため
には(Mfl/Si)比を2.7〜4.8の範囲とする
ことが望ましい。尚これらのフラックスを被包する鋼製
フープは、アーク安定性及び衝撃値の点からC量をo、
o g *以下としなければならず、tたワイヤ中の
全窒素量は耐電孔性及び衝撃値の点から40ppm以下
とすることが望ましい。
次に耐割れ性とワイヤ中の全水素量の関係について説明
し好適な条件を述べる。EGWの如く入熱量が20 O
K?/(11前後に及ぶ比較的大入熱の溶接施工におい
ては、溶接金属中の拡散性水素は逃げやすいとされ、溶
接材料′□中の水素量については従来特別な関心は払わ
れていなかった。ところが。
し好適な条件を述べる。EGWの如く入熱量が20 O
K?/(11前後に及ぶ比較的大入熱の溶接施工におい
ては、溶接金属中の拡散性水素は逃げやすいとされ、溶
接材料′□中の水素量については従来特別な関心は払わ
れていなかった。ところが。
原油タンクの側1!iVc代表される60キロ級高張力
鋼の溶接や、LPGタンクの側板に代表される低温用A
t1tA/ド鋼のS接等においては、HAZの靭性確保
のため比較的高速度低入熱施工条件(約80にルー以下
)が過ばれるため水嵩による割れを開−にする必II!
がある。ところがこの様な大型構造物では予熱や後熱が
困−であるから予熱や後熱なしでもM′l!IAれ性を
高レベルに発揮することが望まれ、この様な観点から検
討した結果ワイヤ中の全氷雪量を4〜55ppmの範囲
に押えて#接金劇中の拡散性水素量を低減することが望
ましいことを知見した。ここでぼり全水素量とは、ワイ
ヤ中のポテンシャル水藁を意味し、アルゴンガス中!2
00℃で90秒間加熱した後抽出される全本案1kを示
す。ワイヤ中の全水3g1tがfi 5 ppmを越え
ると#接金劇中の拡散性水素量が多くなル水訟脆化によ
りミクロ割れが発生しiめ、更にブロー小−A/4h発
生し易くなり、耐割れ性やiI11gc孔性が怠激に劣
化する。他方ブラックス入りワイヤではワイヤ゛送給性
及び耐錆性を良好に保つ目的で表面&C満滑剤や防錆剤
を塗布する必要があシ又、上記#1渭剤や防錆剤は、複
合ワイヤhI!形時の舖清畑と兼用することもあるが、
これには鉱物油等の油脂分の含有が必須であシ、水素に
換算して最低限4ppm以上必要である。未発明は1紀
のt口(構成されるので以下要約する様な効果を得るこ
とができる。
鋼の溶接や、LPGタンクの側板に代表される低温用A
t1tA/ド鋼のS接等においては、HAZの靭性確保
のため比較的高速度低入熱施工条件(約80にルー以下
)が過ばれるため水嵩による割れを開−にする必II!
がある。ところがこの様な大型構造物では予熱や後熱が
困−であるから予熱や後熱なしでもM′l!IAれ性を
高レベルに発揮することが望まれ、この様な観点から検
討した結果ワイヤ中の全氷雪量を4〜55ppmの範囲
に押えて#接金劇中の拡散性水素量を低減することが望
ましいことを知見した。ここでぼり全水素量とは、ワイ
ヤ中のポテンシャル水藁を意味し、アルゴンガス中!2
00℃で90秒間加熱した後抽出される全本案1kを示
す。ワイヤ中の全水3g1tがfi 5 ppmを越え
ると#接金劇中の拡散性水素量が多くなル水訟脆化によ
りミクロ割れが発生しiめ、更にブロー小−A/4h発
生し易くなり、耐割れ性やiI11gc孔性が怠激に劣
化する。他方ブラックス入りワイヤではワイヤ゛送給性
及び耐錆性を良好に保つ目的で表面&C満滑剤や防錆剤
を塗布する必要があシ又、上記#1渭剤や防錆剤は、複
合ワイヤhI!形時の舖清畑と兼用することもあるが、
これには鉱物油等の油脂分の含有が必須であシ、水素に
換算して最低限4ppm以上必要である。未発明は1紀
のt口(構成されるので以下要約する様な効果を得るこ
とができる。
(1)溶融ブーVのシールド効果が向上し、屋外の現場
溶接でもシールド効果の過量供給が削減でき。
溶接でもシールド効果の過量供給が削減でき。
場合によっては1017m以下のCOQ流社でも溶接で
きる。
きる。
(2)耐風性が向上し、風速9 m / 8eO以下で
あれば防風設備が不要である。
あれば防風設備が不要である。
(3)溶接金属の欠陥(ブローナール)が解消される。
(4)水素量を制限′した場合には、溶接金属の耐割れ
性が向上し、予熱や後熱の省略も不能であり、又80優
程度の温度下にiいても溶接作業を遂行す、ることがで
きる。
性が向上し、予熱や後熱の省略も不能であり、又80優
程度の温度下にiいても溶接作業を遂行す、ることがで
きる。
次に本発明の詳細な説明する。
実施例I
Si:0.0671Mn:01111P:0.015俤
S:0.006係(フープ中のC麓は第1.2゛表に併
記)を含むワイヤ用フープ中に@1表に示す組成のフラ
ックスを充填して複合ワイヤ(1,6W中)を製造した
。HT60 (板jl[2fsm)を−V開先:RO”
、&−)ギャップ:5Mで突き合わせ。
S:0.006係(フープ中のC麓は第1.2゛表に併
記)を含むワイヤ用フープ中に@1表に示す組成のフラ
ックスを充填して複合ワイヤ(1,6W中)を製造した
。HT60 (板jl[2fsm)を−V開先:RO”
、&−)ギャップ:5Mで突き合わせ。
予熱なl、[EGWt−実施した。V−A/ドガスとし
てco2(流tk′i第1.2表に併記)を流し、裏当
てとして水冷銅当金を用いた。溶接条件は420AX4
JIVX’l 2(lpm(DCRP )とした。
てco2(流tk′i第1.2表に併記)を流し、裏当
てとして水冷銅当金を用いた。溶接条件は420AX4
JIVX’l 2(lpm(DCRP )とした。
fIIwI結果#i第1表に併記する通シであるが、ワ
イヤ番号1〜4が本発明の条件を満足する実施例、ワイ
ヤ番号5〜′1゛6が本発明の条件を満足しない比較例
であり、ワイヤ番号17.18はいずれも本発明の条件
を満足するものであるが、本明細書中に述べたその他の
推奨条件を満足せず、若干の問題を残す参考例である。
イヤ番号1〜4が本発明の条件を満足する実施例、ワイ
ヤ番号5〜′1゛6が本発明の条件を満足しない比較例
であり、ワイヤ番号17.18はいずれも本発明の条件
を満足するものであるが、本明細書中に述べたその他の
推奨条件を満足せず、若干の問題を残す参考例である。
第1表に示す通りワイヤ番号1〜4は1本発明で定めた
6基本条件(フラックス中の金属弗化物含有量、フラッ
クス中の非金属性物質の含有量。
6基本条件(フラックス中の金属弗化物含有量、フラッ
クス中の非金属性物質の含有量。
ツイヤ外皮中のC含有量、ワイヤ中の全水素量。
フラックス中のCaO及び/又はMgOの含有量)を満
足し、且つ本明細書中で述べた推奨条件(フラックス中
の金属弗化物と金属酸化物の比)4満足するものである
から1例えばワイヤ1は風速6m/seoの下でも良好
な溶接を行なうことができ。
足し、且つ本明細書中で述べた推奨条件(フラックス中
の金属弗化物と金属酸化物の比)4満足するものである
から1例えばワイヤ1は風速6m/seoの下でも良好
な溶接を行なうことができ。
ワイヤ2FiV−ルドガス(COg)の送給量が81/
usでも良好な溶接を行なうことができた。又ワイヤ8
はシールドガス量が817usで良好な溶接が行なわれ
ると共に湿度が90憾でもブローホールや割れの発生が
認められなかった。ツイヤ4の場合は、湿度901G、
X44m/seaの悪条件下にV−ルドガスが101/
騙でもブローホールや割れのない良好な溶接継手が得ら
れた。
usでも良好な溶接を行なうことができた。又ワイヤ8
はシールドガス量が817usで良好な溶接が行なわれ
ると共に湿度が90憾でもブローホールや割れの発生が
認められなかった。ツイヤ4の場合は、湿度901G、
X44m/seaの悪条件下にV−ルドガスが101/
騙でもブローホールや割れのない良好な溶接継手が得ら
れた。
これらに対しりイヤ5H,ワイヤ中の全水素量が29P
mと極めて少ない。これはツイヤ表面の潤滑剤が少ない
ことにも起因し、ワイヤ送給不良を招いた。ワイヤ6は
逆に6Oppmもの全水嵩を含み、ミクロ割れやプ騨−
ホールの発生が認められた。又ワイヤ7F1弗素換算量
が0.18優と少なかったので、ガスV−A/ド効果が
不十分であシ、V−ルドガスがtO//mではプローホ
ーJl/が発生しXfi性能は8@であった。ワイヤ8
は逆に弗素換算量が0.5911と多かったので、とニ
ームやスパッタが多発して作業性が著しく劣化し丸。ワ
イヤ9は非金属性物質が2.41Gと多い為にスラグの
形成量が過大とな)、スラグの飛び跳ねによってV−ル
ドロを島いだ〕アークの不安定を招き、又ビード端にア
ンダーカッFが認められることもあった。ワイヤ10は
非金属性物質が0.711と少な(V−ルドガス流量を
151/−に高めてもV−ルド不足とな〕、ブローホー
ルが発生した。ワイヤ1)k′i綱製外皮中のC量が多
い為#接中[COが発生して溶滴の爆発が多く1にシ、
アーク不安定 ;を招くと共にスパッタ4多発し
1作業性が非常に悪い。ワイヤ12も同じ(鋼製外皮中
のclが多い為、ツイヤ11の場合と同様の問題が発生
したが、その他にCaOとMgOの含有量合計が本発明
の条件を満足しない為溶融スラグの粘性が低下し、裏ビ
ードにポックマーク状のへこみが発生することがあった
。ワイヤ18けCaOが0.1嚢(MgOが0憾)であ
った為、スラグの粘性が低下シ、裏ビードにポックマー
ク状のへこみを生じることがあった。ワイヤ34,15
.16はCaOやMgOが多いものであシスラグの粘性
が過大であつ九。その為摺動銅当金の上昇に際してスラ
グがひきずり上げられ、ビードにしわや割れが発生し易
かった。
mと極めて少ない。これはツイヤ表面の潤滑剤が少ない
ことにも起因し、ワイヤ送給不良を招いた。ワイヤ6は
逆に6Oppmもの全水嵩を含み、ミクロ割れやプ騨−
ホールの発生が認められた。又ワイヤ7F1弗素換算量
が0.18優と少なかったので、ガスV−A/ド効果が
不十分であシ、V−ルドガスがtO//mではプローホ
ーJl/が発生しXfi性能は8@であった。ワイヤ8
は逆に弗素換算量が0.5911と多かったので、とニ
ームやスパッタが多発して作業性が著しく劣化し丸。ワ
イヤ9は非金属性物質が2.41Gと多い為にスラグの
形成量が過大とな)、スラグの飛び跳ねによってV−ル
ドロを島いだ〕アークの不安定を招き、又ビード端にア
ンダーカッFが認められることもあった。ワイヤ10は
非金属性物質が0.711と少な(V−ルドガス流量を
151/−に高めてもV−ルド不足とな〕、ブローホー
ルが発生した。ワイヤ1)k′i綱製外皮中のC量が多
い為#接中[COが発生して溶滴の爆発が多く1にシ、
アーク不安定 ;を招くと共にスパッタ4多発し
1作業性が非常に悪い。ワイヤ12も同じ(鋼製外皮中
のclが多い為、ツイヤ11の場合と同様の問題が発生
したが、その他にCaOとMgOの含有量合計が本発明
の条件を満足しない為溶融スラグの粘性が低下し、裏ビ
ードにポックマーク状のへこみが発生することがあった
。ワイヤ18けCaOが0.1嚢(MgOが0憾)であ
った為、スラグの粘性が低下シ、裏ビードにポックマー
ク状のへこみを生じることがあった。ワイヤ34,15
.16はCaOやMgOが多いものであシスラグの粘性
が過大であつ九。その為摺動銅当金の上昇に際してスラ
グがひきずり上げられ、ビードにしわや割れが発生し易
かった。
他方ワイヤ17.18は1本発明の5基本条件を満足す
るものである為、一応所期の目的は達成できたが、前記
推奨条件を繍足しない為、以下述べる様に若干の開門を
残しえ。ワイヤ1Bは金属弗化物と金属酸化物の比が小
さいのでスラグの粘性が大きくなる傾向を見せ、アーク
切れやスパッタの多発を招くことがあった。ワイヤ14
は上記の比が大きい為スラグの粘性が増大しビード端に
、アンダーカットが発することもあり、又スラグがアー
クによって押しのけられ晶い為スラグV−ルド性が低下
傾向を示し、ブローホールの発生を見ることもあった。
るものである為、一応所期の目的は達成できたが、前記
推奨条件を繍足しない為、以下述べる様に若干の開門を
残しえ。ワイヤ1Bは金属弗化物と金属酸化物の比が小
さいのでスラグの粘性が大きくなる傾向を見せ、アーク
切れやスパッタの多発を招くことがあった。ワイヤ14
は上記の比が大きい為スラグの粘性が増大しビード端に
、アンダーカットが発することもあり、又スラグがアー
クによって押しのけられ晶い為スラグV−ルド性が低下
傾向を示し、ブローホールの発生を見ることもあった。
出願人 株式会社神戸製鋼所
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ill Cを0.06重量優以下含有する鋼製外皮に7
ラツクスを充填してなるエレクトロガスアーク溶接用ブ
ラックス入クワイヤにおいて、ワイヤ全重量に対する弗
素換算量が0.16〜O,aa型重量に相当する金属弗
化物を、フラックス中に含有すると共に、フラックス中
にCaOおよび/lたはMgOをワイヤ全重量に対して
合計で0.16〜0.4重量暢含有し、さらにフラック
ス中和含まれる非金属性物質の総量をワイヤ全重量に対
して1.2〜2.21Ji嚢とし、ツイヤ中の水素量を
4〜65ppmとすることを特徴とするエレクトロガス
アーク溶接用フラツタス入クワイヤ。 (2、特許請求の範囲第1項においてフラックス中の金
属酸化物に対する金属弗化物の重量比を0.4〜1、′
6にするエレクトロガスアークam用フラックス入りワ
イヤ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10754581A JPS608150B2 (ja) | 1981-07-08 | 1981-07-08 | エレクトロガスア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10754581A JPS608150B2 (ja) | 1981-07-08 | 1981-07-08 | エレクトロガスア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS589796A true JPS589796A (ja) | 1983-01-20 |
JPS608150B2 JPS608150B2 (ja) | 1985-03-01 |
Family
ID=14461897
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10754581A Expired JPS608150B2 (ja) | 1981-07-08 | 1981-07-08 | エレクトロガスア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS608150B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03197382A (ja) * | 1989-12-26 | 1991-08-28 | Nec Corp | 結晶成長方法 |
JPH04139818A (ja) * | 1990-10-01 | 1992-05-13 | Nec Corp | シリコンエピタキシャル膜の選択成長方法 |
JPH04139819A (ja) * | 1990-10-01 | 1992-05-13 | Nec Corp | シリコンエピタキシャル膜の選択成長方法及びその装置 |
-
1981
- 1981-07-08 JP JP10754581A patent/JPS608150B2/ja not_active Expired
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03197382A (ja) * | 1989-12-26 | 1991-08-28 | Nec Corp | 結晶成長方法 |
JPH04139818A (ja) * | 1990-10-01 | 1992-05-13 | Nec Corp | シリコンエピタキシャル膜の選択成長方法 |
JPH04139819A (ja) * | 1990-10-01 | 1992-05-13 | Nec Corp | シリコンエピタキシャル膜の選択成長方法及びその装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS608150B2 (ja) | 1985-03-01 |
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