JPS5896195A - ロ−タリ−コンプレツサ - Google Patents
ロ−タリ−コンプレツサInfo
- Publication number
- JPS5896195A JPS5896195A JP19403481A JP19403481A JPS5896195A JP S5896195 A JPS5896195 A JP S5896195A JP 19403481 A JP19403481 A JP 19403481A JP 19403481 A JP19403481 A JP 19403481A JP S5896195 A JPS5896195 A JP S5896195A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- compressor
- discharge
- vane
- evaporator
- pressure side
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
- F04C29/12—Arrangements for admission or discharge of the working fluid, e.g. constructional features of the inlet or outlet
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は冷凍装置の運転効率の向上を図るロータリーコ
ンプレッサに関する。
ンプレッサに関する。
日本市場においてはルームエアコンを中心とするいわゆ
る中容量のロータリーコンプレッサが高効率化の点より
全盛をきわめている。一方家庭用冷蔵庫などに使用され
る小形コンプレッサはレシプロ式が主流であった。これ
は小形即ち小気筒容積のコンプレッサであるためロータ
リー化を図った場合には圧縮要素を構成するシリンダ、
ピストン等よりの洩れ損失が大きく、その効率がレシプ
ロ式より低いためであった。しかし近年の加工技術の向
上により前記洩れ損失も小さくなり、大巾な効率向上が
図れ、家庭用冷蔵庫の如き小形圧縮機にもロータリーコ
ンプレッサが採用されているのが現況である。
る中容量のロータリーコンプレッサが高効率化の点より
全盛をきわめている。一方家庭用冷蔵庫などに使用され
る小形コンプレッサはレシプロ式が主流であった。これ
は小形即ち小気筒容積のコンプレッサであるためロータ
リー化を図った場合には圧縮要素を構成するシリンダ、
ピストン等よりの洩れ損失が大きく、その効率がレシプ
ロ式より低いためであった。しかし近年の加工技術の向
上により前記洩れ損失も小さくなり、大巾な効率向上が
図れ、家庭用冷蔵庫の如き小形圧縮機にもロータリーコ
ンプレッサが採用されているのが現況である。
しかし研究によるとロータリーコンプレッサの効率はカ
ロリメータテストの如き連続運転状態で評価した効率と
家庭用冷蔵庫に組込んで評価するＪＩＳ Ｃ９６０７に
よる「家庭用冷蔵庫の消費電力試験」に従って評価した
効率が大巾に異ることが判明した。その−例を記述する
とコンプレッサのカロリメータテストにおけるエネルギ
ー有効率（ＥＥＲ）はレシプロ式に比べてロータリ一式
は約１．２倍であるにもかかわらず、家庭用冷蔵庫の消
費電力試験における消費電力量はレシプロ式に比べてロ
ータリ一式は約５％程度の低減であり、実装時の効率は
大巾に低下しているのが実情である。この原因はサーモ
スタットにより冷却温度制御されているコンプレッサの
停止中に密閉容器内の多量の高温高圧ガスがコンプレッ
サの圧縮要素のメカニカルシール部分を介してシリンダ
室に流入し、流入した過熱ガスはシリンダ室−サクショ
ンラインーエバポレータへと流入するものと、密閉容器
−コンデンサーキャピラリーチューブ−エバポレータへ
と流入する２流路より流入し、エバポレータを加熱する
ので最終的には冷蔵庫の熱負荷となり、冷蔵庫の運転率
の増大をまねき、消費電力量の増加となり運転効率の低
下をきたしている訳である。特にロータリ一式は密閉容
器内が高温高圧の大容量容器であり、エバポレータに流
入する熱量も非常に大きい訳である。前記欠点を除去す
るためには一般的な方法としてコンプレッサの吐出管お
よび吸入管に電磁弁等を設ける方法があるが高価である
と共に電磁弁自身が電力を消費するので効率の低下をき
たすと共に、作動不良の発生、溶接部分の増加による洩
れの危険率の増大る。尚吐出管または吸入管のいずれか
一方に電磁弁を設けても２流路の一方が成立するためほ
とんど効果のないことも確認している。
ロリメータテストの如き連続運転状態で評価した効率と
家庭用冷蔵庫に組込んで評価するＪＩＳ Ｃ９６０７に
よる「家庭用冷蔵庫の消費電力試験」に従って評価した
効率が大巾に異ることが判明した。その−例を記述する
とコンプレッサのカロリメータテストにおけるエネルギ
ー有効率（ＥＥＲ）はレシプロ式に比べてロータリ一式
は約１．２倍であるにもかかわらず、家庭用冷蔵庫の消
費電力試験における消費電力量はレシプロ式に比べてロ
ータリ一式は約５％程度の低減であり、実装時の効率は
大巾に低下しているのが実情である。この原因はサーモ
スタットにより冷却温度制御されているコンプレッサの
停止中に密閉容器内の多量の高温高圧ガスがコンプレッ
サの圧縮要素のメカニカルシール部分を介してシリンダ
室に流入し、流入した過熱ガスはシリンダ室−サクショ
ンラインーエバポレータへと流入するものと、密閉容器
−コンデンサーキャピラリーチューブ−エバポレータへ
と流入する２流路より流入し、エバポレータを加熱する
ので最終的には冷蔵庫の熱負荷となり、冷蔵庫の運転率
の増大をまねき、消費電力量の増加となり運転効率の低
下をきたしている訳である。特にロータリ一式は密閉容
器内が高温高圧の大容量容器であり、エバポレータに流
入する熱量も非常に大きい訳である。前記欠点を除去す
るためには一般的な方法としてコンプレッサの吐出管お
よび吸入管に電磁弁等を設ける方法があるが高価である
と共に電磁弁自身が電力を消費するので効率の低下をき
たすと共に、作動不良の発生、溶接部分の増加による洩
れの危険率の増大る。尚吐出管または吸入管のいずれか
一方に電磁弁を設けても２流路の一方が成立するためほ
とんど効果のないことも確認している。
本発明は以上の点を鑑みてコンプレッサの停止時にコン
プレッサよりコンデンサおよびサクションラインへ流出
する過熱ガスを閉塞し、家庭用冷蔵庫の如き小形冷凍装
置に用いた時にも高効率な運転を可能にするロータリー
コンプレッサを提供せんとするものである。
プレッサよりコンデンサおよびサクションラインへ流出
する過熱ガスを閉塞し、家庭用冷蔵庫の如き小形冷凍装
置に用いた時にも高効率な運転を可能にするロータリー
コンプレッサを提供せんとするものである。
以下に第１図〜第４図を用いて本発明の一実施例につい
て説明する。１はいわゆるローリ／グピストン式ロータ
リーコンプレッサで、密閉容器２内には電動要素３と圧
縮要素４を圧入固着している。中空円筒状のシリンダ６
の軸心には前記電動要素３に直結し偏心部６ａを有する
シャフト６がその軸心が一致する様に取りつけである。
て説明する。１はいわゆるローリ／グピストン式ロータ
リーコンプレッサで、密閉容器２内には電動要素３と圧
縮要素４を圧入固着している。中空円筒状のシリンダ６
の軸心には前記電動要素３に直結し偏心部６ａを有する
シャフト６がその軸心が一致する様に取りつけである。
シャフト６の偏心部６ａには円筒状のロー２７が回転自
在に設けられ前記ローラ７の外遠部はシリンダ６の内面
と微小隙間を有して気密を保持している。
在に設けられ前記ローラ７の外遠部はシリンダ６の内面
と微小隙間を有して気密を保持している。
シリンダ６には細溝８を設け、細溝８内には軸方向に穿
孔された第２吐出孔９を有する平板状のべ一７１０が摺
動自在に収納されている。ベーン１゜はバネ１１によっ
てローラ７に密着する様に付勢され、シリンダ室１２を
高圧側と低圧側に仕切っている。またシリンダ室１２を
構成するためにシリンダ５の両側上、下面には、第１吐
出孔１３と流入路１４を有した上軸受１５と、流出路１
６を有した下軸受１７が強固に取り付けられている。
孔された第２吐出孔９を有する平板状のべ一７１０が摺
動自在に収納されている。ベーン１゜はバネ１１によっ
てローラ７に密着する様に付勢され、シリンダ室１２を
高圧側と低圧側に仕切っている。またシリンダ室１２を
構成するためにシリンダ５の両側上、下面には、第１吐
出孔１３と流入路１４を有した上軸受１５と、流出路１
６を有した下軸受１７が強固に取り付けられている。
第１吐出孔１３と連通したシリンダ５の吐出路１８には
第１吐出弁装置１９を設けており、シリンダ室１２より
の冷媒ガスはいったん密閉容器２内に吐出される。一方
シリンダ６の吸入路２０には冷媒ガスを吸入中は開路す
る低圧側逆止弁２１を設けている。また下軸受１７には
吐出カバー２２が嵌合されて吐出室２３を構成しており
、流出路１６を流れてきた冷媒ガスは吐出室２３へ入っ
た後、吐出管２４を通って冷凍装置（図示せず）へ流出
する様になっている。第２吐出弁装置２６は、流入路１
４、ベーン１ｏに配設された第２吐出孔９および吐出管
２４と吐出室２３を介して連通した流出路１６を備えた
スライドパルプタイプの弁装置であり、ローラ７の外遠
部（偏心部６ａの最大偏心部に相当するとシリンダ６の
内面の接触部がベーン１０配設位置に達した時のみ、流
入路１４と第２吐出孔９と流出路１６が整列して弁装置
２６が開路するようになっている。
第１吐出弁装置１９を設けており、シリンダ室１２より
の冷媒ガスはいったん密閉容器２内に吐出される。一方
シリンダ６の吸入路２０には冷媒ガスを吸入中は開路す
る低圧側逆止弁２１を設けている。また下軸受１７には
吐出カバー２２が嵌合されて吐出室２３を構成しており
、流出路１６を流れてきた冷媒ガスは吐出室２３へ入っ
た後、吐出管２４を通って冷凍装置（図示せず）へ流出
する様になっている。第２吐出弁装置２６は、流入路１
４、ベーン１ｏに配設された第２吐出孔９および吐出管
２４と吐出室２３を介して連通した流出路１６を備えた
スライドパルプタイプの弁装置であり、ローラ７の外遠
部（偏心部６ａの最大偏心部に相当するとシリンダ６の
内面の接触部がベーン１０配設位置に達した時のみ、流
入路１４と第２吐出孔９と流出路１６が整列して弁装置
２６が開路するようになっている。
次に作用について述べる。まずコンプレッサ１が運転中
は圧縮要素４の圧縮作用によりシリンダ６に設けられた
吸入路２０は低圧力となり低圧側逆止弁２１は開路状態
となる。また圧縮要素４の圧縮作用によって圧縮された
冷媒ガスは第１吐出弁装置１９を通って密閉容器２内に
吐出される。
は圧縮要素４の圧縮作用によりシリンダ６に設けられた
吸入路２０は低圧力となり低圧側逆止弁２１は開路状態
となる。また圧縮要素４の圧縮作用によって圧縮された
冷媒ガスは第１吐出弁装置１９を通って密閉容器２内に
吐出される。
密閉容器２内に吐出された冷媒ガスは、流入路１４まで
達し、第３図に示す様にローラ７とシリンダ５の内面の
接触部がベーン１ｏの配設位置に達した時のみ、流入路
１４と第２吐出孔９と流出路１６が整列して吐出室２３
−流入し、吐出管２４を通って冷凍装置（図示せず）へ
と流れていく。
達し、第３図に示す様にローラ７とシリンダ５の内面の
接触部がベーン１ｏの配設位置に達した時のみ、流入路
１４と第２吐出孔９と流出路１６が整列して吐出室２３
−流入し、吐出管２４を通って冷凍装置（図示せず）へ
と流れていく。
次に停止中について述べる。圧縮要素４の停止によりシ
リンダ室１２へは、シリンダ５と上軸受１６下軸受１７
などの微小隙間より高圧冷媒ガスが徐々に流入するので
、吸入路２ｏに設けである低圧側逆止弁２１は閉路し、
冷凍装置のエバポレータへの過熱冷媒ガスの流入を防止
し、エバポレータの温度上昇を防止する。
リンダ室１２へは、シリンダ５と上軸受１６下軸受１７
などの微小隙間より高圧冷媒ガスが徐々に流入するので
、吸入路２ｏに設けである低圧側逆止弁２１は閉路し、
冷凍装置のエバポレータへの過熱冷媒ガスの流入を防止
し、エバポレータの温度上昇を防止する。
また圧縮要素４の停止によりシャフト６の回転が止まり
これに通従してロー２７の運動も止まるが、シリンダ室
１２の高圧側と低圧側の圧力差やバネ１１の付勢力など
によって偏心部６ａの最大偏心部分がベーン１ｏ配設位
置と整列することがない。従って、シャフト６の回転が
停止した時は、第４図のように、ベー７１０がシャフト
６に接近した状態であり流入路１４と第２吐出孔９と流
出路１６は整列せず、結局第２吐出弁装置２５は閉路す
る。
これに通従してロー２７の運動も止まるが、シリンダ室
１２の高圧側と低圧側の圧力差やバネ１１の付勢力など
によって偏心部６ａの最大偏心部分がベーン１ｏ配設位
置と整列することがない。従って、シャフト６の回転が
停止した時は、第４図のように、ベー７１０がシャフト
６に接近した状態であり流入路１４と第２吐出孔９と流
出路１６は整列せず、結局第２吐出弁装置２５は閉路す
る。
故にコンプレッサ停止中の過熱冷媒ガスが冷凍装置ｔの
コンデンサを介してエバポレータへの流入を防止し、円
バポレータの温度上昇を防止する。
コンデンサを介してエバポレータへの流入を防止し、円
バポレータの温度上昇を防止する。
上述したように本発明は、吸入路に低圧側逆止うの動き
に対応して移動するベーンの移動により、コンプレッサ
運転中は開路し、コンプレッサ停止中は閉路する第２吐
出弁装置を設けたので、コンプレッサ停止中にコンプレ
ッサよりコンデンサおよびサクションラインを介してエ
バポレータへ流入する過熱ガスを閉塞する。従って従来
例に比ベエバポレータの温度上昇が少なく運転率の低減
、消費電力の低減が図れるとともに、従来のような電磁
弁が不要なので消費電力にもなり、また作動不良の発生
、溶接部増加による洩れの危険率が少なくなり信頼性の
向上が図れるという効果が得られる。
に対応して移動するベーンの移動により、コンプレッサ
運転中は開路し、コンプレッサ停止中は閉路する第２吐
出弁装置を設けたので、コンプレッサ停止中にコンプレ
ッサよりコンデンサおよびサクションラインを介してエ
バポレータへ流入する過熱ガスを閉塞する。従って従来
例に比ベエバポレータの温度上昇が少なく運転率の低減
、消費電力の低減が図れるとともに、従来のような電磁
弁が不要なので消費電力にもなり、また作動不良の発生
、溶接部増加による洩れの危険率が少なくなり信頼性の
向上が図れるという効果が得られる。
第１図は本発明の一実施例におけるロータリーコンプレ
ッサの断面図、第２図は第１図のｎ −ｎ’線における
断面図、第３図は第２図のトｌ′線における断面図でコ
ンプレッサ運転中を示し、第４図は第３図相当のコンプ
レッサ停止中の状態を示す断面図である。 ４・・・・・・圧縮要素、７・−・・・・ローラ、９・
・・・・・第２吐出孔、１０・・・・・・ぺ〜ン、１２
・・・−・シリンダ室、１４・・・・・・流入路、１６
・・・・・・流出路、１９・・・・・・第１吐出弁装置
、２ｏ・・・・・・吸入路、２１・・・山低圧側逆止弁
、２４・・・・・・吐出管、２５・・・・・・第２吐出
弁装置。 代理人の氏名 弁理士 中−尾 敏 男 はが１名第１
図 ？２２３ 第２図
ッサの断面図、第２図は第１図のｎ −ｎ’線における
断面図、第３図は第２図のトｌ′線における断面図でコ
ンプレッサ運転中を示し、第４図は第３図相当のコンプ
レッサ停止中の状態を示す断面図である。 ４・・・・・・圧縮要素、７・−・・・・ローラ、９・
・・・・・第２吐出孔、１０・・・・・・ぺ〜ン、１２
・・・−・シリンダ室、１４・・・・・・流入路、１６
・・・・・・流出路、１９・・・・・・第１吐出弁装置
、２ｏ・・・・・・吸入路、２１・・・山低圧側逆止弁
、２４・・・・・・吐出管、２５・・・・・・第２吐出
弁装置。 代理人の氏名 弁理士 中−尾 敏 男 はが１名第１
図 ？２２３ 第２図
Claims (2)
- （１）圧縮要素の吸入路に低圧側逆止弁を設け、圧縮要
素の第１吐出弁の後流路に、シリンダ室を高圧側と低圧
側とに仕切るベーンにより開閉し、かつコンプレッサ停
止中には閉路する第２吐出弁装置を備えたロータリーコ
ンプレッサ。 - （２）前記第２吐出弁装置は、流入路と、吐出管に連通
した流出路と、ベーンに設けられた第２吐出孔を備えた
前記特許請求の範囲第１項記載のロータリーコンプレッ
サ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19403481A JPS5896195A (ja) | 1981-12-02 | 1981-12-02 | ロ−タリ−コンプレツサ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19403481A JPS5896195A (ja) | 1981-12-02 | 1981-12-02 | ロ−タリ−コンプレツサ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5896195A true JPS5896195A (ja) | 1983-06-08 |
| JPH0127279B2 JPH0127279B2 (ja) | 1989-05-29 |
Family
ID=16317833
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19403481A Granted JPS5896195A (ja) | 1981-12-02 | 1981-12-02 | ロ−タリ−コンプレツサ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5896195A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4781551A (en) * | 1986-06-30 | 1988-11-01 | Matsushita Refrigeration Company | Rotary compressor with low-pressure and high-pressure gas cut-off valves |
| CN103883529A (zh) * | 2014-03-17 | 2014-06-25 | 安徽美芝精密制造有限公司 | 旋转式压缩机及其气缸 |
| CN106949057A (zh) * | 2016-01-06 | 2017-07-14 | 珠海凌达压缩机有限公司 | 转子式压缩机的气缸及具有其的压缩机 |
-
1981
- 1981-12-02 JP JP19403481A patent/JPS5896195A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4781551A (en) * | 1986-06-30 | 1988-11-01 | Matsushita Refrigeration Company | Rotary compressor with low-pressure and high-pressure gas cut-off valves |
| CN103883529A (zh) * | 2014-03-17 | 2014-06-25 | 安徽美芝精密制造有限公司 | 旋转式压缩机及其气缸 |
| CN106949057A (zh) * | 2016-01-06 | 2017-07-14 | 珠海凌达压缩机有限公司 | 转子式压缩机的气缸及具有其的压缩机 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0127279B2 (ja) | 1989-05-29 |
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