JPS5893819A - ウエブ波のないh形鋼の製造方法 - Google Patents
ウエブ波のないh形鋼の製造方法Info
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- JPS5893819A JPS5893819A JP19100781A JP19100781A JPS5893819A JP S5893819 A JPS5893819 A JP S5893819A JP 19100781 A JP19100781 A JP 19100781A JP 19100781 A JP19100781 A JP 19100781A JP S5893819 A JPS5893819 A JP S5893819A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/0068—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for particular articles not mentioned below
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はウェブ波のないH形鋼製造方法に係や特に仕上
圧延温度を調整することによりウェブ波のないH形鋼を
製造する方法に関する。
圧延温度を調整することによりウェブ波のないH形鋼を
製造する方法に関する。
H形鋼の断面性状は第1図に示す如く通常7ランジ1の
厚さがウェブ2の厚さよりも厚くなっているため、熱延
過程でウェブ2の冷却速度が7ランジ1に比較して速く
なり、仕上圧延終了時にはフランジ温度がウェブ温度よ
りも200℃以上も高くなる場合がある。この圧延終了
時の7う/ジ1とウェブ2の仕上温度条件および圧延後
の7うンジ1とウェブ2の冷却速度差のため室温まで冷
却された状態においては、7ランジ1がウェブ2に比べ
て相対的に短くなり、第2図に示すように7ランジ1に
開俵り、ウェブ2に圧縮の長手方向残留応力が発生する
。而してウェブ2の圧縮残留応力が臨界座屈応力を越え
るとウェブ波の形状不良となり製品として使用できなく
なる。従ってウェブ波を防止するためにはウェブの圧縮
残留応力な電界座屈応力以下に抑制すればよい。
厚さがウェブ2の厚さよりも厚くなっているため、熱延
過程でウェブ2の冷却速度が7ランジ1に比較して速く
なり、仕上圧延終了時にはフランジ温度がウェブ温度よ
りも200℃以上も高くなる場合がある。この圧延終了
時の7う/ジ1とウェブ2の仕上温度条件および圧延後
の7うンジ1とウェブ2の冷却速度差のため室温まで冷
却された状態においては、7ランジ1がウェブ2に比べ
て相対的に短くなり、第2図に示すように7ランジ1に
開俵り、ウェブ2に圧縮の長手方向残留応力が発生する
。而してウェブ2の圧縮残留応力が臨界座屈応力を越え
るとウェブ波の形状不良となり製品として使用できなく
なる。従ってウェブ波を防止するためにはウェブの圧縮
残留応力な電界座屈応力以下に抑制すればよい。
残留応力な軽減させる方法として従来多くの提案がされ
ており、特公昭41−20336.47−31481.
47−32.164.51−5607.54−2044
2、特開昭50−133110等がある。これらの中で
作業能率の点ですぐれているのは圧延時に7ランジを冷
却するかクエンを保温する時分@41−20336およ
び特開昭50−133110の方法である。しかしこれ
らの方法を使用するためKは、7ランジおよびウェブの
仕上温度を具体的に設定する必要があり、これについて
従来法においては明確にされていなか本発明の目的は上
記従来技術の問題点を解決し。
ており、特公昭41−20336.47−31481.
47−32.164.51−5607.54−2044
2、特開昭50−133110等がある。これらの中で
作業能率の点ですぐれているのは圧延時に7ランジを冷
却するかクエンを保温する時分@41−20336およ
び特開昭50−133110の方法である。しかしこれ
らの方法を使用するためKは、7ランジおよびウェブの
仕上温度を具体的に設定する必要があり、これについて
従来法においては明確にされていなか本発明の目的は上
記従来技術の問題点を解決し。
具体的に7ランジおよびウェブの仕上温度を設定できる
ウェブ波のないH形鋼の製造方法を提供するにある。
ウェブ波のないH形鋼の製造方法を提供するにある。
本発明の要旨とするところは次のとおりである。
すなわちH形鋼の最終仕上圧延前の工程においてウェブ
保温もしくはフランジ水冷を行うウェブ波のないH形鋼
の製造方法において、前記H形鋼のウェブ波の形状不良
を評価するウェブ波評価指数Wcを前記7ランジおよび
ウェブの仕上温度および断面寸法の関数とする下記関係
式で表示し、前記関係式より目標とするウェブ波評価指
数となるフランジおよびウェブの仕上温度を求め、この
仕上温度になる如く前記ウェブ保温もしくはフランジ水
冷の少くとも一方の温度調整を行うことを特徴とするウ
ェブ波のないH形鋼の製造方法である。
保温もしくはフランジ水冷を行うウェブ波のないH形鋼
の製造方法において、前記H形鋼のウェブ波の形状不良
を評価するウェブ波評価指数Wcを前記7ランジおよび
ウェブの仕上温度および断面寸法の関数とする下記関係
式で表示し、前記関係式より目標とするウェブ波評価指
数となるフランジおよびウェブの仕上温度を求め、この
仕上温度になる如く前記ウェブ保温もしくはフランジ水
冷の少くとも一方の温度調整を行うことを特徴とするウ
ェブ波のないH形鋼の製造方法である。
記
本発明者らの研究により、残留応゛力の大きさは7ラン
ジおよびクエンの仕上温度だけで決るものではなく、フ
ランジおよび仕上温度の高低および断面寸法によって変
化することが判明した。また当然のことながら臨界座屈
応力は断面寸法特にウェブ厚とウェブ内幅のg41数と
考えられる。
ジおよびクエンの仕上温度だけで決るものではなく、フ
ランジおよび仕上温度の高低および断面寸法によって変
化することが判明した。また当然のことながら臨界座屈
応力は断面寸法特にウェブ厚とウェブ内幅のg41数と
考えられる。
上記の点にかんがみ、ウェブ波の形状不良の程度を評価
するウェブ波評価指数を設定し、これを仕上温度、断面
寸法の関数で表わし、この評価式よりウェブ波の発生し
ない7ランジおよびウェブの仕上温度条件を求め、この
仕上温度条件になるように最終圧延前の工程においてウ
ェブ保温もしくは7ランジ水冷の少なくとも一方を行う
方法を解明した。
するウェブ波評価指数を設定し、これを仕上温度、断面
寸法の関数で表わし、この評価式よりウェブ波の発生し
ない7ランジおよびウェブの仕上温度条件を求め、この
仕上温度条件になるように最終圧延前の工程においてウ
ェブ保温もしくは7ランジ水冷の少なくとも一方を行う
方法を解明した。
本宛BA者らの研究により、ウェブ波評価指数Wcは仕
上温度、断面寸法の次のよう・な要因の関数で1ilj
il:よ(表わされることが明らかKなった。ただしW
cはクエンの平均圧縮残留応力と臨界座屈応力の比で定
義されるもので、この値が1より大きくなるとウェブ波
を発生すると考えられる。
上温度、断面寸法の次のよう・な要因の関数で1ilj
il:よ(表わされることが明らかKなった。ただしW
cはクエンの平均圧縮残留応力と臨界座屈応力の比で定
義されるもので、この値が1より大きくなるとウェブ波
を発生すると考えられる。
W、= F (df、 AT、、 T(−Tw、 ’t
’1./ t、t HwAItv ) −(1)ここで
、Tf、Tw:7ランジおよびウェブの仕上温度の tt、tW:7ランジおよびウェブの厚み−HW:ウエ
プ内幅(− TA1eTA8 :フエライト変態開始および終了温度
■また、鋼種(化学成分)、広幅、中幅、細幅等のH形
鋼のタイプ、大形、中形、小形尋の断面寸法の大きさ等
を固定すれば(1)式は次のような形の(2)式で近似
できる。
’1./ t、t HwAItv ) −(1)ここで
、Tf、Tw:7ランジおよびウェブの仕上温度の tt、tW:7ランジおよびウェブの厚み−HW:ウエ
プ内幅(− TA1eTA8 :フエライト変態開始および終了温度
■また、鋼種(化学成分)、広幅、中幅、細幅等のH形
鋼のタイプ、大形、中形、小形尋の断面寸法の大きさ等
を固定すれば(1)式は次のような形の(2)式で近似
できる。
Wc=a□+a1・Ar?’+a2*乙J:2+a3・
/n(T(Tw)ここで、1゜〜a6 、 nl 、
1112は定数である。
/n(T(Tw)ここで、1゜〜a6 、 nl 、
1112は定数である。
(2)式よりWcが1以下になるようにフランジおよび
ウェブの仕上温度T(、Twを求める。次に求めた仕上
源i TN、 TVになる如く仕上圧延前の工程で第3
図に示す如(放熱防、止板3を使用、してウェブ保温を
するか、あるいは第4図に示す即く7ンンジ水冷装置4
を使用して7ランジ水冷をするか、少なくとも一方の処
理を行うことによってウェブ波のないH形鋼を製造する
ことができる。
ウェブの仕上温度T(、Twを求める。次に求めた仕上
源i TN、 TVになる如く仕上圧延前の工程で第3
図に示す如(放熱防、止板3を使用、してウェブ保温を
するか、あるいは第4図に示す即く7ンンジ水冷装置4
を使用して7ランジ水冷をするか、少なくとも一方の処
理を行うことによってウェブ波のないH形鋼を製造する
ことができる。
実施例
次の如き代表的な細幅の大形サイズH形鋼を製造した。
鋼@ 8841 (JIS G3101)ウェ
ブ高さ 900mm 7ランジ幅 300m クエプ厚 16■ 7ランジ厚 28園 すなわち仕上圧延前の7ランジおよびウェブについて、
ウェブ保温、7ツンジ水冷あるいは無処理などによりウ
ェブおよび7ランジの仕上圧延温度の組合せを種々変更
して仕上圧延を行い、7ランジ仕上温度、ウェブ仕上温
度と仕上圧延したH形銅のウェブ波との関係を第5図に
示した。
ブ高さ 900mm 7ランジ幅 300m クエプ厚 16■ 7ランジ厚 28園 すなわち仕上圧延前の7ランジおよびウェブについて、
ウェブ保温、7ツンジ水冷あるいは無処理などによりウ
ェブおよび7ランジの仕上圧延温度の組合せを種々変更
して仕上圧延を行い、7ランジ仕上温度、ウェブ仕上温
度と仕上圧延したH形銅のウェブ波との関係を第5図に
示した。
一方この場合のウェブ波評価指数は次の形で具体的に表
示できる。
示できる。
W(=−1,94−0,0O001966’14−0.
0284【τ、(3)式において↓ニブ波の発生限界W
c=1とすれにその限界におけるフランクおよびウェブ
の仕上温度を求めることができる*@S図にこのWc=
1の線を表示したが、この線より上の部分はWc〉1の
範囲であり、この線より下の部分はW。<1の範囲であ
る。
0284【τ、(3)式において↓ニブ波の発生限界W
c=1とすれにその限界におけるフランクおよびウェブ
の仕上温度を求めることができる*@S図にこのWc=
1の線を表示したが、この線より上の部分はWc〉1の
範囲であり、この線より下の部分はW。<1の範囲であ
る。
第5図より明らかな如く、仕上圧延前の工程において、
ウェブ保温あるいは7ランジ冷却を行い、ウェブ波発生
限界内すなわちWc〈1の範囲に仕上温度を調整するこ
とによってH形鋼の製品のウェブ波の発生を防止できる
。
ウェブ保温あるいは7ランジ冷却を行い、ウェブ波発生
限界内すなわちWc〈1の範囲に仕上温度を調整するこ
とによってH形鋼の製品のウェブ波の発生を防止できる
。
上記の実施例からも明らかな如く、ウェブ波評価指数に
より7ランジおよびウェブの仕上温度を求め、ウェブ保
温もしくは7ランジ水冷により温度をlIl整する本発
明法によって、ウェブ波のないH形鋼を製造することか
できた。
より7ランジおよびウェブの仕上温度を求め、ウェブ保
温もしくは7ランジ水冷により温度をlIl整する本発
明法によって、ウェブ波のないH形鋼を製造することか
できた。
熱間圧延により製造される鋼矢板の冷却後の反り予測式
も仕上温度、断藺寸法の関数として表現が可能であって
、本発明の技術思想を広く適用することができる。
も仕上温度、断藺寸法の関数として表現が可能であって
、本発明の技術思想を広く適用することができる。
第1図はH形鋼の断面図、第2図はH形鋼の残留応力の
分布を示す断面図、第3図は本発明によるH形鋼のウェ
ブの保温状況を示す断面図、第4図は本発明によるH形
鋼の7ランジの水冷状況を示す断面図、第5図はウェブ
保温、7ランジ水冷および無処理の各実施例における7
ランジ仕上温度、ウェブ仕上温度とH形鋼のウェブ波発
生との関係を示す相関図である。 1・・・7ランジ 2・・・クエプ3・・・放熱
防止板 4・・・7ランジ水冷装置代壜人 中
路 武 雄 第1図 第3図 3 第4図 第5図 ウニブイ士上過戸ITw(・C)
分布を示す断面図、第3図は本発明によるH形鋼のウェ
ブの保温状況を示す断面図、第4図は本発明によるH形
鋼の7ランジの水冷状況を示す断面図、第5図はウェブ
保温、7ランジ水冷および無処理の各実施例における7
ランジ仕上温度、ウェブ仕上温度とH形鋼のウェブ波発
生との関係を示す相関図である。 1・・・7ランジ 2・・・クエプ3・・・放熱
防止板 4・・・7ランジ水冷装置代壜人 中
路 武 雄 第1図 第3図 3 第4図 第5図 ウニブイ士上過戸ITw(・C)
Claims (1)
- (1)H形鋼の最終仕上圧延前の工程においてウェブ保
温もしくは7ランジ水冷を行うウェブ波のないH形鋼の
製造方法において、前記H形鋼のウェブ波の形状不良を
評価するウェブ波評価指数Wを前記7ランジおよびウェ
ブの仕上温度および断面寸法の関数とする下記関係式で
表示し、前記関係式より目標とするウェブ波評価指数と
なる7う/ジおよびウェブの仕上温度を求め、この仕上
温度になる如く前記ウェブ保温もしくは7ランジ水冷の
少くとも一方の温度調整を行うことを特徴とするウェブ
波のないH形鋼の製造方法。 記 ’W、x a、−1−ala Δ帽+ 81 @lhT
:”+ a3・kv (Tf−T、)ここでWc:ウェ
ブ波評価指数 Tf、Ty:フランジおよびウェブの仕上温度(’C)
If e ’v ’7ランジおよびウェブの厚み−)H
l:ウェブ内幅(In) ’rA11TA3:フエライト変11w1始および終了
温度0”0A−a5 e ”1 * n2 ’定数
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19100781A JPS6037856B2 (ja) | 1981-11-28 | 1981-11-28 | ウエブ波のないh形鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19100781A JPS6037856B2 (ja) | 1981-11-28 | 1981-11-28 | ウエブ波のないh形鋼の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5893819A true JPS5893819A (ja) | 1983-06-03 |
JPS6037856B2 JPS6037856B2 (ja) | 1985-08-28 |
Family
ID=16267316
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP19100781A Expired JPS6037856B2 (ja) | 1981-11-28 | 1981-11-28 | ウエブ波のないh形鋼の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6037856B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05140651A (ja) * | 1991-11-15 | 1993-06-08 | Nippon Steel Corp | 薄肉ウエブh形鋼の製造方法 |
-
1981
- 1981-11-28 JP JP19100781A patent/JPS6037856B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05140651A (ja) * | 1991-11-15 | 1993-06-08 | Nippon Steel Corp | 薄肉ウエブh形鋼の製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6037856B2 (ja) | 1985-08-28 |
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