JPS589160B2 - シユウドウキコウ - Google Patents
シユウドウキコウInfo
- Publication number
- JPS589160B2 JPS589160B2 JP753364A JP336475A JPS589160B2 JP S589160 B2 JPS589160 B2 JP S589160B2 JP 753364 A JP753364 A JP 753364A JP 336475 A JP336475 A JP 336475A JP S589160 B2 JPS589160 B2 JP S589160B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- dispersed
- coating
- composite
- layer
- sic
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2201/00—Metals
- F05C2201/02—Light metals
- F05C2201/021—Aluminium
Landscapes
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＳｉＣを分散させたＮｉ層を形成した第１の摺
動面と、この第１の摺動面に接触しつつこれに対して相
対的に移動する第２の摺動面とによって構成された摺動
機構に関するものてあつく特に往復動内燃機関（レシプ
ロエンジン）に適用するのに最適な摺動機構を提供する
ものである。
動面と、この第１の摺動面に接触しつつこれに対して相
対的に移動する第２の摺動面とによって構成された摺動
機構に関するものてあつく特に往復動内燃機関（レシプ
ロエンジン）に適用するのに最適な摺動機構を提供する
ものである。
従来此種のエンジンのシリンダには鋳鉄が広く使用され
、シリンダブロックがＡｌ台金製の場合にはシリンダ摺
動面に鋳鉄製シリンダライチが嵌入若しくは鋳包みされ
る。
、シリンダブロックがＡｌ台金製の場合にはシリンダ摺
動面に鋳鉄製シリンダライチが嵌入若しくは鋳包みされ
る。
ところがこの鋳包みの場合、鋳包みに際しての熱的影響
によって鋳鉄の組織が変化し、この結果耐摩耗性及び耐
焼付性が不良となる またシリンダライチを嵌入する場
合は原価高となって経済的にみて好ましくない。
によって鋳鉄の組織が変化し、この結果耐摩耗性及び耐
焼付性が不良となる またシリンダライチを嵌入する場
合は原価高となって経済的にみて好ましくない。
こうした問題を解決しかつまた放熱性の向上を目的とし
て、ＳｉＣを分散させたＮｉメツキ層（以下Ｎｉ複合分
散被膜という。
て、ＳｉＣを分散させたＮｉメツキ層（以下Ｎｉ複合分
散被膜という。
）を摺動面に施こしたＡ／合金製シリンダブロックを用
いることが最近になって検討され、一部で採用されて来
てはいるが、未だ広く実用化されるに至っていない。
いることが最近になって検討され、一部で採用されて来
てはいるが、未だ広く実用化されるに至っていない。
この理由としてはＮｉ複合分散被膜と組合せて用１いる
適当な摺動部材が開発されていないことが挙げられる。
適当な摺動部材が開発されていないことが挙げられる。
Ｎｉ複合分散被膜は硬いＳｉＣ微粒子なＮｉメツキ層中
に分散させたものからなっていて、耐摩耗性及び耐焼付
性に優れ、ロータリーエンジンのセンターハウジングに
既に採用されている この場合この複合メッキ層と組合
せて使用される摺動部材はＴｉ−Ｃ系焼結材からなって
いるが、この焼結材は脆く、バネ性に欠け然も被剛性に
劣る。
に分散させたものからなっていて、耐摩耗性及び耐焼付
性に優れ、ロータリーエンジンのセンターハウジングに
既に採用されている この場合この複合メッキ層と組合
せて使用される摺動部材はＴｉ−Ｃ系焼結材からなって
いるが、この焼結材は脆く、バネ性に欠け然も被剛性に
劣る。
従ってＴｉ−Ｃ系焼結材は苛酷な条件下で使用されるピ
ストンリングの構成材料としては不適当であり、使用分
野が自ら限定される。
ストンリングの構成材料としては不適当であり、使用分
野が自ら限定される。
また、ピストンリングに従来から使用されている各種鋳
鉄や硬質クロムメッキはＮｉ複合分散被膜と組合せて使
用した場合、耐摩耗性が不十分であるか、或いはＮｉ複
合分散被膜の摩耗が甚しく、何れにしても満足出来るも
のは見当らない。
鉄や硬質クロムメッキはＮｉ複合分散被膜と組合せて使
用した場合、耐摩耗性が不十分であるか、或いはＮｉ複
合分散被膜の摩耗が甚しく、何れにしても満足出来るも
のは見当らない。
本発明は上述の如き欠陥を是正すべく発明されたもので
あって、ＳｉＣを分散させたＮｉ層（Ｎｉ複合分散被膜
）を例えば電気メッキにより形成した第１の摺動面（例
えばレ７プロエンジンのシリンダ内壁面）と、この第１
の摺動面に接触しつつこれに対して相対的に摺動する第
２の摺動面（例えばレシプロエンジンのピストンリング
外周面）とによって構成され、この第２の摺動面にＳｉ
Ｃが分散されているＦｅ層を形成したことを特徴とする
摺動機構に係るものである。
あって、ＳｉＣを分散させたＮｉ層（Ｎｉ複合分散被膜
）を例えば電気メッキにより形成した第１の摺動面（例
えばレ７プロエンジンのシリンダ内壁面）と、この第１
の摺動面に接触しつつこれに対して相対的に摺動する第
２の摺動面（例えばレシプロエンジンのピストンリング
外周面）とによって構成され、この第２の摺動面にＳｉ
Ｃが分散されているＦｅ層を形成したことを特徴とする
摺動機構に係るものである。
このように構Ｒすることによって、Ｎｉ複合分散層に対
して耐埒耗性の極めて良好なる摺動面を形成出来、然も
Ｎｉ複合分散被膜の摩耗も著しく減少させることが出来
る。
して耐埒耗性の極めて良好なる摺動面を形成出来、然も
Ｎｉ複合分散被膜の摩耗も著しく減少させることが出来
る。
なお上述のＦｅ層の厚みは５〜２００μであってよく、
５０μ以上、例えば７０〜１２０μであるのが好ましい
。
５０μ以上、例えば７０〜１２０μであるのが好ましい
。
またこのＦｅ層中に分散させるＳｉＣは０．１〜３０μ
、好ましくは１〜１０μの粒径な有していてよく、また
Ｆｅ層中での面積比率は５〜６０％（一般的には２０〜
２５％）であってもよい。
、好ましくは１〜１０μの粒径な有していてよく、また
Ｆｅ層中での面積比率は５〜６０％（一般的には２０〜
２５％）であってもよい。
また上述のＮｉ層の厚さは１００〜１５０μであるのが
好ましく、このＮｉ層中に分散したＳｉＣの粒径は５μ
程度であるのが好ましい。
好ましく、このＮｉ層中に分散したＳｉＣの粒径は５μ
程度であるのが好ましい。
次に本発明をレシプロエンジンに適用した実施例を図面
に付き述べる まず第１図に付きシリンダ及びピストン部分の構成を説
明する。
に付き述べる まず第１図に付きシリンダ及びピストン部分の構成を説
明する。
シリンダ１はＡｌ合金製であって、その内壁面にはＳｉ
Ｃを分散させたＮｉ複合分散被膜２が電気メッキにより
厚さ１２０μ程度に一様に形成されている。
Ｃを分散させたＮｉ複合分散被膜２が電気メッキにより
厚さ１２０μ程度に一様に形成されている。
シリンダ１の内側空間には往復動可能なピストン３が配
されている。
されている。
このピストンはクラウン部４と、このクラウン部に連結
されたスカート部５と、クランク連接棒６とによって構
成されている。
されたスカート部５と、クランク連接棒６とによって構
成されている。
クラウン部４の外周に設けられたリング状溝７にはねず
み鋳鉄又は球状黒鉛棒状を母材とするピストンリング８
が嵌め込まれている。
み鋳鉄又は球状黒鉛棒状を母材とするピストンリング８
が嵌め込まれている。
これはピストンリングはシリンダ１のＮｉ複合分散被膜
２表面にて密着摺動し、パッキング作用を有している。
２表面にて密着摺動し、パッキング作用を有している。
ピストンリング８の外周面には第２図及び第３図に示す
如く、ＳｉＣを分散させたＦｅ層、即ちＦｅ複合分散被
膜９が電気メッキにより１００μ程度の厚さに形成され
、このＦｅ複合分散被膜中には５μ程度の粒径のＳｉＣ
粒子が一様に分散している。
如く、ＳｉＣを分散させたＦｅ層、即ちＦｅ複合分散被
膜９が電気メッキにより１００μ程度の厚さに形成され
、このＦｅ複合分散被膜中には５μ程度の粒径のＳｉＣ
粒子が一様に分散している。
この分散状態は第４図に明示するように一様であって、
黒色のＳｉＣ粒子が白色のＦｅ中に面積比率５〜６０％
例えば２５係程度で分散している 次に本発明による摺動機構の耐摩耗試験について説明す
る。
黒色のＳｉＣ粒子が白色のＦｅ中に面積比率５〜６０％
例えば２５係程度で分散している 次に本発明による摺動機構の耐摩耗試験について説明す
る。
この場台第５図に示す摩耗試験機を用いた。
即ち、ステータ１０として使用した円板はＡＣ８ＡにＮ
ｉ複合分散被膜１２を電気メッキにより１５０〜２００
μの厚さに形成し、しかる後にはホーニング仕上げして
製作されるステータ１０は保持具１１のほゞ中央に取付
けられる。
ｉ複合分散被膜１２を電気メッキにより１５０〜２００
μの厚さに形成し、しかる後にはホーニング仕上げして
製作されるステータ１０は保持具１１のほゞ中央に取付
けられる。
またロータ１３としては５ｍｍ角で長さ８ｍｍのものを
用い、この表面にはステータ側と接触するメニキ硬さＨ
，：５００〜６００，厚さ１００μ程バのＦｅ複台分散
被膜１４が電気メッキにより施こされている。
用い、この表面にはステータ側と接触するメニキ硬さＨ
，：５００〜６００，厚さ１００μ程バのＦｅ複台分散
被膜１４が電気メッキにより施こされている。
この分散被膜はＦｅメッキ層中に平均粒径５μ程度のＳ
ｉＣ粒子が分散したものであつで、通常のＦｅメツキ浴
中に１００ｇ／ｌのＳｉＣを添加した状態で電気メッキ
を行うこといより容易に形成される この試験に際してはステータ側からモータオイル脊３０
からなる潤滑油油温８０゜Ｃを供給し、ステータ側から
ロータ側へ油圧を加え、これによつてステータ１０とロ
ータ１３とを６０ｋｇ／ｃｍ２の接触面圧で以って密接
させる。
ｉＣ粒子が分散したものであつで、通常のＦｅメツキ浴
中に１００ｇ／ｌのＳｉＣを添加した状態で電気メッキ
を行うこといより容易に形成される この試験に際してはステータ側からモータオイル脊３０
からなる潤滑油油温８０゜Ｃを供給し、ステータ側から
ロータ側へ油圧を加え、これによつてステータ１０とロ
ータ１３とを６０ｋｇ／ｃｍ２の接触面圧で以って密接
させる。
この状態でロータ仙持具１５を回転させ、ステータ１０
との間の摩擦速度を５通り、即ち４ｍ／ｓｅｃ、６ｍ／
ｓｅｃ、７ｍ／Ｓｅｃ、８ｍ／Ｓｅｃに夫々変化させ、
全体としてステータ１０のＮｉ複合分散被膜１２上での
ロータ１３の摺動距離が１００ｋｍとなるようにした′
試験結果は第６図に示す通りである。
との間の摩擦速度を５通り、即ち４ｍ／ｓｅｃ、６ｍ／
ｓｅｃ、７ｍ／Ｓｅｃ、８ｍ／Ｓｅｃに夫々変化させ、
全体としてステータ１０のＮｉ複合分散被膜１２上での
ロータ１３の摺動距離が１００ｋｍとなるようにした′
試験結果は第６図に示す通りである。
第６図において、異常摩耗とは、Ｎｉ複合分散被膜が消
失して、母材までが摩耗したことを示す。
失して、母材までが摩耗したことを示す。
本発明によるピストンリング材料〔Ｖ〕がロータ１３及
びステータ１０共に極めて良好な耐摩耗性を付与してい
ることを示している。
びステータ１０共に極めて良好な耐摩耗性を付与してい
ることを示している。
即ち、ロータ１３としてＨＲＢ１０５〜１０６の普通鋳
鉄（Ｃ３．６％、Ｓｉ２．７％、Ｍｎ０．７５％、Ｐ０
．４９％、Ｓ０．１０％、Ｃｒ０．３３％）、ＨＲＣ３
２〜３４の微粒黒鉛炭化物晶出合金鋳鉄（Ｃ３，１％、
Ｓｉ２．０％、Ｍｎ０．９％、Ｐ０．２％、８０．０９
％、ＣｒＯ．６０％、Ｍｏ０．５％）を用いたもの〔Ｉ
〕及び（ＩＩ〕比べると特にロータ１３の耐摩耗性が非
常に改善されることが分る。
鉄（Ｃ３．６％、Ｓｉ２．７％、Ｍｎ０．７５％、Ｐ０
．４９％、Ｓ０．１０％、Ｃｒ０．３３％）、ＨＲＣ３
２〜３４の微粒黒鉛炭化物晶出合金鋳鉄（Ｃ３，１％、
Ｓｉ２．０％、Ｍｎ０．９％、Ｐ０．２％、８０．０９
％、ＣｒＯ．６０％、Ｍｏ０．５％）を用いたもの〔Ｉ
〕及び（ＩＩ〕比べると特にロータ１３の耐摩耗性が非
常に改善されることが分る。
また、ロータ１３の表面に前記Ｎｉ複合分散被膜を施こ
したもの（ＩＶ）、および一般に耐傘耗性表面処理に用
いられる硬質クロムメッキを施したもの（■）と比べて
も非常に摩耗が少なくなり、ロータリーエンジンに用い
られるＴｉＣ系焼結材を用いたもの〔■〕とほゞ同程度
の良好な耐摩耗性を示している またステータ１０とロータ１３のそれぞれの表面に前記
（Ｖ）の場合と同様のＦｅ複合分散被膜を施して前記摩
耗試験を行なった結果と比べても、本実施例は極めてす
ぐれた耐摩耗性を示している次に本発明による摺動機構
をボア径５７ｍｍφ、２サイクル単気筒空冷ガソリンエ
ンジンに適用して従来のものとの耐摩耗性比較を行った
ところ第７図に示す結果が得られた。
したもの（ＩＶ）、および一般に耐傘耗性表面処理に用
いられる硬質クロムメッキを施したもの（■）と比べて
も非常に摩耗が少なくなり、ロータリーエンジンに用い
られるＴｉＣ系焼結材を用いたもの〔■〕とほゞ同程度
の良好な耐摩耗性を示している またステータ１０とロータ１３のそれぞれの表面に前記
（Ｖ）の場合と同様のＦｅ複合分散被膜を施して前記摩
耗試験を行なった結果と比べても、本実施例は極めてす
ぐれた耐摩耗性を示している次に本発明による摺動機構
をボア径５７ｍｍφ、２サイクル単気筒空冷ガソリンエ
ンジンに適用して従来のものとの耐摩耗性比較を行った
ところ第７図に示す結果が得られた。
この場合本発明によるピストンリング（Ｖ）は、ＨＲＢ
１０７〜１０９の球状黒鉛鋳鉄（Ｃ３．９％、Ｓｉ２．
８％、Ｍｎ０．６５％、Ｐ０．０５％）を母材とした５
７ｍｍφ×１．５ｍｍ×２ｍｍのリングの外周摺動面に
厚さ１００μの前記Ｆｅ複合分散被膜を施こしたもので
あるまた比較のために前記微粒黒鉛炭化物晶出合金鋳鉄
及びＨＲＢ１１０〜１１３の片状黒鉛ベーナイト鋳鉄（
Ｃ３．２％、Ｓｉ２．６５％、Ｍｎ０．５７％、ｐ０．
０５％、Ｃｒ０．３２％、Ｍｏ１．１％、Ｎｉ０．９％
）からなるピストンリング（■）及び〔Ｉ〕′を用いた
。
１０７〜１０９の球状黒鉛鋳鉄（Ｃ３．９％、Ｓｉ２．
８％、Ｍｎ０．６５％、Ｐ０．０５％）を母材とした５
７ｍｍφ×１．５ｍｍ×２ｍｍのリングの外周摺動面に
厚さ１００μの前記Ｆｅ複合分散被膜を施こしたもので
あるまた比較のために前記微粒黒鉛炭化物晶出合金鋳鉄
及びＨＲＢ１１０〜１１３の片状黒鉛ベーナイト鋳鉄（
Ｃ３．２％、Ｓｉ２．６５％、Ｍｎ０．５７％、ｐ０．
０５％、Ｃｒ０．３２％、Ｍｏ１．１％、Ｎｉ０．９％
）からなるピストンリング（■）及び〔Ｉ〕′を用いた
。
シリンダブロックはＮｉ複合分散被膜を施こしたＡｌ合
金からなるものを用い、３５時間の耐久ベンチテスト（
８５００ｒｐｍ、３／４負荷）を行った。
金からなるものを用い、３５時間の耐久ベンチテスト（
８５００ｒｐｍ、３／４負荷）を行った。
また、ピストンリングの外周摺動面とシリンダブロック
とに厚さ１００μの前記Ｎｉ複合分散被膜を施こしたも
の〔■〕、および前記Ｆｅ複合分散被膜を施こしたもの
〔■〕について、前記耐久ベンチテストを行なった。
とに厚さ１００μの前記Ｎｉ複合分散被膜を施こしたも
の〔■〕、および前記Ｆｅ複合分散被膜を施こしたもの
〔■〕について、前記耐久ベンチテストを行なった。
第７図から理解されるように、本発明によるピストンリ
ング材（Ｖ）は、片状黒鉛ベーナイト鋳鉄のもの〔Ｉ〕
′を１００％としたときに、それ自身の摩耗、即ちＣ寸
（あい口間隙）の増大が２０．５数％と極めて少なく、
また相手のＮｉ複合分散被膜（シリンダ側）の上死点に
おける段付摩耗比率も著しく低下する。
ング材（Ｖ）は、片状黒鉛ベーナイト鋳鉄のもの〔Ｉ〕
′を１００％としたときに、それ自身の摩耗、即ちＣ寸
（あい口間隙）の増大が２０．５数％と極めて少なく、
また相手のＮｉ複合分散被膜（シリンダ側）の上死点に
おける段付摩耗比率も著しく低下する。
以上説明したように、本実施例によるピストンリング材
はＮｉ複台分散被膜と組合せて使用した場合、従来の材
料や硬質Ｃｒメツキ等に比べて優れた耐久性を有し、か
つまた相手材であるＮｉ複合分散被膜の摩耗も著しく減
少させることが出来る。
はＮｉ複台分散被膜と組合せて使用した場合、従来の材
料や硬質Ｃｒメツキ等に比べて優れた耐久性を有し、か
つまた相手材であるＮｉ複合分散被膜の摩耗も著しく減
少させることが出来る。
またＦｅ複合分散被膜は電気メッキにより形成出来るた
め種々の母材（Ｆｅ系、Ａｌ系等）をも使用可能であり
、然も製造コストが少なくて済む。
め種々の母材（Ｆｅ系、Ａｌ系等）をも使用可能であり
、然も製造コストが少なくて済む。
以上本発明を一実施例に基いて説明したが、本発明の技
術的思想に基いて更に変形が可能であることが理解され
よう、例えばシリンダ側にＦｅ複合分散被膜を形成し、
ピストンリング側にＮｉ複合分散被膜を形成するように
しても、耐摩耗註は上述した実施例と同様に良好である
。
術的思想に基いて更に変形が可能であることが理解され
よう、例えばシリンダ側にＦｅ複合分散被膜を形成し、
ピストンリング側にＮｉ複合分散被膜を形成するように
しても、耐摩耗註は上述した実施例と同様に良好である
。
また本発明をレンプロエンジン以外の摺動機構にも勿論
適用可能である。
適用可能である。
本発明は上述の如く、ＳｉＣが分散されているＮｉ層を
形成した第１の摺動面と、ＳｉＣが分散されているＦｅ
層を形成した第２の摺動面を組み合わせるようにしたの
で、従来のものに比べて第１及び第２の摺動面側の耐久
性を向上させ、この耐摩耗性を大巾に改良することが出
来る。
形成した第１の摺動面と、ＳｉＣが分散されているＦｅ
層を形成した第２の摺動面を組み合わせるようにしたの
で、従来のものに比べて第１及び第２の摺動面側の耐久
性を向上させ、この耐摩耗性を大巾に改良することが出
来る。
図面は本発明をレンプロエンジンに適用した一実施例を
示すものであって、第１図はシリンダ及びピストン部分
の部分断面図、第２図はピストンリングの平面図、第３
図は第２図における■一■線拡大断面図、第４図はピス
トンリング外周面にＳｉＣ分散Ｆｅメツギ被膜形成後に
研摩された表面の顕微鏡写真、第５図は本発明によるピ
ストンリングの耐摩耗試験に用いられる試験機の断面図
、第６図はこの試験機ｋよる耐摩耗試験の結果を示す比
較図、第７図は空冷エンジンで耐摩耗試験した結果を示
す比較図で．ある。 なお図面に用いられている符号において、１はシリンダ
、２はＮｉ複台分散被膜、３はピストン、８はピストン
リング、９はＦｅ複合分散被膜である。
示すものであって、第１図はシリンダ及びピストン部分
の部分断面図、第２図はピストンリングの平面図、第３
図は第２図における■一■線拡大断面図、第４図はピス
トンリング外周面にＳｉＣ分散Ｆｅメツギ被膜形成後に
研摩された表面の顕微鏡写真、第５図は本発明によるピ
ストンリングの耐摩耗試験に用いられる試験機の断面図
、第６図はこの試験機ｋよる耐摩耗試験の結果を示す比
較図、第７図は空冷エンジンで耐摩耗試験した結果を示
す比較図で．ある。 なお図面に用いられている符号において、１はシリンダ
、２はＮｉ複台分散被膜、３はピストン、８はピストン
リング、９はＦｅ複合分散被膜である。
Claims (1)
- １ ＳｉＣが分散されているＮｉ層を形成した第１の摺
動面と、この第１の摺動面に接触して相対的に摺動する
第２の摺動面とによって構成され、この第２の摺動面に
、ＳｉＣが分散されているＦｅ層を形成したことを特徴
とする摺動機構。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP753364A JPS589160B2 (ja) | 1974-12-28 | 1974-12-28 | シユウドウキコウ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP753364A JPS589160B2 (ja) | 1974-12-28 | 1974-12-28 | シユウドウキコウ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5178712A JPS5178712A (ja) | 1976-07-08 |
| JPS589160B2 true JPS589160B2 (ja) | 1983-02-19 |
Family
ID=11555282
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP753364A Expired JPS589160B2 (ja) | 1974-12-28 | 1974-12-28 | シユウドウキコウ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS589160B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS538409U (ja) * | 1976-07-07 | 1978-01-24 | ||
| JPS56157352U (ja) * | 1980-04-24 | 1981-11-24 | ||
| JPS58214064A (ja) * | 1982-06-08 | 1983-12-13 | Yanmar Diesel Engine Co Ltd | ピストンリング |
| JPS603248U (ja) * | 1983-06-22 | 1985-01-11 | 日本軽金属株式会社 | アルミニウム合金製のウエツトライナ− |
| JPS60187699A (ja) * | 1984-03-07 | 1985-09-25 | Teikoku Piston Ring Co Ltd | 耐摩耗性に優れた複合鉄めつき |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4948050A (ja) * | 1972-09-13 | 1974-05-09 |
-
1974
- 1974-12-28 JP JP753364A patent/JPS589160B2/ja not_active Expired
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4948050A (ja) * | 1972-09-13 | 1974-05-09 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5178712A (ja) | 1976-07-08 |
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