JPS5884917A - 吹錬振動を利用する転炉製鋼制御方法 - Google Patents
吹錬振動を利用する転炉製鋼制御方法Info
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- JPS5884917A JPS5884917A JP18231581A JP18231581A JPS5884917A JP S5884917 A JPS5884917 A JP S5884917A JP 18231581 A JP18231581 A JP 18231581A JP 18231581 A JP18231581 A JP 18231581A JP S5884917 A JPS5884917 A JP S5884917A
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- Japan
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- blowing
- amplitude
- converter
- decarburization
- blown
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
仁の発明は吹錬振動を利用する転炉製鋼制御方法に関し
、とくに溶鋼浴中にガスを吹き込む転炉製鋼に際して有
利に脱りんを行うための造滓制御手段を与えようとする
ものである。
、とくに溶鋼浴中にガスを吹き込む転炉製鋼に際して有
利に脱りんを行うための造滓制御手段を与えようとする
ものである。
最近の転炉製鋼において、吹錬時間−〇分＠度の短い時
間内に１吹止め時に所定範囲内の炭素含有量と温［Ｋ途
中させることは、サブランスによる途中サンプリングと
測温さらに計算機によるダイナ之ツク制御で非常に精度
よく行なわれるようになり、鉄歩止と炉寿命延長に効果
をあげている。
間内に１吹止め時に所定範囲内の炭素含有量と温［Ｋ途
中させることは、サブランスによる途中サンプリングと
測温さらに計算機によるダイナ之ツク制御で非常に精度
よく行なわれるようになり、鉄歩止と炉寿命延長に効果
をあげている。
しかし、吹き止め時のりん含有量の制御は未だ確実な方
法が確立されていない。
法が確立されていない。
ところでスラグのフォーミングにより変化するランス振
動を加速度計を用いて測定して造滓する方法は有効な造
滓制御の一つとして知られているが、溶鋼浴中に不活性
ガス、炭酸ガス又は酸素ガスを吹き込むいわゆる上Φ底
吹き転炉製鋼法では、スラグフオーンング高さが減少す
るためその検知能力が低下し、ま九底吹き転炉のように
上吹きランスな用いな込転炉製鋼では使用できない。
動を加速度計を用いて測定して造滓する方法は有効な造
滓制御の一つとして知られているが、溶鋼浴中に不活性
ガス、炭酸ガス又は酸素ガスを吹き込むいわゆる上Φ底
吹き転炉製鋼法では、スラグフオーンング高さが減少す
るためその検知能力が低下し、ま九底吹き転炉のように
上吹きランスな用いな込転炉製鋼では使用できない。
発明者は、溶鋼浴中に不一活性ガス、炭酸ガス又轄酸素
ガスを吹き込む上・底吹き転炉又は底吹き転炉において
鋼浴のガス攪拌力が増大し、浴が大吉〈ゆれる丸め炉体
の振動の振幅が大きいこと、さらに鋼浴面上のスラグが
滓化した段階では転炉炉体の振動の振幅が減衰により小
さくなることの現象に着目し、これによってホタル石、
鉄鉱石表どの投入量とタイミングとを決定することで吹
止めりん含有量の制御が簡便に実現されることを見出し
良。
ガスを吹き込む上・底吹き転炉又は底吹き転炉において
鋼浴のガス攪拌力が増大し、浴が大吉〈ゆれる丸め炉体
の振動の振幅が大きいこと、さらに鋼浴面上のスラグが
滓化した段階では転炉炉体の振動の振幅が減衰により小
さくなることの現象に着目し、これによってホタル石、
鉄鉱石表どの投入量とタイミングとを決定することで吹
止めりん含有量の制御が簡便に実現されることを見出し
良。
との層相は、上・底吹き転炉による、Ｋ−ＢＯｐ吹錬で
、炉体支持リングのトラニオン軸方向における振動の振
幅を計測したところ、該振幅が、吹錬末期に小さくなり
、そして吹止めに至る関に４Ｉ−分間以上を経過したと
き、とくに脱りん成績が良好ｔｉｌ象が経験されたとこ
ろに由来している。
、炉体支持リングのトラニオン軸方向における振動の振
幅を計測したところ、該振幅が、吹錬末期に小さくなり
、そして吹止めに至る関に４Ｉ−分間以上を経過したと
き、とくに脱りん成績が良好ｔｉｌ象が経験されたとこ
ろに由来している。
従ってこの種の転炉の炉体振動は、第１図に示すように
炉体Ｉの支持リングλに設けられているトラニオン軸に
つき、支持台参の外側で、差動トランスま九は振動針を
適用して簡便に測定され得るが、炉体／について直接、
計測することもできる・ 炉体または上にトラニオン軸について示した付帯装置の
振動は、鋼浴の挙動を忠爽に反映してしかも振幅が大き
くあられれる向きを予め調査して、その向きで計測を行
えばよい。
炉体Ｉの支持リングλに設けられているトラニオン軸に
つき、支持台参の外側で、差動トランスま九は振動針を
適用して簡便に測定され得るが、炉体／について直接、
計測することもできる・ 炉体または上にトラニオン軸について示した付帯装置の
振動は、鋼浴の挙動を忠爽に反映してしかも振幅が大き
くあられれる向きを予め調査して、その向きで計測を行
えばよい。
こ＼に炉体およびその付帯装置を含めた振動系の固有振
動数拡、炉体構造から定まり、一方溶鋼の攪拌ｆ＆はさ
らに鋼浴面に対する吹錬ガスの吹付けに起因する鋼浴の
振動は、鋼浴のま゛わりを限界する炉体の内径、つ１ａ
鋼浴径と、その深さとによって定まるので、同一炉体に
ついて吹錬条件に大差がない限り、底吹き転炉であって
も、また上・底吹き転炉でも、同様に取扱い得る。こ＼
に上記鋼浴の振動は、は％ｉ１０ Ｈｚ以下、実験を行
った上・底吹き転炉では、約Ｊ Ｈ２であった。
動数拡、炉体構造から定まり、一方溶鋼の攪拌ｆ＆はさ
らに鋼浴面に対する吹錬ガスの吹付けに起因する鋼浴の
振動は、鋼浴のま゛わりを限界する炉体の内径、つ１ａ
鋼浴径と、その深さとによって定まるので、同一炉体に
ついて吹錬条件に大差がない限り、底吹き転炉であって
も、また上・底吹き転炉でも、同様に取扱い得る。こ＼
に上記鋼浴の振動は、は％ｉ１０ Ｈｚ以下、実験を行
った上・底吹き転炉では、約Ｊ Ｈ２であった。
第１図につき示したようにじて計測される振動について
は、鋼浴面をカバーするスラグの粘性とそＯ鋼浴面上に
おける広がりの面積によって変化し、粘性が低くて、面
積が大きいほど減衰が強く生じるので、振幅が小さく、
一方、粘性が高く従って面積の小さいとき、振幅が大き
くなる。
は、鋼浴面をカバーするスラグの粘性とそＯ鋼浴面上に
おける広がりの面積によって変化し、粘性が低くて、面
積が大きいほど減衰が強く生じるので、振幅が小さく、
一方、粘性が高く従って面積の小さいとき、振幅が大き
くなる。
この振幅の大きさの変動につき、差動トランスを九は振
動針の出力により、あるいは振動加速度針などを用いる
ときは積分操作を行うことにより容易に把握される。
動針の出力により、あるいは振動加速度針などを用いる
ときは積分操作を行うことにより容易に把握される。
次に、脱燐のための精錬制御操作であるが、上記し九炉
体の振動は、例えば第２図の如き挙動を示す。即ち吹錬
初期における脱Ｓｉ中は振幅がか１０大きいが脱Ｓ１終
了時には一時的に造滓状態が良くなって振動は小さくな
り、次に脱炭がさかんになると再び振幅拡大きくなる。
体の振動は、例えば第２図の如き挙動を示す。即ち吹錬
初期における脱Ｓｉ中は振幅がか１０大きいが脱Ｓ１終
了時には一時的に造滓状態が良くなって振動は小さくな
り、次に脱炭がさかんになると再び振幅拡大きくなる。
そして吹錬末期に至ると脱炭効率の低下と滓化の進行に
より炉体振動の振幅は著しく小なくなってくる。
より炉体振動の振幅は著しく小なくなってくる。
仁の発明では、吹錬末期において振幅の減少が１・、脱
炭酸素効率の低下による原因と別であることを吹錬モデ
ルと炭素含有量の測定から判別し、振幅（ｂ）が脱炭最
盛期の振幅（ａ）の３０％以下になってからの時間をそ
の転炉に応じてｔ、なる時間、確保して吹止めることに
より目標の吹止Ｐに制御し得ることを究明した。
炭酸素効率の低下による原因と別であることを吹錬モデ
ルと炭素含有量の測定から判別し、振幅（ｂ）が脱炭最
盛期の振幅（ａ）の３０％以下になってからの時間をそ
の転炉に応じてｔ、なる時間、確保して吹止めることに
より目標の吹止Ｐに制御し得ることを究明した。
振幅（ｂ）の（ａ）に対する割合いが３０％にまで減少
し走時点では、粘性の低いスラグが、鋼浴面に対する被
覆率がｉ′！ｖｔｏ％以上を占め、脱りん反応に適合す
るのに反して、この被覆率が１０％に満友ないと！杜、
有効な脱りんに寄与せず、このとき振幅（ｂ）の（５Ｌ
）に対する割合いは３０％よりも大きいことが、実験の
結果間らかになり、従って（ｂしくａ） Ｘ ｉｏｏ
（％）が３０％になった時点から吹止めに至る間を、脱
りん吹錬時間に充当するわけであり、この間にほたる石
などの脱りん剤の義人を行うのである。
し走時点では、粘性の低いスラグが、鋼浴面に対する被
覆率がｉ′！ｖｔｏ％以上を占め、脱りん反応に適合す
るのに反して、この被覆率が１０％に満友ないと！杜、
有効な脱りんに寄与せず、このとき振幅（ｂ）の（５Ｌ
）に対する割合いは３０％よりも大きいことが、実験の
結果間らかになり、従って（ｂしくａ） Ｘ ｉｏｏ
（％）が３０％になった時点から吹止めに至る間を、脱
りん吹錬時間に充当するわけであり、この間にほたる石
などの脱りん剤の義人を行うのである。
なお上記脱りん吹錬時間ｔｐについては、第３図に脱り
ん推移の一例を示したように、少くとも事分間に達する
までの減少が、は″ｉ＋分間をこえて飽和に至ること、
ま九参分間をこえる脱りん吹錬の続行が、目標とする吹
止めＣおよび温度に対する的中阻害を来すうれいがある
ことがら、はソ参分間以内において所望の吹止めりん含
有量に応じて定めればよい。
ん推移の一例を示したように、少くとも事分間に達する
までの減少が、は″ｉ＋分間をこえて飽和に至ること、
ま九参分間をこえる脱りん吹錬の続行が、目標とする吹
止めＣおよび温度に対する的中阻害を来すうれいがある
ことがら、はソ参分間以内において所望の吹止めりん含
有量に応じて定めればよい。
次に実施例について説明する。
実施例
コ１０ ）ンの酸素上・底吹き併用転炉において、上吹
き酸素は全酸素の７０％（コＮｍ’／ｍ土ｎ、ｔｏｎ）
、底吹き酸素は全酸素の３０％（ｏ、りＮｍ’／ｍｉｎ
、ｔｏｎ）を−吹込む仕様で精錬すべく、溶銑２３タト
ン、鉄屑コトトンを転炉内に装入した。溶銑の化学組成
はＣ参、３％、 Ｓｉ Ｏ，３％、 Ｍｎ Ｏ，１１％
、 Ｐ Ｏ，１３０％、Ｓｏ、０コＪ％であった。
き酸素は全酸素の７０％（コＮｍ’／ｍ土ｎ、ｔｏｎ）
、底吹き酸素は全酸素の３０％（ｏ、りＮｍ’／ｍｉｎ
、ｔｏｎ）を−吹込む仕様で精錬すべく、溶銑２３タト
ン、鉄屑コトトンを転炉内に装入した。溶銑の化学組成
はＣ参、３％、 Ｓｉ Ｏ，３％、 Ｍｎ Ｏ，１１％
、 Ｐ Ｏ，１３０％、Ｓｏ、０コＪ％であった。
副原料として吹錬開始時に鉄鉱石λトン、軽焼ドルマイ
トコｓｊ ）ンをそれぞれ投入し、同時に底吹き羽口よ
り生石灰粉を０．７トン／ｗｉｎの割合で３分連続して
吹込んだ。
トコｓｊ ）ンをそれぞれ投入し、同時に底吹き羽口よ
り生石灰粉を０．７トン／ｗｉｎの割合で３分連続して
吹込んだ。
一方、差動トランスを炉体支持リングのトラチオン軸に
あて、その軸方向における振動の振幅を連続的に測定し
た。吹錬初期、脱けいが進行するにともない第２囚人部
で見られる如く、振幅が次第に大きくなった。この時期
は脱けいにより５１０２が生成し、塩基［（ｃａＯ／５
ｉＯ２）の低いスラグを生じるので発生したＯＯガス気
泡の離脱が困難なために生じた現象によると考えられる
。次に生石灰粉の吹込みによる影響があられれて塩基度
が高くなり、粘度の低いスラグとなって００ガスの離脱
が容易とな抄一時的に振動は第２図のム′部に示すよう
にｉさ１つたが引続く脱炭反応が激しく進行する同図Ｂ
部のゾーンになると再び鋼浴の振動が大きくな抄振幅は
著増した。
あて、その軸方向における振動の振幅を連続的に測定し
た。吹錬初期、脱けいが進行するにともない第２囚人部
で見られる如く、振幅が次第に大きくなった。この時期
は脱けいにより５１０２が生成し、塩基［（ｃａＯ／５
ｉＯ２）の低いスラグを生じるので発生したＯＯガス気
泡の離脱が困難なために生じた現象によると考えられる
。次に生石灰粉の吹込みによる影響があられれて塩基度
が高くなり、粘度の低いスラグとなって００ガスの離脱
が容易とな抄一時的に振動は第２図のム′部に示すよう
にｉさ１つたが引続く脱炭反応が激しく進行する同図Ｂ
部のゾーンになると再び鋼浴の振動が大きくな抄振幅は
著増した。
吹錬開始４分後の吹錬中期に鉄鉱石をさらに参トン、′
ｖ−１００＃づつ分割して投入した。
ｖ−１００＃づつ分割して投入した。
吹錬開始ｌｌ！ｌ軽分しても炉体の振動が減少しないの
で、ホタル石ｚｏｏ ｋｇを添加したところ吹錬７１分
で振動は減少し始め、振幅すは振幅ａのＪｊ％に表つ九
。
で、ホタル石ｚｏｏ ｋｇを添加したところ吹錬７１分
で振動は減少し始め、振幅すは振幅ａのＪｊ％に表つ九
。
吹錬／７分でサブランスにより測定したＣは吹錬１１分
時点で脱炭酸素効率が低下するＣ濃度より高いことが推
定されたので、この時から生石灰粉を底吹羽口よＦ）
０．７ ）ン／ ｍｉｎの割合で参会吹込み脱Ｐ処環を
行い吹錬を終了した。
時点で脱炭酸素効率が低下するＣ濃度より高いことが推
定されたので、この時から生石灰粉を底吹羽口よＦ）
０．７ ）ン／ ｍｉｎの割合で参会吹込み脱Ｐ処環を
行い吹錬を終了した。
、吹止め時の成分はＯＯ，０１％ Ｓｉ ｔｒａｏｆ３
、 Ｉｎｏ、Ｊｚ％、 Ｐ Ｏ，０／参％、 ｓ ｏ
、ｏｉｔ％で、温度はｔｔ＊ｚ ”０であった。
、 Ｉｎｏ、Ｊｚ％、 Ｐ Ｏ，０／参％、 ｓ ｏ
、ｏｉｔ％で、温度はｔｔ＊ｚ ”０であった。
以上のべた実施例とはソ同様にして溶銑配合率１１〜Ｆ
、ｔ％で、溶銑成分０ ＃、ｊ 〜参、４％、Ｓ土０．
１０〜ｏ、４ｏ％、 ）ｌ［ｎ Ｏ，Ｊｊ 〜０．１ｊ
％、 ｐ ｏ、ｉａｏ 〜ｏ、１４Ｌ０％、そしてｓ
ｏ、ｏｉｚ〜０．０コ！％の溶銑を転炉に装入し、塩基
ｒｉｌＬＪ、ｊ 〜１１．０ テ吹錬Ｌ、吹止ａ ｏ、
ｏｓ〜ｏ、ｉｏ％、温度！６３０〜／４１０℃に吹止め
る吹錬をくり返し行い、この吹錬過程で脱炭期を経てか
ら振幅が減少し始める時点に達してからの時間ｔｐと吹
止めＰの関係をとると、第３図の関係が得られ九ので、
との吹錬を行った範囲の鋼種ではｔｐ を参会となるよ
う吹錬の制御を行うととＫより適切な脱りん吹錬を行え
ることがわかった。従って吹錬全酸素量の＃ｔｙ ｔｏ
％の送酸時点で検出される振動の振幅がなお減少しない
ときは、ホタル石を増量して添加することにより滓化の
状況を改善するとか、またサブランスで測定した０から
逆算して、炉体振動の振幅が減少し始め゛た時点の０濃
変が、脱炭酸素効率が低下し始める炭素含有量以上であ
った事を確認するのが好ましく、かくすることによって
容易に必要な脱りん、吹錬時間ｔｐを確保でき、サンプ
リング結果に糺、う従来のダイナ２ツク制御によって所
定の温度、炭素含有量に吹止めることが出来るようにな
る。
、ｔ％で、溶銑成分０ ＃、ｊ 〜参、４％、Ｓ土０．
１０〜ｏ、４ｏ％、 ）ｌ［ｎ Ｏ，Ｊｊ 〜０．１ｊ
％、 ｐ ｏ、ｉａｏ 〜ｏ、１４Ｌ０％、そしてｓ
ｏ、ｏｉｚ〜０．０コ！％の溶銑を転炉に装入し、塩基
ｒｉｌＬＪ、ｊ 〜１１．０ テ吹錬Ｌ、吹止ａ ｏ、
ｏｓ〜ｏ、ｉｏ％、温度！６３０〜／４１０℃に吹止め
る吹錬をくり返し行い、この吹錬過程で脱炭期を経てか
ら振幅が減少し始める時点に達してからの時間ｔｐと吹
止めＰの関係をとると、第３図の関係が得られ九ので、
との吹錬を行った範囲の鋼種ではｔｐ を参会となるよ
う吹錬の制御を行うととＫより適切な脱りん吹錬を行え
ることがわかった。従って吹錬全酸素量の＃ｔｙ ｔｏ
％の送酸時点で検出される振動の振幅がなお減少しない
ときは、ホタル石を増量して添加することにより滓化の
状況を改善するとか、またサブランスで測定した０から
逆算して、炉体振動の振幅が減少し始め゛た時点の０濃
変が、脱炭酸素効率が低下し始める炭素含有量以上であ
った事を確認するのが好ましく、かくすることによって
容易に必要な脱りん、吹錬時間ｔｐを確保でき、サンプ
リング結果に糺、う従来のダイナ２ツク制御によって所
定の温度、炭素含有量に吹止めることが出来るようにな
る。
この発明の方法により、Ｐによる再吹錬率が従来７％で
あったのに対して１％以内に納まり鉄歩止も０．０３％
上昇し、炉寿命が１０％延びた。
あったのに対して１％以内に納まり鉄歩止も０．０３％
上昇し、炉寿命が１０％延びた。
なお、酸素を底吹きする場合について説明したが、本発
明は不活性ガスを炉底から吹込む場合にも適用可能なの
はいうまでもない。
明は不活性ガスを炉底から吹込む場合にも適用可能なの
はいうまでもない。
第１図は底吹き転炉の外観図、第一図はその吹錬推移を
示す炉体の振動チャート、第３図は脱りん吹錬時間と吹
止めりん含有量との関係を示すグラフである。 特許出願人 川崎製鉄株式会社
示す炉体の振動チャート、第３図は脱りん吹錬時間と吹
止めりん含有量との関係を示すグラフである。 特許出願人 川崎製鉄株式会社
Claims (1)
- １、不活性ガス、炭酸ガス又は酸素ガスを溶鋼中に炉底
より吹き込む転炉の製鋼吹錬に際し、皺転炉の炉体また
は付帯装置の振動を測定し、吹錬末期において該振動の
振幅（ｂ）が、脱炭最盛期における振幅（ａ）の３Ｑ％
以下になる時点を求め、この時点を基準にして目標吹止
め抄ん−１に応じて定まる吹止までの脱しん吹錬時間（
１ｐ）に従って造滓を制御しつつ吹錬することを特徴と
する吹錬振動を利用する転炉製鋼制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18231581A JPS5884917A (ja) | 1981-11-16 | 1981-11-16 | 吹錬振動を利用する転炉製鋼制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18231581A JPS5884917A (ja) | 1981-11-16 | 1981-11-16 | 吹錬振動を利用する転炉製鋼制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5884917A true JPS5884917A (ja) | 1983-05-21 |
Family
ID=16116150
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18231581A Pending JPS5884917A (ja) | 1981-11-16 | 1981-11-16 | 吹錬振動を利用する転炉製鋼制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5884917A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS524409A (en) * | 1975-05-07 | 1977-01-13 | Centre Rech Metallurgique | Controlling of piggiron refining |
-
1981
- 1981-11-16 JP JP18231581A patent/JPS5884917A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS524409A (en) * | 1975-05-07 | 1977-01-13 | Centre Rech Metallurgique | Controlling of piggiron refining |
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