JPS5884697A - フラツクス入りワイヤの製造方法 - Google Patents
フラツクス入りワイヤの製造方法Info
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- JPS5884697A JPS5884697A JP18299281A JP18299281A JPS5884697A JP S5884697 A JPS5884697 A JP S5884697A JP 18299281 A JP18299281 A JP 18299281A JP 18299281 A JP18299281 A JP 18299281A JP S5884697 A JPS5884697 A JP S5884697A
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- Japan
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- flux
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- roller
- drawn
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/40—Making wire or rods for soldering or welding
- B23K35/406—Filled tubular wire or rods
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
比較的フランクス充填率の高いワイヤを製造する方法に
関するものである。
関するものである。
通常フラツクス入りワイヤの製造方法には、金属帯板を
断面Ｕ本状に成形しつつ成形過程に設けたフラックス充
填部１（て、前記Ｕ形帯板内に粉粒状フラックスを充填
し、しかる後円形断面に成形してから所望線径に伸線す
る方法であった。細径フランクス入シワイヤの場合には
前ｎ１１のようにして得た比較的大径の成形ワイヤを累
月とし、これを引抜きダイスに供給し引抜き伸線加工し
て製造している。
断面Ｕ本状に成形しつつ成形過程に設けたフラックス充
填部１（て、前記Ｕ形帯板内に粉粒状フラックスを充填
し、しかる後円形断面に成形してから所望線径に伸線す
る方法であった。細径フランクス入シワイヤの場合には
前ｎ１１のようにして得た比較的大径の成形ワイヤを累
月とし、これを引抜きダイスに供給し引抜き伸線加工し
て製造している。
ところが引抜きダイスで線引加工する際、充填フラック
スの割合いが高くなる程ワイヤ断面に占める外皮材の割
合が少くなり、引抜きダイスを通過した後のワイヤ引張
強さに比較して引抜加工に要する力の割合が高くなる。
スの割合いが高くなる程ワイヤ断面に占める外皮材の割
合が少くなり、引抜きダイスを通過した後のワイヤ引張
強さに比較して引抜加工に要する力の割合が高くなる。
このため細径になる程、又、充填率が高くなる程伸線時
の断線が多くなり、生産性を著しく阻害していた。
の断線が多くなり、生産性を著しく阻害していた。
例えば、軟鋼ｓｐｃｃａを外皮拐とし鉄粉を主成分とす
る充填フラックスを内に封入して成形ワイヤをつくシ、
その後引抜きダイスで伸線加工した場合の伸線中の断線
回数を示したのが第１図である。充填フラックスの割合
が２０％を越えると断線が発生しはしめ、充ｊｇノシッ
クスの割合が増える程断線の回数は増える傾向にある。
る充填フラックスを内に封入して成形ワイヤをつくシ、
その後引抜きダイスで伸線加工した場合の伸線中の断線
回数を示したのが第１図である。充填フラックスの割合
が２０％を越えると断線が発生しはしめ、充ｊｇノシッ
クスの割合が増える程断線の回数は増える傾向にある。
また、断線回数は伸線加工の程度によって変化し、減面
率が増える程断線回数は増加することがわかる。なお、
ここでいつ減面率と目次式で示されるものである。
率が増える程断線回数は増加することがわかる。なお、
ここでいつ減面率と目次式で示されるものである。
第１図で明らかな如く充填フラックスの割合が２０％を
超えると、孔ダイスで伸線加［する際断線が生じ著しく
生産例を阻害している。このため一般溶接用の市販細径
ワイヤは充填率２０％以下で製造されている。
超えると、孔ダイスで伸線加［する際断線が生じ著しく
生産例を阻害している。このため一般溶接用の市販細径
ワイヤは充填率２０％以下で製造されている。
一方最近の溶接は自動化が進め、特πタンク建設の立向
シーム溶接では、狭開先高速溶接機が開発され溶接能率
を著しく向トさせている。これらの溶接に使用される溶
接ワイヤとしては、ソリッドワイヤとフラックス入りワ
イヤの細径が使用されるが、ビート形状のなめらかさ、
適切な溶融フラックスの供給の点からフラックス人シワ
イヤが格段すぐれている。とこ／）がこ」口らθＮ」的
に使用されるフラックス人シワイヤＵ、下向溶接、水平
すみ肉溶接等一般の溶接と異りフラックスの必要量カ少
いため鉄粉等金属粉を主体としたフラックス成分となり
、かつ又溶着速度を上けるため充填フラックスの割合が
２０〜３０％に設計されているのか通常である。
シーム溶接では、狭開先高速溶接機が開発され溶接能率
を著しく向トさせている。これらの溶接に使用される溶
接ワイヤとしては、ソリッドワイヤとフラックス入りワ
イヤの細径が使用されるが、ビート形状のなめらかさ、
適切な溶融フラックスの供給の点からフラックス人シワ
イヤが格段すぐれている。とこ／）がこ」口らθＮ」的
に使用されるフラックス人シワイヤＵ、下向溶接、水平
すみ肉溶接等一般の溶接と異りフラックスの必要量カ少
いため鉄粉等金属粉を主体としたフラックス成分となり
、かつ又溶着速度を上けるため充填フラックスの割合が
２０〜３０％に設計されているのか通常である。
又、肉盛溶接の分野でも従来の被堕アーク浴接にかわっ
て溶接速度の速い細径フラックス入りワイヤの需要が増
加しているが、溶接部に十分な硬さを伺万するためには
、かなりの合金成分を添加する必要が生し、軟鋼夕１皮
４．４を使用した場合−２０〜４０％のフラックス充填
率となるのが通例である。
て溶接速度の速い細径フラックス入りワイヤの需要が増
加しているが、溶接部に十分な硬さを伺万するためには
、かなりの合金成分を添加する必要が生し、軟鋼夕１皮
４．４を使用した場合−２０〜４０％のフラックス充填
率となるのが通例である。
上記の如く充填フラックス割合の高い細径ワイヤの需要
は徐々に増加する傾向にあるか、第１図に示した通シ充
填フランクスの割合が２０％を越えると伸線時の断線が
多発し生産性が悪い。そこで伸線速度を極端に遅くして
断線の回数を少しで ゛も下けて製造しているのが
現状であり、断線のない伸線方法の開発が望まれていた
。
は徐々に増加する傾向にあるか、第１図に示した通シ充
填フランクスの割合が２０％を越えると伸線時の断線が
多発し生産性が悪い。そこで伸線速度を極端に遅くして
断線の回数を少しで ゛も下けて製造しているのが
現状であり、断線のない伸線方法の開発が望まれていた
。
肉盛用ワイヤでは、軟鋼フープを使用するかわシに合金
鋼を外皮材にすると、充填フラックスの割合を２０％Ｊ
Ｊ下に下けることが１１４来る。しかし合金鋼を外皮材
に採用する場合にＣ１夕１皮拐が非常に高価になること
、又、伸線中加二「硬化が著しく伸線途中で焼なまし熱
処」−１！を必要とすることなどがあり、ワイヤ製造コ
スＩ・−トク了ましくない。
鋼を外皮材にすると、充填フラックスの割合を２０％Ｊ
Ｊ下に下けることが１１４来る。しかし合金鋼を外皮材
に採用する場合にＣ１夕１皮拐が非常に高価になること
、又、伸線中加二「硬化が著しく伸線途中で焼なまし熱
処」−１！を必要とすることなどがあり、ワイヤ製造コ
スＩ・−トク了ましくない。
本発明者らは上述した点を考慮し、通７１もの引抜きダ
イスでは断線しやすい充填フラックス成分の高いワイヤ
伸線方法について幾多の実験、研究を重ねた結果、今ま
でフラックス入り１ツイヤの製造に使用されたことのな
いツノセット１ｊ−ラダイスを採用することにより、断
線の問題を１９１１決した伸線の出来る細径フラックス
入りワイヤでかつフラックス左＊率が２０〜４０％と高
いワイヤを製造する方法を見い出したものである。
イスでは断線しやすい充填フラックス成分の高いワイヤ
伸線方法について幾多の実験、研究を重ねた結果、今ま
でフラックス入り１ツイヤの製造に使用されたことのな
いツノセット１ｊ−ラダイスを採用することにより、断
線の問題を１９１１決した伸線の出来る細径フラックス
入りワイヤでかつフラックス左＊率が２０〜４０％と高
いワイヤを製造する方法を見い出したものである。
すなわち本発明は内部に２０〜，１０％の７ラツクスを
封入してなる成形ワイヤ素線を所望の細径に伸線加工す
る１で際し、一対の小径溝伺ｐ−ラからなるローラダイ
スを複数個交互にローラ軸線が直 ５− 角になる如く組合せてブロック状に構成したカセットロ
ーラダイスを用いて前記成形素線を伸線すると共に、こ
のカセットローラダイスのブロックを２以上列設して線
材を通過させ所望径に伸線加工することを特徴とする。
封入してなる成形ワイヤ素線を所望の細径に伸線加工す
る１で際し、一対の小径溝伺ｐ−ラからなるローラダイ
スを複数個交互にローラ軸線が直 ５− 角になる如く組合せてブロック状に構成したカセットロ
ーラダイスを用いて前記成形素線を伸線すると共に、こ
のカセットローラダイスのブロックを２以上列設して線
材を通過させ所望径に伸線加工することを特徴とする。
なおりセットローラダイス伸線の場合、伸線潤滑剤は峙
て必要としないが、加工性の劣るワイヤについてはワイ
ヤ表面或いはローラ表面に極く少量の液状潤滑油をつけ
るとワイヤ仕上り表面の疵がなくなり良好な伸線結果が
得られる。
て必要としないが、加工性の劣るワイヤについてはワイ
ヤ表面或いはローラ表面に極く少量の液状潤滑油をつけ
るとワイヤ仕上り表面の疵がなくなり良好な伸線結果が
得られる。
以下本発明の主要部分を占める伸線方法について詳述す
る。
る。
第２図は本発明の伸線工程の一実施例で、１は供給リー
ル、２は該リール１から巻戻し供給されるワイヤ素線、
３は該素線２を通す力士ツトローラダイス（図でｄロー
ラダイスを３個組合せている）、４は該カセットローラ
ダイス３０出イ則に配置した線材引張り用キャプスタン
であり、図示の例ではこれらカセットローラダイス３お
よびキャプスタン４の組を合計８組連続して配列し、線
拐 ６− を段階的に伸線している。５ｄ最終仕上げダイスを出て
所望の径ｒされたフラックス入りワイヤを巻取るリール
である。
ル、２は該リール１から巻戻し供給されるワイヤ素線、
３は該素線２を通す力士ツトローラダイス（図でｄロー
ラダイスを３個組合せている）、４は該カセットローラ
ダイス３０出イ則に配置した線材引張り用キャプスタン
であり、図示の例ではこれらカセットローラダイス３お
よびキャプスタン４の組を合計８組連続して配列し、線
拐 ６− を段階的に伸線している。５ｄ最終仕上げダイスを出て
所望の径ｒされたフラックス入りワイヤを巻取るリール
である。
供給リール１には、公知の方法により４１を板をＵ字形
にしてその内部にフラックスを充〕眞し、次いで円形状
に成形して形成した大径のワイヤ素線が巻かれている。
にしてその内部にフラックスを充〕眞し、次いで円形状
に成形して形成した大径のワイヤ素線が巻かれている。
従来でｄこのワイヤ素線を孔型ダイスて通して引抜き加
工していたが、ワイヤ径が細くなれはなる程、ゾ［−、
埴生が高くなれ＋：］なる程、（外（ｄ鋼材の）９みが
薄くなる）又引抜速度が速くなる程孔型ダイスでは断線
しやすくなり、特に充填ステンレスの割合が２０％を超
えると断線の傾向が著しくなる。
工していたが、ワイヤ径が細くなれはなる程、ゾ［−、
埴生が高くなれ＋：］なる程、（外（ｄ鋼材の）９みが
薄くなる）又引抜速度が速くなる程孔型ダイスでは断線
しやすくなり、特に充填ステンレスの割合が２０％を超
えると断線の傾向が著しくなる。
本発明の如くカセットローラダイスを用いれは、孔ダイ
スのすべり摩擦に対してこ／）かり摩擦々なシ、ワイヤ
素線に無理な力が作用せず、しかも小径ローラで単位ロ
ーラダイス間の距ｉ／ｉＩｌる・ローラの直径以下にす
ることが出来るため、線イ」の捩れを小さく出来良好な
伸線が行える。
スのすべり摩擦に対してこ／）かり摩擦々なシ、ワイヤ
素線に無理な力が作用せず、しかも小径ローラで単位ロ
ーラダイス間の距ｉ／ｉＩｌる・ローラの直径以下にす
ることが出来るため、線イ」の捩れを小さく出来良好な
伸線が行える。
本発明において用いるカセットローラダイスはすなわち
、第３図に示す如く単位ツノセットローラダイスは一対
の満月ローラ６を架設した軸受フレーム７の二個を一対
の組立てフレーム８へ互いて接近、かつ訓隔可能にセッ
トしてなるもので、一対の口〜うによって形成される孔
型径は前記対向する軸受フレーム７の訓接調節により任
意に変えることができる。また四角に設けたボルト孔９
は丁度、正方形の頂点位ｋＫあり、前記−ｈセットロー
ラダイスを第３図に示すように複数枚重ね合せて一個の
ローラダ１スブロツクしｃ組立てる場合、各単位力士ッ
トローラダイスのローラを交互に川下方向を９０°ずつ
変えてセットできる。その状態を第５図に示１−０ 本発明における１ブロツク（Ｉスタンド）の単位カセッ
トローラダ１スの数は少くとも２個必要であり、またブ
ロック数も複数とすることが好ましく、これらの設置数
は素材となる成形ワイヤ素線径と最終仕上線径を考慮し
て決めれはよい。カセットローラダイスは非常にコンパ
クトに構成し得るので比較的狭いスペースでも多数のロ
ーラ孔型が配置でき、従って１個当りの１コーラＴＬ型
の減面率を小さくすることができる。その＃１’ｉ来キ
ャプスタンによる線引引張り力を大きくしなくとも充分
引抜くことができ、断線のない置市な伸線加工が行える
と共に、多数のローラ孔型で僅かずつ段階的に線イ」径
方向に川内を伺加減面して行くのでＲ終曲にフランクス
人シワイヤの外皮合せ目の間隙を極めて小さくできる。
、第３図に示す如く単位ツノセットローラダイスは一対
の満月ローラ６を架設した軸受フレーム７の二個を一対
の組立てフレーム８へ互いて接近、かつ訓隔可能にセッ
トしてなるもので、一対の口〜うによって形成される孔
型径は前記対向する軸受フレーム７の訓接調節により任
意に変えることができる。また四角に設けたボルト孔９
は丁度、正方形の頂点位ｋＫあり、前記−ｈセットロー
ラダイスを第３図に示すように複数枚重ね合せて一個の
ローラダ１スブロツクしｃ組立てる場合、各単位力士ッ
トローラダイスのローラを交互に川下方向を９０°ずつ
変えてセットできる。その状態を第５図に示１−０ 本発明における１ブロツク（Ｉスタンド）の単位カセッ
トローラダ１スの数は少くとも２個必要であり、またブ
ロック数も複数とすることが好ましく、これらの設置数
は素材となる成形ワイヤ素線径と最終仕上線径を考慮し
て決めれはよい。カセットローラダイスは非常にコンパ
クトに構成し得るので比較的狭いスペースでも多数のロ
ーラ孔型が配置でき、従って１個当りの１コーラＴＬ型
の減面率を小さくすることができる。その＃１’ｉ来キ
ャプスタンによる線引引張り力を大きくしなくとも充分
引抜くことができ、断線のない置市な伸線加工が行える
と共に、多数のローラ孔型で僅かずつ段階的に線イ」径
方向に川内を伺加減面して行くのでＲ終曲にフランクス
人シワイヤの外皮合せ目の間隙を極めて小さくできる。
例えは従来の引抜き加工で製作したフラックス入りワイ
ヤの合せ目間隙は最小４５ ｔｔ程度でめったが、不発
明法によれは確実に３０μ以下に抑えることがてきる。
ヤの合せ目間隙は最小４５ ｔｔ程度でめったが、不発
明法によれは確実に３０μ以下に抑えることがてきる。
以上説明した本発明の伸線方法により従来の孔ダイス引
抜法では断線が多く生産す／１の著しく悪いか又は断線
があまシにも多くて生産出来なかった高充填率（２０〜
４０％）のフラックス入りワイヤの細径化（２０朋φ〜
０８朋φ）かり能となった。
抜法では断線が多く生産す／１の著しく悪いか又は断線
があまシにも多くて生産出来なかった高充填率（２０〜
４０％）のフラックス入りワイヤの細径化（２０朋φ〜
０８朋φ）かり能となった。
これによシ従来断線の問題で製造できなかった充填率の
高い細径ワイヤの製造かり能となり、軟鋼外皮材を使用
して充填フラックスより合金（Ａを ９− 多量に添加することが出来、軟鋼を外皮材とする肉盛り
ワイヤ、フェライト鋼を外皮材とするステンレスワイヤ
が安くかつ能率よく製造出来るようになった。
高い細径ワイヤの製造かり能となり、軟鋼外皮材を使用
して充填フラックスより合金（Ａを ９− 多量に添加することが出来、軟鋼を外皮材とする肉盛り
ワイヤ、フェライト鋼を外皮材とするステンレスワイヤ
が安くかつ能率よく製造出来るようになった。
父薄い外皮材を用いて充填ステンレスに多量の鉄粉を封
入し、溶接時母利ＶＣ４える入熱を少くしかつワイヤの
溶着速度を上ける鉄粉系高能率ワイヤの製造も可能とな
った。
入し、溶接時母利ＶＣ４える入熱を少くしかつワイヤの
溶着速度を上ける鉄粉系高能率ワイヤの製造も可能とな
った。
実施例１
軟鋼５ｐｃｃ材を外皮材とし、鉄粉を主成分とする単体
８種類の配合フラックスをワイヤ重量比で２８％充填し
成形加工したフラックス入りワイヤ２．９ｍｍφヲ素材
とし、これをツノセットローラダイス３枚（ダイスロー
ラ径３５ｍｍφダイス間距離２５ｍｍ）を組合せて１ブ
ロツク（ブロック長７５＋＋＋ｍ）とした全８ブロツク
の伸線ローラダイスを順次通して伸線しくスピーｔ’
１８０ ｍ／Ｉｎｊｎ ） １．６ｍｍφに仕上けた。
８種類の配合フラックスをワイヤ重量比で２８％充填し
成形加工したフラックス入りワイヤ２．９ｍｍφヲ素材
とし、これをツノセットローラダイス３枚（ダイスロー
ラ径３５ｍｍφダイス間距離２５ｍｍ）を組合せて１ブ
ロツク（ブロック長７５＋＋＋ｍ）とした全８ブロツク
の伸線ローラダイスを順次通して伸線しくスピーｔ’
１８０ ｍ／Ｉｎｊｎ ） １．６ｍｍφに仕上けた。
なお伸線に際し潤滑剤は全く使用しなかった。その結果
伸線途中の破断およびワイヤの肌荒れもなく、伸線が良
好に行え、また各ブロック毎のワ１−１０＝ ャ径の偏径差はいずれも０〜Ｉ ／ ’Ｉ ０ Ｏ７ｎ
ｍ Ｋあシ、充分溶接に供することが出来た。
伸線途中の破断およびワイヤの肌荒れもなく、伸線が良
好に行え、また各ブロック毎のワ１−１０＝ ャ径の偏径差はいずれも０〜Ｉ ／ ’Ｉ ０ Ｏ７ｎ
ｍ Ｋあシ、充分溶接に供することが出来た。
実施例２
軟鋼５ｐｃｃ材を外皮材とし、鉄粉、Ｍｎ粉、Ｃｒ粉、
ＭＯ粉、ＣＯ粉を主成分とする９種類の配合ステンレス
をワイヤ重［且比で、つ（）％封入成形加工した硬化肉
盛用フランクス入りワイヤ５６ｎｒｍφを素材とし、こ
れを実施例１と同はのツノセットローラダイス全１４ブ
ロツクを順次前して伸線しくスビ−Ｍ ］ ］ Ｏｍ／
ｍｉｎ ） １．６ｍ＋ｒｒφに旧１−けた。なお伸線
に際しワイヤ表面に液状潤／１′を油を５滴／１分の割
合で添加し、カセツＩ・ローラ潤ｆ１１剤とした。その
結果伸線途中の破断、およびワイヤの肌荒れもなく良好
な伸線外が得られた。又３ （１０℃で４時間の焼成を
行った後、溶接送給用潤滑剤髪塗布して出来上ったワイ
ヤは、良好な溶接送給側及び十分な溶接金属の硬さ性能
が得られた。
ＭＯ粉、ＣＯ粉を主成分とする９種類の配合ステンレス
をワイヤ重［且比で、つ（）％封入成形加工した硬化肉
盛用フランクス入りワイヤ５６ｎｒｍφを素材とし、こ
れを実施例１と同はのツノセットローラダイス全１４ブ
ロツクを順次前して伸線しくスビ−Ｍ ］ ］ Ｏｍ／
ｍｉｎ ） １．６ｍ＋ｒｒφに旧１−けた。なお伸線
に際しワイヤ表面に液状潤／１′を油を５滴／１分の割
合で添加し、カセツＩ・ローラ潤ｆ１１剤とした。その
結果伸線途中の破断、およびワイヤの肌荒れもなく良好
な伸線外が得られた。又３ （１０℃で４時間の焼成を
行った後、溶接送給用潤滑剤髪塗布して出来上ったワイ
ヤは、良好な溶接送給側及び十分な溶接金属の硬さ性能
が得られた。
実施例；３
１８％Ｃｒのフェライト系ステンレスの帯鋼を外皮材と
し、Ｎ１粉を主成分とした１０種類の配合フラックスを
ワイヤ重量比で３０％旧人加工した成形ワイヤ４．３ｍ
ｍφを累月とし、これを実施例Ｊと同様のカセットロー
ラダ１ス全１２ブロックを順次前して（スビーＭ ６０
ｍ／ｍｌｎ ） １．６ ｖｍφに仕上けた。途中１
囲焼なましを入れるたけて］６７ｎｍφまでの加工がで
きた。
し、Ｎ１粉を主成分とした１０種類の配合フラックスを
ワイヤ重量比で３０％旧人加工した成形ワイヤ４．３ｍ
ｍφを累月とし、これを実施例Ｊと同様のカセットロー
ラダ１ス全１２ブロックを順次前して（スビーＭ ６０
ｍ／ｍｌｎ ） １．６ ｖｍφに仕上けた。途中１
囲焼なましを入れるたけて］６７ｎｍφまでの加工がで
きた。
溶着金属の成分は１８％Ｃｒ −８％Ｎｌ鋼用に１Ｊη
したものとなり、フェライト系ステンレス鋼を外皮材に
することによって、オーステナイト系ステンレス鋼を外
皮４’Ａにした場合と比へて中間焼鈍工程が著しく簡便
になり、製造コストの低減が可能となった。
したものとなり、フェライト系ステンレス鋼を外皮材に
することによって、オーステナイト系ステンレス鋼を外
皮４’Ａにした場合と比へて中間焼鈍工程が著しく簡便
になり、製造コストの低減が可能となった。
第１図はステンレス充填率と伸線時の断線回数の関係図
、第２図は本発明方法を実施する伸線設備の全体概念図
、第３図は力士ツトローラダイス単体の一部断面、正面
図、第４図は第２図のローラダイスを重ね合せて組合せ
た斜視図、第５図は １０−ラダイス３組のローラ
配置関係図である。 ■・・・供給リール、 ２ ・ワイヤ索線、 ３・
・カセットローラダイス、 ４・−・ギＡ１シスタン
、 ５・・巻取リール、 ６・・・満月ローラ、
７・軸受フレーム、 ８・組立てフレーム、０・ボ
ルト孔特許出願人代理人 弁理士 矢 葺 知 之 （ほか１名） ＝１３− 第１図 フフラ・・ノ２スｉｔｓ ｉ 、、。
、第２図は本発明方法を実施する伸線設備の全体概念図
、第３図は力士ツトローラダイス単体の一部断面、正面
図、第４図は第２図のローラダイスを重ね合せて組合せ
た斜視図、第５図は １０−ラダイス３組のローラ
配置関係図である。 ■・・・供給リール、 ２ ・ワイヤ索線、 ３・
・カセットローラダイス、 ４・−・ギＡ１シスタン
、 ５・・巻取リール、 ６・・・満月ローラ、
７・軸受フレーム、 ８・組立てフレーム、０・ボ
ルト孔特許出願人代理人 弁理士 矢 葺 知 之 （ほか１名） ＝１３− 第１図 フフラ・・ノ２スｉｔｓ ｉ 、、。
Claims (1)
- 銅帯を成形し、内部に２０〜４０％重量比のフラックス
を充填した成形ワイヤ素線を材料にし、さらにこれを細
径眞伸線加工するフランクス入すワイヤの製造方法にお
いて、前記ワイヤ素線を、一対の小径溝付ローラからな
るローラダ１スを複数個ワイヤ圧下方向が９０８すつ変
る如く組合せてブロック状に構成したツノセットローラ
ダイスを用いて伸線すると共に、該カセットローラダイ
スのブロックを２以」二直列に配置して線拐を連続的に
通過させ、所望径眞伸線加工することを特徴とするフラ
ックス入りワイヤの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18299281A JPS5884697A (ja) | 1981-11-17 | 1981-11-17 | フラツクス入りワイヤの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18299281A JPS5884697A (ja) | 1981-11-17 | 1981-11-17 | フラツクス入りワイヤの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5884697A true JPS5884697A (ja) | 1983-05-20 |
| JPH0129638B2 JPH0129638B2 (ja) | 1989-06-13 |
Family
ID=16127854
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18299281A Granted JPS5884697A (ja) | 1981-11-17 | 1981-11-17 | フラツクス入りワイヤの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5884697A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6316564U (ja) * | 1986-07-14 | 1988-02-03 | ||
| JPH0390293A (ja) * | 1989-08-31 | 1991-04-16 | Kobe Steel Ltd | 溶接用フラックス入りワイヤの製造方法 |
| CN101850485A (zh) * | 2010-04-02 | 2010-10-06 | 天津三英焊业股份有限公司 | 放带设备 |
-
1981
- 1981-11-17 JP JP18299281A patent/JPS5884697A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6316564U (ja) * | 1986-07-14 | 1988-02-03 | ||
| JPH0421654Y2 (ja) * | 1986-07-14 | 1992-05-18 | ||
| JPH0390293A (ja) * | 1989-08-31 | 1991-04-16 | Kobe Steel Ltd | 溶接用フラックス入りワイヤの製造方法 |
| JPH054200B2 (ja) * | 1989-08-31 | 1993-01-19 | Kobe Steel Ltd | |
| CN101850485A (zh) * | 2010-04-02 | 2010-10-06 | 天津三英焊业股份有限公司 | 放带设备 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0129638B2 (ja) | 1989-06-13 |
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