JPS5883754A - ポストテンシヨン工法用金属シ−ス - Google Patents
ポストテンシヨン工法用金属シ−スInfo
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- JPS5883754A JPS5883754A JP56181187A JP18118781A JPS5883754A JP S5883754 A JPS5883754 A JP S5883754A JP 56181187 A JP56181187 A JP 56181187A JP 18118781 A JP18118781 A JP 18118781A JP S5883754 A JPS5883754 A JP S5883754A
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- metal
- steel material
- steel
- sheath
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- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E04—BUILDING
- E04C—STRUCTURAL ELEMENTS; BUILDING MATERIALS
- E04C5/00—Reinforcing elements, e.g. for concrete; Auxiliary elements therefor
- E04C5/08—Members specially adapted to be used in prestressed constructions
- E04C5/10—Ducts
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Architecture (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Reinforcement Elements For Buildings (AREA)
- Ropes Or Cables (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、ボストテンション工法によって施工される
プレストレストコンクリート構築物において、特にＰＣ
鋼材緊張時のｐｃ鋼材と金属シース間の摩擦抵抗を減す
るべく、内周面に固体潤滑関するものである。
プレストレストコンクリート構築物において、特にＰＣ
鋼材緊張時のｐｃ鋼材と金属シース間の摩擦抵抗を減す
るべく、内周面に固体潤滑関するものである。
一般に、ボストテンション工法によってプレストレスト
コンクリート構築物を施工する場合、ｐｃ鋼材を配置す
るために通常金属シースが用いられる。この金属シース
は打設されるコンクリートからｐｃ鋼材を絶縁しコンク
リートが硬化した後、ｐｃ鋼材を緊張することができる
ように一種のｐｃ鋼材の覆いの役割を果すもので、ｐｃ
鋼材がなだらかに配置できること、コンクリートの打設
の際などにつぶれたり、穴があかないような強度を有す
ること、更には、配置したｐｃ鋼材の緊張時（プレスト
レッシング）に摩擦抵抗が小さいことなどが要求される
。
コンクリート構築物を施工する場合、ｐｃ鋼材を配置す
るために通常金属シースが用いられる。この金属シース
は打設されるコンクリートからｐｃ鋼材を絶縁しコンク
リートが硬化した後、ｐｃ鋼材を緊張することができる
ように一種のｐｃ鋼材の覆いの役割を果すもので、ｐｃ
鋼材がなだらかに配置できること、コンクリートの打設
の際などにつぶれたり、穴があかないような強度を有す
ること、更には、配置したｐｃ鋼材の緊張時（プレスト
レッシング）に摩擦抵抗が小さいことなどが要求される
。
特にｐｃ鋼材と金属シースとの両者間のｐｃ鋼材緊張時
の摩擦抵抗は、金属シースとｐｃ鋼材とが真直に配置さ
れ両者が接触していなければゼロである筈であるが、実
際には真直に配置することができず、多少波打ちや曲り
があり両者間に摩擦抵抗が働くことを避けることはでき
ず、加えて金属シースとｐｃ鋼材とが湾曲して配置され
る場合には曲げ上げ角度に比例する摩擦抵抗が加わり、
両者間の摩擦抵抗は一層大きなものとなる。また金属シ
ースの内周面およびあるいはｐｃ鋼材に錆がある場合に
は両者間の摩擦抵抗は一層大きなものとなる。
の摩擦抵抗は、金属シースとｐｃ鋼材とが真直に配置さ
れ両者が接触していなければゼロである筈であるが、実
際には真直に配置することができず、多少波打ちや曲り
があり両者間に摩擦抵抗が働くことを避けることはでき
ず、加えて金属シースとｐｃ鋼材とが湾曲して配置され
る場合には曲げ上げ角度に比例する摩擦抵抗が加わり、
両者間の摩擦抵抗は一層大きなものとなる。また金属シ
ースの内周面およびあるいはｐｃ鋼材に錆がある場合に
は両者間の摩擦抵抗は一層大きなものとなる。
このｐｃ鋼材緊張時の摩擦抵抗はｐｃ鋼材に導入される
緊張力に摩擦損失として現われるため、コンクリート構
築物に所定のプレストレス（設計において考えたプレス
トレス）を導入する場合、該導入緊張力の低下として影
響を及ぼす。すなわち、摩擦抵抗が小さければｐｃ鋼材
端部の緊張力とｐｃ部材に導入される緊張力との差が小
さくなり、所定のプレストレスを与えることが′七きる
が、摩擦抵抗が大きければｐｃ鋼材端部の緊張力とＰＣ
部材″に導入される緊張力との差が大きくなり、所定の
プレストレスを与えるためにはＰＣ鋼材端部の緊張力を
より大きくしなければならないということになる。
緊張力に摩擦損失として現われるため、コンクリート構
築物に所定のプレストレス（設計において考えたプレス
トレス）を導入する場合、該導入緊張力の低下として影
響を及ぼす。すなわち、摩擦抵抗が小さければｐｃ鋼材
端部の緊張力とｐｃ部材に導入される緊張力との差が小
さくなり、所定のプレストレスを与えることが′七きる
が、摩擦抵抗が大きければｐｃ鋼材端部の緊張力とＰＣ
部材″に導入される緊張力との差が大きくなり、所定の
プレストレスを与えるためにはＰＣ鋼材端部の緊張力を
より大きくしなければならないということになる。
この摩擦抵抗を減することは、■ｐｃ鋼材に有効な緊張
力をその全長にわたって導入することができる、■ｐｃ
鋼材の使用本数を減少することができる、■使用するｐ
ｃ鋼材の直径を小さくすることができる、■ｐｃ鋼材の
有効な緊張力を導入できる長さの限界をより長くするこ
とができる、などの効果につながりきわめて重要なこと
である０このような見地から従来より、この摩擦抵抗を
減する手段（例えば水溶性の油あるいは石けん水をシー
ス内に注入すること等４．）・が構ぜられているが、該
従来手段では、摩擦低下効果が小さい（水溶性の油の場
合には摩擦係数μ０．２９）、摩擦低下効果が直ちに失
われてしまう、金属シース自体の特性〔可撓性、硬さ等
〕を損なう、あるいけ作業に手間を要するなど種々の欠
点がある。
力をその全長にわたって導入することができる、■ｐｃ
鋼材の使用本数を減少することができる、■使用するｐ
ｃ鋼材の直径を小さくすることができる、■ｐｃ鋼材の
有効な緊張力を導入できる長さの限界をより長くするこ
とができる、などの効果につながりきわめて重要なこと
である０このような見地から従来より、この摩擦抵抗を
減する手段（例えば水溶性の油あるいは石けん水をシー
ス内に注入すること等４．）・が構ぜられているが、該
従来手段では、摩擦低下効果が小さい（水溶性の油の場
合には摩擦係数μ０．２９）、摩擦低下効果が直ちに失
われてしまう、金属シース自体の特性〔可撓性、硬さ等
〕を損なう、あるいけ作業に手間を要するなど種々の欠
点がある。
＊＊＊
本発明は上記実情のもとに、種々研究の結果、ボストテ
ンション工法によって施工されるプレストレストコンク
リート構築物において、ｐｃ＠材緊張時Ｋ Ｐ Ｃ，鋼
材と摺接する金属シースの内周面に／シテトラフルオロ
手チレン樹脂等の固体潤滑被膜を施すことＫより、ｐｃ
鋼材と金属シース間に生ずる摩擦抵抗を著しく減少させ
てｐｃ鋼材端部の緊張力とｐｃ部材に導入される緊張力
の差を極力小さくすることができることを確認し得たこ
とによりなされたものである。
ンション工法によって施工されるプレストレストコンク
リート構築物において、ｐｃ＠材緊張時Ｋ Ｐ Ｃ，鋼
材と摺接する金属シースの内周面に／シテトラフルオロ
手チレン樹脂等の固体潤滑被膜を施すことＫより、ｐｃ
鋼材と金属シース間に生ずる摩擦抵抗を著しく減少させ
てｐｃ鋼材端部の緊張力とｐｃ部材に導入される緊張力
の差を極力小さくすることができることを確認し得たこ
とによりなされたものである。
すなわち、本発明はｐｃ鋼材緊張時に該ｐｃ鋼材と摺接
する内周面にポリテトラフルオロエチレン樹脂を含む固
体潤滑被膜が施されたボストテンション工法用金属シー
スを提供するものである。
する内周面にポリテトラフルオロエチレン樹脂を含む固
体潤滑被膜が施されたボストテンション工法用金属シー
スを提供するものである。
しかして、固体潤滑被膜とは金属シースと該金属シース
内に挿入されるＰＣ鋼材間に薄膜として施されて、ｐｃ
鋼材緊張時に両者間に生ずる摩擦抵抗を減する役割を果
すもので、本発明ではポリテトラフルオロエチレン樹脂
（以下ＰＴＦＥという。）あるいはＰＴＦＥと軟質金属
およびあるいは金属鈍化物との混合物を金属シースの内
周面に薄膜として施した固体潤滑被膜がｐｃ鋼材緊張時
の両者間の摩擦抵抗の減少に多大の効果をもたらした〇 そして、この固体潤滑被膜を金属シースの内周面に薄膜
として施す方法としては、ＰＴＦＥあるいはＰＴＦＥと
軟質金属およびあるいは金属硫化物との混合物に結合剤
を加え、これを揮発性溶剤Ｋｉｔ！！濁して懸濁液を作
り、この懸濁液をスプレ一方式で施す方法が最も簡便な
方法として採用される。
内に挿入されるＰＣ鋼材間に薄膜として施されて、ｐｃ
鋼材緊張時に両者間に生ずる摩擦抵抗を減する役割を果
すもので、本発明ではポリテトラフルオロエチレン樹脂
（以下ＰＴＦＥという。）あるいはＰＴＦＥと軟質金属
およびあるいは金属鈍化物との混合物を金属シースの内
周面に薄膜として施した固体潤滑被膜がｐｃ鋼材緊張時
の両者間の摩擦抵抗の減少に多大の効果をもたらした〇 そして、この固体潤滑被膜を金属シースの内周面に薄膜
として施す方法としては、ＰＴＦＥあるいはＰＴＦＥと
軟質金属およびあるいは金属硫化物との混合物に結合剤
を加え、これを揮発性溶剤Ｋｉｔ！！濁して懸濁液を作
り、この懸濁液をスプレ一方式で施す方法が最も簡便な
方法として採用される。
以下、固体潤滑被膜について詳述する。
固体潤滑被膜を形成するＰＴＦＥけ可及的に微粉末であ
ることを必要とし、概ね平均粒径５ミクロン以下である
ことが望ましい。とくに英国ＩＣＩ社のフルオン（商品
名）、西独国ヘキスト社のホスタフロン（商品名）など
の微粉末製品が良好である。これらＰＴＦＥ微粉末は見
掛は密度が０．３〜０．５ｇｒ／！、比重２．１０〜２
．２９であって、乾燥摩擦係数は０．０２〜０．１０程
度で、特に一般のＰＴＦＥ粉末と異なり、これらに生じ
やすい粉末の凝集性がほとんどなく、分散媒に対してき
わめて良好に分散させることができるものである。そし
て、こめＰＴＦＥけ単独で、あるいは後述する混合物と
して使用される。
ることを必要とし、概ね平均粒径５ミクロン以下である
ことが望ましい。とくに英国ＩＣＩ社のフルオン（商品
名）、西独国ヘキスト社のホスタフロン（商品名）など
の微粉末製品が良好である。これらＰＴＦＥ微粉末は見
掛は密度が０．３〜０．５ｇｒ／！、比重２．１０〜２
．２９であって、乾燥摩擦係数は０．０２〜０．１０程
度で、特に一般のＰＴＦＥ粉末と異なり、これらに生じ
やすい粉末の凝集性がほとんどなく、分散媒に対してき
わめて良好に分散させることができるものである。そし
て、こめＰＴＦＥけ単独で、あるいは後述する混合物と
して使用される。
軟質金属としては鉛（ｐ、ｂ ）、錫（Ｓｎ ）、亜鉛
（Ｚｎ）、０カドミウム（Ｃｄ ）が使用され、これら
は単独であるいけ二種以上が選択されて上記ＰＴＦＥに
混合される。また、金属硫化物としては二硫化モリブデ
ン（ＭＯ８２） 、Ｈ硫化タングステン（ＷＳ２）／ｌ
″−使用され、これらは単独であるいは二種が前記ＰＴ
ＦＥあるいはＰＴ ＦＥと軟質金属とに混合される。
（Ｚｎ）、０カドミウム（Ｃｄ ）が使用され、これら
は単独であるいけ二種以上が選択されて上記ＰＴＦＥに
混合される。また、金属硫化物としては二硫化モリブデ
ン（ＭＯ８２） 、Ｈ硫化タングステン（ＷＳ２）／ｌ
″−使用され、これらは単独であるいは二種が前記ＰＴ
ＦＥあるいはＰＴ ＦＥと軟質金属とに混合される。
この軟質金属および金属硫化物はＰＴＦＥと同様可及的
に微粉末であることを必要とし、軟質金属については概
ね２５０メツンユを通過する微粉末であることが好まし
く、また金属硫化物については概ね平均粒径５〜８ミク
ロンの微粉末であることが好ましい。そして、これら軟
質金属および金属硫化物はＰＴＦＥにそれぞれ単独にあ
るいけ同時に混合されて、とくにｐｃ鋼材と金属シース
間の接触極圧部に被膜として形成されて、きわめて破断
強度が大で摩擦面に介在することにより金属同志の直接
の接触を防止する。またＰＴＦＥ微粉末を摩擦摺動面に
保持させる担体としての役割をも果し、ＰＴＦＥの低摩
擦係数を一層効果的にする。ＰＴＦＥと軟質金属および
あるいけ金属硫化物は相乗効果を発揮するものであるが
、これらの比率は容量比でほぼ等量を一つの目安として
よいことが実験の結果明らかとなった。
に微粉末であることを必要とし、軟質金属については概
ね２５０メツンユを通過する微粉末であることが好まし
く、また金属硫化物については概ね平均粒径５〜８ミク
ロンの微粉末であることが好ましい。そして、これら軟
質金属および金属硫化物はＰＴＦＥにそれぞれ単独にあ
るいけ同時に混合されて、とくにｐｃ鋼材と金属シース
間の接触極圧部に被膜として形成されて、きわめて破断
強度が大で摩擦面に介在することにより金属同志の直接
の接触を防止する。またＰＴＦＥ微粉末を摩擦摺動面に
保持させる担体としての役割をも果し、ＰＴＦＥの低摩
擦係数を一層効果的にする。ＰＴＦＥと軟質金属および
あるいけ金属硫化物は相乗効果を発揮するものであるが
、これらの比率は容量比でほぼ等量を一つの目安として
よいことが実験の結果明らかとなった。
上述したＰＴＦＥあるいはＰＴＦＥと軟質金属およびあ
るいは金Ｒｆａ化物の混合物の結合剤としてはアルキッ
ド樹脂、とくに該樹脂の不飽和基にスチレンをグラフト
させたスチレン化アルキッド樹脂のスチレゾール（大日
本インキ化学工業社製：商品名）を使用する。このもの
は速乾性に富み、密着力が大きく使用にあたっては常温
乾燥させてもよく、また焼付けしてもよい。上記スチレ
ン化アルキッド樹脂の溶剤としては通常キシレン、ミネ
ラルタ４゛ペンなどが使用されるが、本発明ではキシレ
ン、ジクロールエタン、トリクロールエチレン、トリク
ロールエタンあるいけこれらの混合物を使用した。
るいは金Ｒｆａ化物の混合物の結合剤としてはアルキッ
ド樹脂、とくに該樹脂の不飽和基にスチレンをグラフト
させたスチレン化アルキッド樹脂のスチレゾール（大日
本インキ化学工業社製：商品名）を使用する。このもの
は速乾性に富み、密着力が大きく使用にあたっては常温
乾燥させてもよく、また焼付けしてもよい。上記スチレ
ン化アルキッド樹脂の溶剤としては通常キシレン、ミネ
ラルタ４゛ペンなどが使用されるが、本発明ではキシレ
ン、ジクロールエタン、トリクロールエチレン、トリク
ロールエタンあるいけこれらの混合物を使用した。
そして、溶剤を除く各成分の配合量は容量比（ＶＯＬ％
）で■ＰＴＦＥ微粉末５０〜７０％、スチレン化アルキ
ッド樹脂３０〜５０％、■ＰＴＦＥ微粉末２０〜６０％
、”軟質金属およびあるいは金属Ｏ硫化物１０“〜５０
％、スチレン化アルキッド樹脂３０〜７０％で、こｉら
は溶剤に加えられてよく攪拌混合され、スプレ一方式に
より金属シースの−゛内周面に厚さ２０〜１００ミクロ
ンの薄膜として施されて金属シースの内周面への密着性
、金属シースとｐｃ鋼材との摩擦抵抗の減少に対して好
ましいことが実験により明らかとなった。
）で■ＰＴＦＥ微粉末５０〜７０％、スチレン化アルキ
ッド樹脂３０〜５０％、■ＰＴＦＥ微粉末２０〜６０％
、”軟質金属およびあるいは金属Ｏ硫化物１０“〜５０
％、スチレン化アルキッド樹脂３０〜７０％で、こｉら
は溶剤に加えられてよく攪拌混合され、スプレ一方式に
より金属シースの−゛内周面に厚さ２０〜１００ミクロ
ンの薄膜として施されて金属シースの内周面への密着性
、金属シースとｐｃ鋼材との摩擦抵抗の減少に対して好
ましいことが実験により明らかとなった。
以下、実施例について詳述する。
〈実施例■〉
スチレン化アルキッド樹脂・トリクロールエタン溶液に
平均粒径５ミクロン以下、見掛は密度が０．３〜０．５
ｇｒ／ｌｌ、！（真比重−２′−２５〜２．２９）のＰ
ＴＦＥ微粉末（ヘキスト社製−ホスタフロンＮＬＰ２９
Ｆ）を加えてよく攪拌し、これをスプレ一方式により金
属シースの内周面に一様に厚さ２０ミクロンの固体潤滑
被膜を・施した。
平均粒径５ミクロン以下、見掛は密度が０．３〜０．５
ｇｒ／ｌｌ、！（真比重−２′−２５〜２．２９）のＰ
ＴＦＥ微粉末（ヘキスト社製−ホスタフロンＮＬＰ２９
Ｆ）を加えてよく攪拌し、これをスプレ一方式により金
属シースの内周面に一様に厚さ２０ミクロンの固体潤滑
被膜を・施した。
〈実施例■〉
スチレン化アノとキッド樹脂番トリクロールエタン溶液
に〈実施例ｒ〉と同様のＰ−ＴＦＥ微粉末と２５０メツ
シユを通過する軟質金属を加えてよく攪拌し、これをス
プレ一方式により〈実施例■〉と同様の金属シースの内
周面に一様に厚さ２０ミクロンの固体潤滑被膜を施した
。
に〈実施例ｒ〉と同様のＰ−ＴＦＥ微粉末と２５０メツ
シユを通過する軟質金属を加えてよく攪拌し、これをス
プレ一方式により〈実施例■〉と同様の金属シースの内
周面に一様に厚さ２０ミクロンの固体潤滑被膜を施した
。
〈実施例■〉
スチレン化アルキッド樹脂・トリクロールエタン溶液に
〈実施例■〉と同様のＰＴＦＥ微粉末と平均粒径５〜８
ミクロンの金属硫化物を加えてよく攪拌し、これをスプ
レ一方式により〈実施例Ｉ〉と同様の金属シースの内周
面に一様に厚さ２０ミクロンの固体潤滑被膜を施した。
〈実施例■〉と同様のＰＴＦＥ微粉末と平均粒径５〜８
ミクロンの金属硫化物を加えてよく攪拌し、これをスプ
レ一方式により〈実施例Ｉ〉と同様の金属シースの内周
面に一様に厚さ２０ミクロンの固体潤滑被膜を施した。
〈実施例■〉
スチレン化アルキッド樹脂・トリクロールエタン溶液に
前記〈実施例１＞＜実施例…〉〈実施例■〉と同様のＰ
ＴＦＥ微粉末と軟質金属と金Ｓａｔ化物を力ｎ・えてよ
く攪拌し、これをスプレ一方式により〈実施例Ｉ〉と同
様の金属シースの内周面に一様に厚さ２０ミクロンの固
体潤滑被膜を施した０ 上述した各実施例で得られた固体潤滑被膜の溶剤を除く
各成分組成の一例は第１表に示すとおり第 １
表 （容量％） つぎに上述した成分組成を有する固体潤滑被膜がその内
周面に施された金属シースと該金属シース内に挿入され
たＰＣ鋼材との間の摩擦抵抗について行なった試験方法
およびその試験結果について述べる。
前記〈実施例１＞＜実施例…〉〈実施例■〉と同様のＰ
ＴＦＥ微粉末と軟質金属と金Ｓａｔ化物を力ｎ・えてよ
く攪拌し、これをスプレ一方式により〈実施例Ｉ〉と同
様の金属シースの内周面に一様に厚さ２０ミクロンの固
体潤滑被膜を施した０ 上述した各実施例で得られた固体潤滑被膜の溶剤を除く
各成分組成の一例は第１表に示すとおり第 １
表 （容量％） つぎに上述した成分組成を有する固体潤滑被膜がその内
周面に施された金属シースと該金属シース内に挿入され
たＰＣ鋼材との間の摩擦抵抗について行なった試験方法
およびその試験結果について述べる。
く供試体試料〉
１、金属シースとして内径３５ｍｍ肉厚０．２３１１の
スパイラルシース（調弦器材社製、商品名〕を使用し、
このシースの内周面に前記実施例１−１、実施例ｎ−ｉ
、実施例！１−４、実施例１−１、実施例１−３、実施
例ＩＶ−１、実施例ｆｆ−４の成分組成を有する固体潤
滑被膜を一様に厚さ２０ミクロンに施したものを使用し
た。
スパイラルシース（調弦器材社製、商品名〕を使用し、
このシースの内周面に前記実施例１−１、実施例ｎ−ｉ
、実施例！１−４、実施例１−１、実施例１−３、実施
例ＩＶ−１、実施例ｆｆ−４の成分組成を有する固体潤
滑被膜を一様に厚さ２０ミクロンに施したものを使用し
た。
２、ＰＣ鋼材として直径２１−８ｍｍの１ ’９本撚り
ｐｃ鋼撚り線を使用した。
ｐｃ鋼撚り線を使用した。
く試験方法〉
試験装置を図に示す。
長さｌＯαのシース１を用意し、これを長手方向に２分
割してそれぞれ鋼製型枠２，２に配置したのち、該型枠
２．ｚ内にコンクリート３．３を流し込んで該シース１
．１′？：該型枠２，２に固定した。シース１，１を固
定した鋼製型枠２，２をそれぞれ相対向させてアムスラ
ー万能試験機の上盤４および下盤５に固定するとともに
該シース１゜１間忙その端部に定着具６を固着したｐｃ
鋼撚り線７を挿入し、該ｐｃ鋼撚り線７をソース１，１
間に挾持した。鋼製型枠２，２から突出したｐｃ鋼撚り
線７に該型枠２，２の端面に当接させたロードセル８と
該ロードセル８とｐｃ鋼撚り線７の定着具６間にジヤツ
キ９を嵌挿して配置させ、該ジヤツキ９のシリンダー１
０を定着Ａ６に当接させた。
割してそれぞれ鋼製型枠２，２に配置したのち、該型枠
２．ｚ内にコンクリート３．３を流し込んで該シース１
．１′？：該型枠２，２に固定した。シース１，１を固
定した鋼製型枠２，２をそれぞれ相対向させてアムスラ
ー万能試験機の上盤４および下盤５に固定するとともに
該シース１゜１間忙その端部に定着具６を固着したｐｃ
鋼撚り線７を挿入し、該ｐｃ鋼撚り線７をソース１，１
間に挾持した。鋼製型枠２，２から突出したｐｃ鋼撚り
線７に該型枠２，２の端面に当接させたロードセル８と
該ロードセル８とｐｃ鋼撚り線７の定着具６間にジヤツ
キ９を嵌挿して配置させ、該ジヤツキ９のシリンダー１
０を定着Ａ６に当接させた。
この状態でシース１，１と該シース藺に挾持されたｐｃ
鋼撚り線７に鉛直荷重Ｐ（１３００に＃）を負荷したの
ち、ジヤツキ９を作動させて該ジヤツキ９のシリンダー
１０で定着Ａ６を押圧已、ｐｃ鋼撚り線７に水平力Ｆを
負荷した。
鋼撚り線７に鉛直荷重Ｐ（１３００に＃）を負荷したの
ち、ジヤツキ９を作動させて該ジヤツキ９のシリンダー
１０で定着Ａ６を押圧已、ｐｃ鋼撚り線７に水平力Ｆを
負荷した。
この水平力Ｆけ鉛直荷重Ｐに対するｐ、ｃ銅撚り線７の
シース１，１内周面との摺動摩擦抵抗力となり、これを
ロードセル８で検出し記録計に記録ｏして、この抵抗力
と鉛直荷重とからシースとｐｃ鋼撚り線間の摩擦係数を
求めた。
シース１，１内周面との摺動摩擦抵抗力となり、これを
ロードセル８で検出し記録計に記録ｏして、この抵抗力
と鉛直荷重とからシースとｐｃ鋼撚り線間の摩擦係数を
求めた。
なお、鉛直荷重Ｐ（１３００ｋｆ）はｐｃ鋼材を曲線状
に配置する場合の鋼材の曲げ半径はシースの直径（内径
）の１００倍以上にしなければならないという施工法上
の規定と試験に褪用したｐｃ鋼撚り線の許容引張応力度
から設定した。
に配置する場合の鋼材の曲げ半径はシースの直径（内径
）の１００倍以上にしなければならないという施工法上
の規定と試験に褪用したｐｃ鋼撚り線の許容引張応力度
から設定した。
すなわち、試験に使用したシースの内径３５ｔｔｒｍの
１００倍（３５００ａ＋ｍ）の曲率半径をもってシース
な曲線状に配置し、該シース内に直径２１．８龍の１９
本撚Ｐｐｃ鋼撚線を挿入して該ｐｃ鋼撚り線をその許容
引張応力度４５４５０穆で緊張した場合に生ずるシース
の長さ当りの鉛直荷重を理論計算により求めたものであ
る。
１００倍（３５００ａ＋ｍ）の曲率半径をもってシース
な曲線状に配置し、該シース内に直径２１．８龍の１９
本撚Ｐｐｃ鋼撚線を挿入して該ｐｃ鋼撚り線をその許容
引張応力度４５４５０穆で緊張した場合に生ずるシース
の長さ当りの鉛直荷重を理論計算により求めたものであ
る。
上記試験方法によって得られたシースとｐｃ鋼撚り線間
の摩擦係数は第２表に示すとおりである。
の摩擦係数は第２表に示すとおりである。
（以下余白ン
Ｏ第 ２ 表
表中、比較例！は内周面に固体潤滑被膜を施さないスパ
イラルシース（商品名）とｐｃ鋼撚り線との摩擦係数、
比較例ＩＩは内周面に固体潤滑被膜を施さない前記のシ
ースと錆を発生させたｐｃ鋼撚り線（ｐｃ鋼撚り線を６
ケ月間大気中に放置して発錆させた０）との摩擦係数を
示す。
イラルシース（商品名）とｐｃ鋼撚り線との摩擦係数、
比較例ＩＩは内周面に固体潤滑被膜を施さない前記のシ
ースと錆を発生させたｐｃ鋼撚り線（ｐｃ鋼撚り線を６
ケ月間大気中に放置して発錆させた０）との摩擦係数を
示す。
試験結果処よれば、シースの内周面に固体潤滑被膜を施
したものは固体潤滑被膜を施さないものと比較して、摩
擦抵抗（摩擦係数〕が大幅に減少していることがわかる
。
したものは固体潤滑被膜を施さないものと比較して、摩
擦抵抗（摩擦係数〕が大幅に減少していることがわかる
。
＊＊＊
この金属シースとｐｃ鋼材間の摩擦抵抗の大きさは以下
に述べるｐｃ鋼材に導入される緊張力に影響を及ぼし重
要なことである。
に述べるｐｃ鋼材に導入される緊張力に影響を及ぼし重
要なことである。
すなわち、プレストレストコンクリート構築物を設計す
るにあたって、ｐｃ鋼材に導入される緊張力は一般につ
ぎの式によってその設計値が算出上式において、 Ｐ３ ： Ｐ Ｃ鋼材端部の緊張力 Ｐｊニスパン中央のｐｃ鋼材に導入される緊張力γ：Ｐ
Ｃ鋼材と定着具間およびｐｃ鋼材を緊張するジヤツキま
たはポンプの内部摩擦係数λ：ＰＣ鋼材と金属シースを
直線に配置して該ｐｃ鋼材を緊張したときに生ずる長さ
Ｉｎ当りの摩擦係数 μ：ＰＣ鋼材の曲゛げ上げ角度に比例した摩擦係α：Ｐ
Ｃ鋼材の曲げ上げ角度（ラジアン）！ニスパン中央より
定着具前面までのｐｃ鋼材の長さ である。なお、上式におけるｒおよびｊは一般にγ＝０
．０４、−＝０．０１３３の定数値と考えてμ よ（１゜ ここで、前述した試験結果から得られた摩擦係数（上式
にお（・てμに相当する）を上式に代入してＰＣＣ鋼材
端部緊張力Ｐｉに対してスパン中央のｐｃ鋼材に導入さ
れる緊張力Ｐｊの摩擦抵抗による損失導入割合をｐｃ鋼
材の曲げ上げ角度αを変化ｊ させて求めた。その結果を第３表（１）７； ｘ １０
０ ｔ％１で表示する。
るにあたって、ｐｃ鋼材に導入される緊張力は一般につ
ぎの式によってその設計値が算出上式において、 Ｐ３ ： Ｐ Ｃ鋼材端部の緊張力 Ｐｊニスパン中央のｐｃ鋼材に導入される緊張力γ：Ｐ
Ｃ鋼材と定着具間およびｐｃ鋼材を緊張するジヤツキま
たはポンプの内部摩擦係数λ：ＰＣ鋼材と金属シースを
直線に配置して該ｐｃ鋼材を緊張したときに生ずる長さ
Ｉｎ当りの摩擦係数 μ：ＰＣ鋼材の曲゛げ上げ角度に比例した摩擦係α：Ｐ
Ｃ鋼材の曲げ上げ角度（ラジアン）！ニスパン中央より
定着具前面までのｐｃ鋼材の長さ である。なお、上式におけるｒおよびｊは一般にγ＝０
．０４、−＝０．０１３３の定数値と考えてμ よ（１゜ ここで、前述した試験結果から得られた摩擦係数（上式
にお（・てμに相当する）を上式に代入してＰＣＣ鋼材
端部緊張力Ｐｉに対してスパン中央のｐｃ鋼材に導入さ
れる緊張力Ｐｊの摩擦抵抗による損失導入割合をｐｃ鋼
材の曲げ上げ角度αを変化ｊ させて求めた。その結果を第３表（１）７； ｘ １０
０ ｔ％１で表示する。
また、上述したｐｃ鋼材と金属シース間の摩擦損失を考
慮に入れｉ場合、構築物の使用状態におけるｐｃ鋼材に
作用して（・る有効引張応力度σ、ｅを次により求めた
。
慮に入れｉ場合、構築物の使用状態におけるｐｃ鋼材に
作用して（・る有効引張応力度σ、ｅを次により求めた
。
有効引張応力度σ、ｅは次式から算出される。
ｊ
（Ｆｐｅ ＝：η＠ ６ｐａ ＠可
Ｏここでη：ＰＣ鋼材のレラクレーション（ｐｃ鋼材に
引張力を与えひずみを一定に保った とき、時間の経過とともに起る応力の 減少）およびコンクリートのクリープ、乾燥収縮を考慮
した場合の緊張力の有 効率 σｐａルミニブレストレッシングＰＣ鋼材端に働いてい
る最大引張応力度 上式において、有効プレストレス導入係数１ば０・８と
、また最大引張応力度σｐａは緊張作業中のように一時
的に作用するｐｃ鋼材の引張力の許容値としてｔＩ′ｉ
Ｏ，Ｓσ、ｕ（ｐｃ鋼材の引張応力度）または０．９σ
ｐｙ （ｐ ｃ鋼材の降伏点応力度）のうちどちらか小
さい値才で上げてよいことからここでけσｐａ ＝ ０
．９σｐｙとする。そして、σ、ｙ＝＋０．８６ｊ ＋０６２σｐｕ−下 この式から、立が１、すなわち摩擦損失がなけｉ れば定着完了後におけるｐｃ鋼材に作用している有効引
張応力度σｐｅはｐｃ鋼材の引張強度σｐｕの６２％が
導入されることがわかる。従って、ユかｉ ｌに近い、換言すればｐｃ鋼材緊張時のｐｃ鋼材と金属
シース間の摩擦抵抗（摩擦係数）が小さければ小さいほ
ど有効引張応力度σｐｅを高くすることができる。
引張力を与えひずみを一定に保った とき、時間の経過とともに起る応力の 減少）およびコンクリートのクリープ、乾燥収縮を考慮
した場合の緊張力の有 効率 σｐａルミニブレストレッシングＰＣ鋼材端に働いてい
る最大引張応力度 上式において、有効プレストレス導入係数１ば０・８と
、また最大引張応力度σｐａは緊張作業中のように一時
的に作用するｐｃ鋼材の引張力の許容値としてｔＩ′ｉ
Ｏ，Ｓσ、ｕ（ｐｃ鋼材の引張応力度）または０．９σ
ｐｙ （ｐ ｃ鋼材の降伏点応力度）のうちどちらか小
さい値才で上げてよいことからここでけσｐａ ＝ ０
．９σｐｙとする。そして、σ、ｙ＝＋０．８６ｊ ＋０６２σｐｕ−下 この式から、立が１、すなわち摩擦損失がなけｉ れば定着完了後におけるｐｃ鋼材に作用している有効引
張応力度σｐｅはｐｃ鋼材の引張強度σｐｕの６２％が
導入されることがわかる。従って、ユかｉ ｌに近い、換言すればｐｃ鋼材緊張時のｐｃ鋼材と金属
シース間の摩擦抵抗（摩擦係数）が小さければ小さいほ
ど有効引張応力度σｐｅを高くすることができる。
上式にもとすき、本発明の金属シースを使用した場合の
結果を第３表のσｐｅで表示する。
結果を第３表のσｐｅで表示する。
以上の結果から、本発明の金属シースの内周面に固体潤
滑被膜を施したものＦｉｐｃ鋼材緊張時にスパン中央の
ｐｃ鋼材にｔ／ｉＰＣ鋼材端部に導入される緊張力をほ
とんど低下させず、かつ、はぼ均一な緊張力が導入され
ることがわかる。
滑被膜を施したものＦｉｐｃ鋼材緊張時にスパン中央の
ｐｃ鋼材にｔ／ｉＰＣ鋼材端部に導入される緊張力をほ
とんど低下させず、かつ、はぼ均一な緊張力が導入され
ることがわかる。
従って、所定のプレストレスをコンクリート構築物に与
える場合、本発明の内周面に固体潤滑被膜を施した金属
シースを使用することにより、従来のプレストレストコ
ンクリート構築物に対して、ｐｃ鋼材の使用本数を減少
させること、直径の小さいｐｃ鋼材を使用すること、ま
たｐｃ鋼材の累張可能長さの限界をより長くすること等
を可能とするものである。
える場合、本発明の内周面に固体潤滑被膜を施した金属
シースを使用することにより、従来のプレストレストコ
ンクリート構築物に対して、ｐｃ鋼材の使用本数を減少
させること、直径の小さいｐｃ鋼材を使用すること、ま
たｐｃ鋼材の累張可能長さの限界をより長くすること等
を可能とするものである。
＊＊＊
以上述べたように、本発明は金属シースの内周面にポリ
テトラフルオロエチレン樹脂を包含する固体潤滑被膜を
施すことにより、該金属シース内に挿入されるｐｃ鋼材
の緊張時に金属ソースとｐｃ鋼材との両者間に生ずる摺
動摩擦抵抗を従来のものでは期待できない大幅な減少を
達成することができたものであり、かつ、本発明の固体
潤滑被膜を施さないものに比べ、構造物に導入される緊
張力をほとんど低下させず、また、はぼ均一に緊張力が
導入されるうえ、更に、ｐｃ鋼材の長さが長くなるほど
この傾向が顕著になるなど多大の効果を有するものであ
る。更に、本発明の金属シースによれば内周面に施され
る固体潤滑被Ｍけ極めて薄いものであるので金属シース
自体の可撓性を損わず、かつ、その薄さにもかかわらず
密着性がよく、従って剥離し難いものであり、金属シー
スにた、該固体潤滑被膜が防錆作用をなすことも本発明
の金属シースのもつ大きな効果である。
テトラフルオロエチレン樹脂を包含する固体潤滑被膜を
施すことにより、該金属シース内に挿入されるｐｃ鋼材
の緊張時に金属ソースとｐｃ鋼材との両者間に生ずる摺
動摩擦抵抗を従来のものでは期待できない大幅な減少を
達成することができたものであり、かつ、本発明の固体
潤滑被膜を施さないものに比べ、構造物に導入される緊
張力をほとんど低下させず、また、はぼ均一に緊張力が
導入されるうえ、更に、ｐｃ鋼材の長さが長くなるほど
この傾向が顕著になるなど多大の効果を有するものであ
る。更に、本発明の金属シースによれば内周面に施され
る固体潤滑被Ｍけ極めて薄いものであるので金属シース
自体の可撓性を損わず、かつ、その薄さにもかかわらず
密着性がよく、従って剥離し難いものであり、金属シー
スにた、該固体潤滑被膜が防錆作用をなすことも本発明
の金属シースのもつ大きな効果である。
第 ３ 表
摩擦 ｐｃ鋼材の長さ
曲げ上げ角度 。。ｍ １００ｍ係数
μ α（ラジア゛ ！ム、 σｐｅ “
σｐｅ０．０８７（ｆ） ９０ ０，５６Ｘσｐ
ｕ ８７ ０．５４ＸσｐｕＯ，３４ｃｆ、 ２０°
） ８７ ０．５４ｘ ／／ ８３ ０．５１Ｘ
〃０．１４ ｏ、５２４ｘＯ°） ８４ ０，５２
χ ｌ／ ８１ ０．５０χ〃０．８７涙ば） ８
０ ０．５０Ｘ ／／ ７８ ０．４８Ｘ“１．７
４ω００°） ７１ ０．４４χ ＩＩ ６９ ０
．４３”“０．０８７Ｃ５°） ９１ ｏ、ｓ６ｘ
／ｌ ８９ ｏ、ｓ５ｘ〃０．３４’Ｊガ）
８９ ０．５５Ｘ ＩＩ ８６ ０．５３Ｘ’ｏ
、１１ｏ、５２ｔｓｆ） ８７ ｏ、ｓ４ｘ ／
／ ８４ ｏ、５２ｘｓｏ、ｓ７，１ｓｃｒ）、８
４ ０．５２ｘ ｔｔ ｓｌｏ、５０Ｘ〃１．７４
鱒０の ７６ ０．４７χ ／／ ７４ ０．４６χ
〃０．０８７（５７９０，４９Ｘ ＩＩ ７１
α４４×〃ｏ、ａ４ｃｌｉ） ７１ ０．４４χ Ｉ
Ｉ ５４ Ｑ、４ＱＸ ／１０・４０ ０．５２４
（め ６６ ０．４１χ Ｎ ６０ ０．３７χ〃０
゜８７【蛸 ５８ ０．３６χ ／／ ５２ ０．３
２χ〃ｏ４、図面の簡単な説明 図は試験装置を示す一部縦断面図である。
σｐｅ０．０８７（ｆ） ９０ ０，５６Ｘσｐ
ｕ ８７ ０．５４ＸσｐｕＯ，３４ｃｆ、 ２０°
） ８７ ０．５４ｘ ／／ ８３ ０．５１Ｘ
〃０．１４ ｏ、５２４ｘＯ°） ８４ ０，５２
χ ｌ／ ８１ ０．５０χ〃０．８７涙ば） ８
０ ０．５０Ｘ ／／ ７８ ０．４８Ｘ“１．７
４ω００°） ７１ ０．４４χ ＩＩ ６９ ０
．４３”“０．０８７Ｃ５°） ９１ ｏ、ｓ６ｘ
／ｌ ８９ ｏ、ｓ５ｘ〃０．３４’Ｊガ）
８９ ０．５５Ｘ ＩＩ ８６ ０．５３Ｘ’ｏ
、１１ｏ、５２ｔｓｆ） ８７ ｏ、ｓ４ｘ ／
／ ８４ ｏ、５２ｘｓｏ、ｓ７，１ｓｃｒ）、８
４ ０．５２ｘ ｔｔ ｓｌｏ、５０Ｘ〃１．７４
鱒０の ７６ ０．４７χ ／／ ７４ ０．４６χ
〃０．０８７（５７９０，４９Ｘ ＩＩ ７１
α４４×〃ｏ、ａ４ｃｌｉ） ７１ ０．４４χ Ｉ
Ｉ ５４ Ｑ、４ＱＸ ／１０・４０ ０．５２４
（め ６６ ０．４１χ Ｎ ６０ ０．３７χ〃０
゜８７【蛸 ５８ ０．３６χ ／／ ５２ ０．３
２χ〃ｏ４、図面の簡単な説明 図は試験装置を示す一部縦断面図である。
特許出願人
日本国有鉄道
オイレス工業株式会社
代理人
弁理士池田仁士
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、内周面にポリテトラフルオロエチレン樹脂を含む固
体潤滑被膜が施されたボストテンション工法用金属シー
ス。 ２、固体潤滑被膜はポリテトラフルオロエチレン樹脂と
結合剤とからなる特許請求の範囲第１項に記載のボスト
テンション工法用金属シース。 ３、固体潤滑被膜はポリテトラフルオロエチレン樹１１
５０〜７０ ｖｏ１％、結合剤３０〜５０ｖ０１％から
なる特許請求の範囲第１項または第２項に記載のボスト
テンション工法用金属シース。 ４、固定潤滑被膜はポリテトラフルオロエチレン樹脂と
軟質金属およびあるいは金属硫化物と結合剤とからなる
特許請求の範囲第１項九記載のボストテンション工法用
金属シース。 ５・固体潤滑被膜はポリテトラフルオロエチレン属硫化
物１０〜５０ ｖｏ１％、結合剤３０〜７０ｖｏ１％か
らなる特許請求の範囲第１項才たけ第４項に記載のボス
トテンション工法用金属シース。 ６、軟質金属は鉛、錫、亜鉛、カドミウムの一種もしく
Ｖｉ２種以上が選択される特許請求の範囲第４項または
第５項に記載のボストテンション工法用金属シース。 ７、金属硫化物は二硫化モリブデン、二硫化タングステ
ンの一種もしくは二種が選択される特許請求の範囲第４
項または第５項に記載のボストテンション工法用金属シ
ース。 ８、 結合剤はスチレン化アルキッド樹脂である特許請
求の範囲第２項ないし第５項のいずれかの項に記載のボ
ストテンション工法用金属ソース。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56181187A JPS5883754A (ja) | 1981-11-13 | 1981-11-13 | ポストテンシヨン工法用金属シ−ス |
| US06/441,080 US4577443A (en) | 1981-11-13 | 1982-11-12 | Metallic sheath for posttensioning method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56181187A JPS5883754A (ja) | 1981-11-13 | 1981-11-13 | ポストテンシヨン工法用金属シ−ス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5883754A true JPS5883754A (ja) | 1983-05-19 |
| JPS6119779B2 JPS6119779B2 (ja) | 1986-05-19 |
Family
ID=16096376
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56181187A Granted JPS5883754A (ja) | 1981-11-13 | 1981-11-13 | ポストテンシヨン工法用金属シ−ス |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4577443A (ja) |
| JP (1) | JPS5883754A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63167836A (ja) * | 1986-12-28 | 1988-07-11 | 神鋼鋼線工業株式会社 | プレストレストコンクリ−ト用緊張材およびその使用方法 |
| US5254190A (en) * | 1986-12-28 | 1993-10-19 | Shinko Kosen Kogyo Kabushiki Kaisha | Tendons for prestressed concrete structures and method of using such tendons |
| US5964550A (en) * | 1996-05-31 | 1999-10-12 | Seahorse Equipment Corporation | Minimal production platform for small deep water reserves |
| KR101643732B1 (ko) * | 2015-07-29 | 2016-07-28 | 서울대학교산학협력단 | 포스트텐션 긴장력 컨트롤 시스템 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3833706A (en) * | 1968-08-27 | 1974-09-03 | Cable Covers Ltd | Method of forming stressed concrete |
| US3672712A (en) * | 1969-06-20 | 1972-06-27 | Elbert Davis | Structure for connecting attachments to fiberglass rods |
| US3909424A (en) * | 1974-06-24 | 1975-09-30 | Dow Corning | Lubricant compositions |
| US4189522A (en) * | 1975-08-08 | 1980-02-19 | Daido Metal Company, Ltd. | Multi-layer sliding material and method for manufacturing the same |
| CH608059A5 (ja) * | 1976-02-09 | 1978-12-15 | Bureau Bbr Ltd | |
| US4361629A (en) * | 1980-07-11 | 1982-11-30 | Daido Metal Company Ltd. | Bearing material and method of producing same |
| US4442646A (en) * | 1980-10-28 | 1984-04-17 | Ponteggi Est S.P.A. | Device for anchoring tensioning elements |
| US4434063A (en) * | 1981-08-07 | 1984-02-28 | Kyodo Yushi Co., Ltd. | Lubricant compositions |
-
1981
- 1981-11-13 JP JP56181187A patent/JPS5883754A/ja active Granted
-
1982
- 1982-11-12 US US06/441,080 patent/US4577443A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6119779B2 (ja) | 1986-05-19 |
| US4577443A (en) | 1986-03-25 |
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