JPS5881609A - 極細異形断面糸の溶融紡糸方法 - Google Patents
極細異形断面糸の溶融紡糸方法Info
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- JPS5881609A JPS5881609A JP17667981A JP17667981A JPS5881609A JP S5881609 A JPS5881609 A JP S5881609A JP 17667981 A JP17667981 A JP 17667981A JP 17667981 A JP17667981 A JP 17667981A JP S5881609 A JPS5881609 A JP S5881609A
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- Japan
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- spinning
- cross
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- melt
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- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
不発f#4は極細糸の溶融紡糸方法Kllするものであ
り、さらに詳しくは熱可塑性、重合体を用いて。
り、さらに詳しくは熱可塑性、重合体を用いて。
紡糸引取り糸の単糸一度が1.5デニール以下で、しか
もllr面形状係数の大きい極細異形断面糸を優れた均
斉友で安定に製造しうる溶融紡糸方法を提供することを
目的とするものである。
もllr面形状係数の大きい極細異形断面糸を優れた均
斉友で安定に製造しうる溶融紡糸方法を提供することを
目的とするものである。
極細峻維は人工皮革2合成紙、フィルター等の集材とし
て近時非常に注目されており、その製造方法に関する研
究が活発に行わ五ている。しかし従来2通常の溶融紡糸
方法によって製造するkけ一度の紡糸技術が豐京され、
特に紡糸引取り糸の単糸繊度が1.5デニール以下とい
う極細マルチフィラメントを安定して得るのは非常に困
難であった。
て近時非常に注目されており、その製造方法に関する研
究が活発に行わ五ている。しかし従来2通常の溶融紡糸
方法によって製造するkけ一度の紡糸技術が豐京され、
特に紡糸引取り糸の単糸繊度が1.5デニール以下とい
う極細マルチフィラメントを安定して得るのは非常に困
難であった。
そのため柩−系を製造しようとする場合、従来の方法で
は2成分以上の重合体を複合紡糸して一旦単糸繊匿の太
い糸条となし、しかる後延伸以降の適当な工程で物瑠的
あるいは化学的処理を施すことにより各成分な分制せし
めて細線化する方法が採用されている。仁のような方法
を用いると単糸NI[が0.1デニール以下といった超
極細糸を得ることも可能であるが、これKは特殊でしか
も非常に複雑な構造をした紡糸装置を必要とするばかり
か。
は2成分以上の重合体を複合紡糸して一旦単糸繊匿の太
い糸条となし、しかる後延伸以降の適当な工程で物瑠的
あるいは化学的処理を施すことにより各成分な分制せし
めて細線化する方法が採用されている。仁のような方法
を用いると単糸NI[が0.1デニール以下といった超
極細糸を得ることも可能であるが、これKは特殊でしか
も非常に複雑な構造をした紡糸装置を必要とするばかり
か。
後処理工程での製品収率が著しく悪くなり、きわめてコ
スト高を招くという欠点があった。そのために本発明者
らは前述のよ5な゛特殊な#進方法を用いることなく、
極細糸を安定して製造しうる紡糸技#について種々の検
討を行うてきた。
スト高を招くという欠点があった。そのために本発明者
らは前述のよ5な゛特殊な#進方法を用いることなく、
極細糸を安定して製造しうる紡糸技#について種々の検
討を行うてきた。
しかるに、極細糸をシルクライク素材として展開しよう
とするとどうしても天然の絹のようEll維の断面形状
を異形化することが望まれるが、従来の紡糸方法では最
終製品において有用な断面形状を有する極細糸を得るこ
とは□むずかしかった。
とするとどうしても天然の絹のようEll維の断面形状
を異形化することが望まれるが、従来の紡糸方法では最
終製品において有用な断面形状を有する極細糸を得るこ
とは□むずかしかった。
すなわち、天然の絹に匹敵する風合および光沢を付与す
る起めkは、k1品の断面形状係数に′は1.2以上必
要であることが経験上知られているが、このような極細
糸を得ようとすると紡糸孔の断面形状係数Kをずいぶん
大きくせねはならず1本発明者らの検討によると6より
も大きくする必要があった。しかるに、紡糸孔の断面形
状係数Kをいたずらに大きくすると、ポリマー流か紡糸
孔から吐出されるWIAkビビリやビクツキといった異
常流動を起こし、糸切れしやすいなどの欠点がありた。
る起めkは、k1品の断面形状係数に′は1.2以上必
要であることが経験上知られているが、このような極細
糸を得ようとすると紡糸孔の断面形状係数Kをずいぶん
大きくせねはならず1本発明者らの検討によると6より
も大きくする必要があった。しかるに、紡糸孔の断面形
状係数Kをいたずらに大きくすると、ポリマー流か紡糸
孔から吐出されるWIAkビビリやビクツキといった異
常流動を起こし、糸切れしやすいなどの欠点がありた。
そのため従来の方法では、満尾のいく極細異形断面糸を
安定してつくる仁とができなかったのである。
安定してつくる仁とができなかったのである。
前記欠点に−み2本発明者らを1断面形状係数に/が大
きい極細異形断面糸を良好な均*度で安定に#造しうる
紡糸方法について鋭−M検討した。その結果、このよう
な極細糸f得るためにはC)紡糸時の触触粘度が高いポ
リマーを用いて紡糸すること。
きい極細異形断面糸を良好な均*度で安定に#造しうる
紡糸方法について鋭−M検討した。その結果、このよう
な極細糸f得るためにはC)紡糸時の触触粘度が高いポ
リマーを用いて紡糸すること。
(ロ)ある限定されたディメンジ冒ンを有する異形−1
面紡糸孔を用いて紡糸すること。
面紡糸孔を用いて紡糸すること。
か必須であることを見い出し9本発明を完成するに至っ
たものである。
たものである。
すなわち本発明は、紡糸引取り糸の単糸繊度が1.5デ
ニール以下である極細糸を2500*/分以上の紡糸速
度で紡糸するに@し、紡糸時における溶融粘度が350
0〜12000ポイズの熱可塑性重合体を用い、さらに
3〜8個のメリットが放射状に穿設されており、断面形
状係数Kが2以上で、紡糸孔1孔当りの断面積(以下単
孔面積と呼称する)Sが0.05−以下である異形断面
紡糸孔を用いる仁とを要旨とするものである。
ニール以下である極細糸を2500*/分以上の紡糸速
度で紡糸するに@し、紡糸時における溶融粘度が350
0〜12000ポイズの熱可塑性重合体を用い、さらに
3〜8個のメリットが放射状に穿設されており、断面形
状係数Kが2以上で、紡糸孔1孔当りの断面積(以下単
孔面積と呼称する)Sが0.05−以下である異形断面
紡糸孔を用いる仁とを要旨とするものである。
本発明において熱可塑性重合体としては、ポリエステル
、ポリアンドおよびポリオレアイン等が使用可能である
が、紡糸時における溶融粘度が3500〜12000ボ
イズ、好ましくは5000〜9000ボイスと従来衣料
用繊維の紡糸に供されているものよりもその溶融粘度が
かなり高いことが必要である。
、ポリアンドおよびポリオレアイン等が使用可能である
が、紡糸時における溶融粘度が3500〜12000ボ
イズ、好ましくは5000〜9000ボイスと従来衣料
用繊維の紡糸に供されているものよりもその溶融粘度が
かなり高いことが必要である。
すなわち、紡糸時の溶融粘度が3500ボイズよりも低
い場合、製品の断面形°状係数を十分大きくすることが
できないのである。すなわち0本発明者らの検討による
と、紡糸孔の断面形状係数Kが一足の一合、製品の断面
形状係数に′に測置する主要な因子は紡糸時におけるポ
リマーの溶融粘度、単孔面積、単孔吐出量、紡温および
冷却条件であるが。
い場合、製品の断面形°状係数を十分大きくすることが
できないのである。すなわち0本発明者らの検討による
と、紡糸孔の断面形状係数Kが一足の一合、製品の断面
形状係数に′に測置する主要な因子は紡糸時におけるポ
リマーの溶融粘度、単孔面積、単孔吐出量、紡温および
冷却条件であるが。
とりわけ前三者の側番は強く、溶融粘度は高いほど、単
孔面積は小さいほど、また単孔吐出量は多いほどに′は
大きくなることがわかった。一般に極細糸を製造する場
合紡糸時の単孔吐出量がきわめて少なくなるため、従来
の紡糸方法ではぎがきわめて小さくなるという欠点があ
ったのである。しかるに1本発明のように紡糸−の溶融
粘度を3500〜12000ボイスに高くシ、さらに単
孔面積Sが0.05−以下の紡糸孔を用いるととkより
従来に比べてに′の値を著しく大きくすることができる
のである。単孔Ii1積Hの効果はぎを大きくするのみ
でなく、紡糸調子にも強く影畳するが、これについては
後述する。
孔面積は小さいほど、また単孔吐出量は多いほどに′は
大きくなることがわかった。一般に極細糸を製造する場
合紡糸時の単孔吐出量がきわめて少なくなるため、従来
の紡糸方法ではぎがきわめて小さくなるという欠点があ
ったのである。しかるに1本発明のように紡糸−の溶融
粘度を3500〜12000ボイスに高くシ、さらに単
孔面積Sが0.05−以下の紡糸孔を用いるととkより
従来に比べてに′の値を著しく大きくすることができる
のである。単孔Ii1積Hの効果はぎを大きくするのみ
でなく、紡糸調子にも強く影畳するが、これについては
後述する。
一方、4B糸時の溶融粘度が12000ボイスよりも大
きくなると、今度はバック圧か大きくなりすぎたりある
いはかえって糸切れしやすくなって好ましくないのであ
る、溶融粘度が高すぎる場合の糸切れ原因については十
分解明されてはいないが。
きくなると、今度はバック圧か大きくなりすぎたりある
いはかえって糸切れしやすくなって好ましくないのであ
る、溶融粘度が高すぎる場合の糸切れ原因については十
分解明されてはいないが。
冷却同化時における細化変形挙動が大幅に便化するため
と考えられる。
と考えられる。
本発明でいう熱可塑性重合体の紡糸時における溶融粘度
とは該重合体を紡糸温度と同じ温度条件下で、岩本製作
所■製回転式レオメーターオールマイティーを用いて測
定した値をいう、溶融粘度を高くする方法としては2重
合に自体を大きくする方法、増粘効果を有する化合物を
共重合したりブレンドしたりする方法などを用いること
ができる。
とは該重合体を紡糸温度と同じ温度条件下で、岩本製作
所■製回転式レオメーターオールマイティーを用いて測
定した値をいう、溶融粘度を高くする方法としては2重
合に自体を大きくする方法、増粘効果を有する化合物を
共重合したりブレンドしたりする方法などを用いること
ができる。
本発明において用いられる異形断面紡糸孔は3〜8個の
スリットが放射状に穿設されていることが必要である。
スリットが放射状に穿設されていることが必要である。
スリットの数が3個よりも少ない場合はシルクライク素
材に適した断面形状を有する製品を得ることができず、
スリットの数か8個よりも多い場合、紡糸孔の工作M度
の点から前述した断面形状係数におよび単孔面積Sを満
足する紡糸孔を芽設することが非常に困難となるうえ。
材に適した断面形状を有する製品を得ることができず、
スリットの数か8個よりも多い場合、紡糸孔の工作M度
の点から前述した断面形状係数におよび単孔面積Sを満
足する紡糸孔を芽設することが非常に困難となるうえ。
シルクライク素材に逸したル1th形状な鳴する製品は
得られずやはり好ましくないのである。l+細は後述す
るが、紡糸孔の断面形状係数Kを比較的大きくすること
ができるという意味からスリットの数は3〜4個が好ま
しい、また、#記スリットは必ずしも対称的に配置され
る必要はないが、極端に非対称に配νされている場合は
紡糸孔を吐出する際VC溶融ポリマーの流れが乱されや
すくなるので、なるべく対称的に配置穿設されている方
か好ましい。
得られずやはり好ましくないのである。l+細は後述す
るが、紡糸孔の断面形状係数Kを比較的大きくすること
ができるという意味からスリットの数は3〜4個が好ま
しい、また、#記スリットは必ずしも対称的に配置され
る必要はないが、極端に非対称に配νされている場合は
紡糸孔を吐出する際VC溶融ポリマーの流れが乱されや
すくなるので、なるべく対称的に配置穿設されている方
か好ましい。
本発明において単孔面積Sは0.05−以下、好ましく
は0.O1〜0,03−と非常に小さいことが必要であ
る。Sが0.05−以上の場合Wが相対的に小さくなる
ばかりかノズルドラフトも大きくなるので糸 。
は0.O1〜0,03−と非常に小さいことが必要であ
る。Sが0.05−以上の場合Wが相対的に小さくなる
ばかりかノズルドラフトも大きくなるので糸 。
切れしやすく、好ましくないのである。一般に極細糸を
紡糸する場合、単孔面MSは小さい方が可紡性が良化し
て有利であるが9本発明のようKjI4形断向紡糸孔の
場合、Sを小さくすると紡糸孔の工作精緻の点から紡糸
孔の断面形状係数にも小さくなるので、実用土は製品の
断面形状係数rおよび可紡性を考厘してディメンジ冒ン
を決める必要がある。
紡糸する場合、単孔面MSは小さい方が可紡性が良化し
て有利であるが9本発明のようKjI4形断向紡糸孔の
場合、Sを小さくすると紡糸孔の工作精緻の点から紡糸
孔の断面形状係数にも小さくなるので、実用土は製品の
断面形状係数rおよび可紡性を考厘してディメンジ冒ン
を決める必要がある。
本発明において紡糸孔の断面形状係数にとは。
紡糸孔の断面の内接円の半径Rk対するスリットの長さ
く内接円の中心からスリット先端迄の長さ)Lの比(K
−L/R)を意味し、製品の断面形状係数rとは糸断面
についての紡糸孔のKK相当する値を意味する。
く内接円の中心からスリット先端迄の長さ)Lの比(K
−L/R)を意味し、製品の断面形状係数rとは糸断面
についての紡糸孔のKK相当する値を意味する。
この定義は紡糸孔の各スリットが対称的に配置されてお
り、対称的な断面形状の糸が得られる場合についてのも
のであるが、紡出時にポリマーの流れが余り乱されない
程屓であわば、対称的形状から若干変形していても差支
えなく、スリットの長さや巾忙おいて最大のものが最・
小のものの1.2倍程度となる迄変形していてもよい。
り、対称的な断面形状の糸が得られる場合についてのも
のであるが、紡出時にポリマーの流れが余り乱されない
程屓であわば、対称的形状から若干変形していても差支
えなく、スリットの長さや巾忙おいて最大のものが最・
小のものの1.2倍程度となる迄変形していてもよい。
本発明において用いられる紡糸孔の断面形状の具体例を
第1図〜第3図に9本発明の方法で得られた製品(糸)
の断面形状の具体例を84図、第5図にそれぞれ示した
。
第1図〜第3図に9本発明の方法で得られた製品(糸)
の断面形状の具体例を84図、第5図にそれぞれ示した
。
本発明において、前記紡糸孔の断面形状係数にけ2以上
、好ましくは2〜6.さらktFfましくは3〜5の範
囲にすべきである。すなわち、にの値が2よりも小さい
場合°、得られる製品の断面形状係数rが1,2よりも
小さくなり、満足のいく風合。
、好ましくは2〜6.さらktFfましくは3〜5の範
囲にすべきである。すなわち、にの値が2よりも小さい
場合°、得られる製品の断面形状係数rが1,2よりも
小さくなり、満足のいく風合。
光沢が発蜆しない。また、にの値があまり大きくなると
紡糸調子が悪化し、好ましくないのである。
紡糸調子が悪化し、好ましくないのである。
本発1jlJにおいて、紡糸速度は2500m/分以上
。
。
好ましく kl 3500m/分以上の速度が用いられ
る。
る。
通常□の紡糸方法で極細糸を紡糸しようとする場合。
2000m+/分以下の紡糸速度でも紡糸引取り糸の単
糸l!l1l1度が1.5デニ一ル11度のものを紡糸
することは試験的には可6?であるが、均斉度が悪くて
延伸時に断糸が多発するという欠点がある。そのため工
巣的規模での生麺が可能な紡糸引取り糸の単糸細浸°は
せいぜい2デニ一ル程度のものにとどまっていた。
糸l!l1l1度が1.5デニ一ル11度のものを紡糸
することは試験的には可6?であるが、均斉度が悪くて
延伸時に断糸が多発するという欠点がある。そのため工
巣的規模での生麺が可能な紡糸引取り糸の単糸細浸°は
せいぜい2デニ一ル程度のものにとどまっていた。
一方2本発明のように紡糸速度を2500sn/分以上
の11iII迷にすることによって、紡糸引取り糸の単
糸繊度か1.5デニール以下の極細マルチフィラメント
を得ることかできるのである。また、紡糸速没を速くす
るほど単孔吐出量を増大することができるので、゛すで
に述べたよ5に製品の断面形状係数rが大きくなるとい
うメリットもある。このよさに紡糸速度は速いほど有利
であるが、ワイングーの性能という点から現時点で工業
的に安定して採用しうる速度は6000m/分程度であ
る。
の11iII迷にすることによって、紡糸引取り糸の単
糸繊度か1.5デニール以下の極細マルチフィラメント
を得ることかできるのである。また、紡糸速没を速くす
るほど単孔吐出量を増大することができるので、゛すで
に述べたよ5に製品の断面形状係数rが大きくなるとい
うメリットもある。このよさに紡糸速度は速いほど有利
であるが、ワイングーの性能という点から現時点で工業
的に安定して採用しうる速度は6000m/分程度であ
る。
以上のように、本発明は紡糸引取り糸の単糸峻度が1.
5デニール以下でかつ断面形状係数にの大きい極細異形
断面糸を優れた均斉度で安定して紡糸する方法に関する
ものであるが、紡出糸条の冷却は急冷方式、すなわち円
部型冷却装着を用い、紡糸口金面にできるだけ近い位置
で冷却風を吹付ける方式が好ましい。また、高速紡糸時
に走行糸条に作用する空気抵抗力を低減する目的で冷却
同化後の糸条を集束することも好ましい方法である。
5デニール以下でかつ断面形状係数にの大きい極細異形
断面糸を優れた均斉度で安定して紡糸する方法に関する
ものであるが、紡出糸条の冷却は急冷方式、すなわち円
部型冷却装着を用い、紡糸口金面にできるだけ近い位置
で冷却風を吹付ける方式が好ましい。また、高速紡糸時
に走行糸条に作用する空気抵抗力を低減する目的で冷却
同化後の糸条を集束することも好ましい方法である。
以下に本発明の効果をいくつかの例をあげて説明する。
V:、験結果の゛良否は紡糸制子、製品の断面形状係数
yから評価した。y’tr)−は1.2以上な合格とし
、紡糸調子は下記の基準忙より評価した。
yから評価した。y’tr)−は1.2以上な合格とし
、紡糸調子は下記の基準忙より評価した。
O印・・・1−捲のパッケージを100饋得ようとする
場−合に発生した糸切れ回数が5以下Δ印・・・上記糸
切れ回数が6〜lO X印・・・ l 11以上 夾施例1 フェノールとテトラクロロエタンの等重量混合溶媒で測
定した極限粘度〔警〕がA−0,68,B−0,78、
0= 0.95の重合度の異なる3種類のポリエチレン
テレフタレートを紡糸孔数カ150yk−ルー足で、ス
リットの個数、紡糸孔の断面形状係数におよび卑孔面@
Sを袴々変更し、紡糸引取り糸の単糸峻度が0.7デニ
ール一定となる条件下で、Aの場合295℃、 Bf>
場合300C,Cの場合310℃の結電で溶融紡糸した
。なお、各紡瀉と同じ温度条件下で岩本製作所軸製レオ
メーターオールマイティで測定しだ前駅3−類のポリマ
ーの溶融粘度はA = 3200ボイズ、B−6500
ボイズ、C諺13500ボイズであった。また、いずれ
θ揚台も糸条の冷α″ ・′11 却は円hm冷却装−を用い、M糸口合一より50−下方
から、25℃に温幽された冷却風を吹付けて行った0 得られた結果を餉1表に示す。91表において試験41
〜6は本発明例を、試験A7〜12は比較例を示す、す
なわち、試験ム7.9.10および12はそれぞれ紡糸
速度、紡糸孔の断面形状係数に、単孔面積Sおよびポリ
マーの溶融粘度が不適正な場合の例であり、いずれも紡
糸−子か悪化することがわかる。試験A8はKが小さす
ぎるため。
場−合に発生した糸切れ回数が5以下Δ印・・・上記糸
切れ回数が6〜lO X印・・・ l 11以上 夾施例1 フェノールとテトラクロロエタンの等重量混合溶媒で測
定した極限粘度〔警〕がA−0,68,B−0,78、
0= 0.95の重合度の異なる3種類のポリエチレン
テレフタレートを紡糸孔数カ150yk−ルー足で、ス
リットの個数、紡糸孔の断面形状係数におよび卑孔面@
Sを袴々変更し、紡糸引取り糸の単糸峻度が0.7デニ
ール一定となる条件下で、Aの場合295℃、 Bf>
場合300C,Cの場合310℃の結電で溶融紡糸した
。なお、各紡瀉と同じ温度条件下で岩本製作所軸製レオ
メーターオールマイティで測定しだ前駅3−類のポリマ
ーの溶融粘度はA = 3200ボイズ、B−6500
ボイズ、C諺13500ボイズであった。また、いずれ
θ揚台も糸条の冷α″ ・′11 却は円hm冷却装−を用い、M糸口合一より50−下方
から、25℃に温幽された冷却風を吹付けて行った0 得られた結果を餉1表に示す。91表において試験41
〜6は本発明例を、試験A7〜12は比較例を示す、す
なわち、試験ム7.9.10および12はそれぞれ紡糸
速度、紡糸孔の断面形状係数に、単孔面積Sおよびポリ
マーの溶融粘度が不適正な場合の例であり、いずれも紡
糸−子か悪化することがわかる。試験A8はKが小さす
ぎるため。
ltf:#A11はポリマーの溶融粘度−か低すきるた
めに製品の断面形状係数rが不十分である例を示してい
る。
めに製品の断面形状係数rが不十分である例を示してい
る。
実施例2
実施例1と同一の条件で測定した極限粘度〔!〕が0.
68であり、S−(ナトリウムスルホ)イノ7タレート
成分が5モル傷兵重合されたポリエチレンテレ7タレー
ド共重合体(30’0℃で測定した溶融粘度は4000
ボイズ)を実施例1の試験ム1と同じ条件下で溶融紡糸
した。得られた製品の断面形状係数rは1.6であり、
また、紡糸時の糸切れ同数は2回と紡糸調子は良好で
あった。
68であり、S−(ナトリウムスルホ)イノ7タレート
成分が5モル傷兵重合されたポリエチレンテレ7タレー
ド共重合体(30’0℃で測定した溶融粘度は4000
ボイズ)を実施例1の試験ム1と同じ条件下で溶融紡糸
した。得られた製品の断面形状係数rは1.6であり、
また、紡糸時の糸切れ同数は2回と紡糸調子は良好で
あった。
実施例3
96%濃硫酸を用いて20℃で測定した相対粘度が3.
2のナイ四ン6を実施例1の試験A1と同じ条件(ただ
し、紡温は285℃)下で紡糸した。得られた製品の断
面形状係数ぎは2.3であり、また、紡糸時の糸切れ回
数は1回だけと紡糸調子は良好であった。なお、紡糸に
用いたナイロン6の溶融粘度は285℃の条件下で75
00ボイスであった。
2のナイ四ン6を実施例1の試験A1と同じ条件(ただ
し、紡温は285℃)下で紡糸した。得られた製品の断
面形状係数ぎは2.3であり、また、紡糸時の糸切れ回
数は1回だけと紡糸調子は良好であった。なお、紡糸に
用いたナイロン6の溶融粘度は285℃の条件下で75
00ボイスであった。
第1図〜第3図は本発1jKおける異形断面紡糸孔の断
面形状を示し、第4図、第5図は本発明において得られ
た製品の断面形状を示す例である。 特許出願人 日本エステル株式会社
面形状を示し、第4図、第5図は本発明において得られ
た製品の断面形状を示す例である。 特許出願人 日本エステル株式会社
Claims (1)
- (1) 紡糸引取や−Aの単糸一度が1.5デニール
以下であるl1IIA糸を!1560帽優以上0紡糸速
度で紡糸するに際し、紡糸時における溶融粘度が3!!
G。 〜1zooo 電イズの熱可朧性重舎体を用i、さもw
c3〜8儂のスリットが放射状に穿設されており、断W
形状係数Kが2以上で、かつ紡糸孔l孔轟りの断曹積8
が似■(−)以下である異形断面紡糸孔を用−ることを
特徴とする極細異形断面糸の溶融紡糸方法。 (怠)@融粘度がs*oo−seooポイズである特許
請求の鰭■の第1項に配峨の溶融紡糸方法。 (Jll 熱可塵性重合体がポリエステルである特許
請求の範囲の第111ある−は1IE2項に記載の溶融
紡糸方法。 4番)ス91Pトの個数が3個あるiは4個である特許
請求の1Ilsの第1項、第2項あるいは第3項に記載
の解融紡糸方法。 (6? 断面形状係数が3〜5であり、紡糸孔1孔^ 当りの断面積Sが0.01〜0.03−である特許請求
の範卸の第1.11.第2項、第3項あるいは第4項に
記載の溶融紡糸方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17667981A JPS5881609A (ja) | 1981-11-04 | 1981-11-04 | 極細異形断面糸の溶融紡糸方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17667981A JPS5881609A (ja) | 1981-11-04 | 1981-11-04 | 極細異形断面糸の溶融紡糸方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
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JPS5881609A true JPS5881609A (ja) | 1983-05-17 |
JPH0120243B2 JPH0120243B2 (ja) | 1989-04-14 |
Family
ID=16017820
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP17667981A Granted JPS5881609A (ja) | 1981-11-04 | 1981-11-04 | 極細異形断面糸の溶融紡糸方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
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JP (1) | JPS5881609A (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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JPS6253408A (ja) * | 1985-09-03 | 1987-03-09 | Kuraray Co Ltd | 多枝異型断面糸 |
JPS62502484A (ja) * | 1985-04-09 | 1987-09-24 | イ−・アイ・デユポン・デ・ニモアス・アンド・カンパニ− | 新規な水分散性合成繊維 |
EP0602201B2 (de) † | 1992-07-03 | 2004-01-28 | Nylstar Sa | Profiliertes, feinfibrilliges filamentgarn und verfahren zur herstellung desselben |
JP2006225767A (ja) * | 2005-02-15 | 2006-08-31 | Nippon Ester Co Ltd | ポリ乳酸異形断面マルチフィラメント。 |
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Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1981
- 1981-11-04 JP JP17667981A patent/JPS5881609A/ja active Granted
Cited By (7)
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JPH0331804B2 (ja) * | 1985-04-09 | 1991-05-08 | Ii Ai Deyuhon De Nimoasu Ando Co | |
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Also Published As
Publication number | Publication date |
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JPH0120243B2 (ja) | 1989-04-14 |
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