JPS5873764A - 被覆超硬合金およびその製造法 - Google Patents
被覆超硬合金およびその製造法Info
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- JPS5873764A JPS5873764A JP17333181A JP17333181A JPS5873764A JP S5873764 A JPS5873764 A JP S5873764A JP 17333181 A JP17333181 A JP 17333181A JP 17333181 A JP17333181 A JP 17333181A JP S5873764 A JPS5873764 A JP S5873764A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
- C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
- C23C16/32—Carbides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
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- C23C16/40—Oxides
- C23C16/403—Oxides of aluminium, magnesium or beryllium
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は被覆超硬合金部品に関するものである。
超硬合金に硬質皮膜を被憧した被覆超硬合金は耐摩耗性
、耐溶着性、耐化学反応性にすぐれ広く実用に供されて
いる。しかし基体と皮膜の＊＊強度はまだＴ分とはいえ
ず、仕上げ用に用いられないとか、カッター用には供せ
られないなど実用面からは制限も多い。この接着強度は
基体−皮験竺質の物理的・化学的な接合のみならず、切
削時には熱膨張の相違も彰響を及ぼす。また特に表面被
覆法として化学蒸着法を用いた場合は皮膜直下の基体に
イータ相と称する脱炭相が組じ、界面強度を低下させる
ことになる。このため今ａまで櫨々の界面強度改善案が
研究されている。たとえに、２基体は従来の超硬合金と
はやや組成の異なったもの、すなわちＯｏ金金属含有量
を低減して化学的な接着強度を増加したり、あるいはＭ
ｌ）Ｏ含有量を増加させて基体と皮膜の熱膨張率を近づ
けるなどの試みがなされている。また、イータ相の発生
に関しては、例えに浸炭処理と称し被覆処理の前にＯＨ
ａ＋１１、の混合ガス等により基体表面よりＯを拡散さ
せイータ相の発生を防止する方法が用いられる。
、耐溶着性、耐化学反応性にすぐれ広く実用に供されて
いる。しかし基体と皮膜の＊＊強度はまだＴ分とはいえ
ず、仕上げ用に用いられないとか、カッター用には供せ
られないなど実用面からは制限も多い。この接着強度は
基体−皮験竺質の物理的・化学的な接合のみならず、切
削時には熱膨張の相違も彰響を及ぼす。また特に表面被
覆法として化学蒸着法を用いた場合は皮膜直下の基体に
イータ相と称する脱炭相が組じ、界面強度を低下させる
ことになる。このため今ａまで櫨々の界面強度改善案が
研究されている。たとえに、２基体は従来の超硬合金と
はやや組成の異なったもの、すなわちＯｏ金金属含有量
を低減して化学的な接着強度を増加したり、あるいはＭ
ｌ）Ｏ含有量を増加させて基体と皮膜の熱膨張率を近づ
けるなどの試みがなされている。また、イータ相の発生
に関しては、例えに浸炭処理と称し被覆処理の前にＯＨ
ａ＋１１、の混合ガス等により基体表面よりＯを拡散さ
せイータ相の発生を防止する方法が用いられる。
しかし、これらの方法は十分な効果を得ていないのが実
情である。その理由は基体中の００は靭性上の観点から
１あるｆ１鬼下に低減できないこと、あるいは浸炭処理
の場合、処理時間が２〜４時間と長いことに加え基体の
含有ａｉｉにより０の浸炭量を調整する必要があるが実
際上はむずかしい等のためである。
情である。その理由は基体中の００は靭性上の観点から
１あるｆ１鬼下に低減できないこと、あるいは浸炭処理
の場合、処理時間が２〜４時間と長いことに加え基体の
含有ａｉｉにより０の浸炭量を調整する必要があるが実
際上はむずかしい等のためである。
本発明は上記従来技袷の欠点を改良し、超硬母材と皮膜
の接着強度を改善し、熱衝撃性、機械的靭性にすぐれる
新規な被覆超硬合金を提供することを目的とする。
の接着強度を改善し、熱衝撃性、機械的靭性にすぐれる
新規な被覆超硬合金を提供することを目的とする。
本発°明の特徴は超硬基体表面に００がほとんど存在せ
ず、かつＢ−１型固浴炭イε物相が、富化された基体を
用いその表面に下層にＦｉｆＯ、上層に賄Ｏｓを被覆す
る点にある。Ｂ−１型固溶体は周期律表の４＆５ａおよ
び６ａ族の金属の炭化物および菫化物のうちの１種また
は２ｔ！以上がらな岑：・１１ａＯｊ型結晶構造化合物
である。このような基体１″を櫓る方法はすでに特ＦＩ
ＮＥ ５５−１５４５６１で公知の如く、焼結雰囲気中
の１分圧を―整することによって可能である。
ず、かつＢ−１型固浴炭イε物相が、富化された基体を
用いその表面に下層にＦｉｆＯ、上層に賄Ｏｓを被覆す
る点にある。Ｂ−１型固溶体は周期律表の４＆５ａおよ
び６ａ族の金属の炭化物および菫化物のうちの１種また
は２ｔ！以上がらな岑：・１１ａＯｊ型結晶構造化合物
である。このような基体１″を櫓る方法はすでに特ＦＩ
ＮＥ ５５−１５４５６１で公知の如く、焼結雰囲気中
の１分圧を―整することによって可能である。
すなわち該超硬部材のＢ−１ｍ固溶体の平衡Ｎ１分圧よ
りも焼結雰囲気のＮ３分圧を大きくすることによりＢ−
１５１固溶体と績金相とのぬれ性の関係から表面上には
はとんど００は存在しなくなりかつ１−１型固溶体かは
は完全に表面をおおってしまう◇、本発明の重要な点は
このＢ−１型固溶体が表面に富化された基体に下層にＨ
ｆａ、上層にＡｔｏｍを被覆する点で、これがＡｔ５Ｏ
Ｉまたはｚｒｏ＠を直接被櫨することを持重とした先述
の特−１ｆｉ ５＋５−１５４５６１と区別されるべき
すぐれた点である。
りも焼結雰囲気のＮ３分圧を大きくすることによりＢ−
１５１固溶体と績金相とのぬれ性の関係から表面上には
はとんど００は存在しなくなりかつ１−１型固溶体かは
は完全に表面をおおってしまう◇、本発明の重要な点は
このＢ−１型固溶体が表面に富化された基体に下層にＨ
ｆａ、上層にＡｔｏｍを被覆する点で、これがＡｔ５Ｏ
Ｉまたはｚｒｏ＠を直接被櫨することを持重とした先述
の特−１ｆｉ ５＋５−１５４５６１と区別されるべき
すぐれた点である。
まず従来の、炭化物被覆超硬合金とくらべて本発明がす
ぐれる理由は、第１に化学蒸着処理を行なった場合嶋脆
化相であるイータ相が生じないことにある◎蛸覆処理の
初期段階では基体から被層表面０が拡−す仝ため、従来
の炭化物被覆超硬合金では、イｉり相の□発生はさけら
れない。ところが□、・′］ 本発明では基体表１″１．面にＢ−１型固溶体が富化さ
れており、ｎ−ｘｍ固溶体は０の結合比率の巾が大きい
ためＢ−４相中のＯが皮膜へ拡散しても脱炭相であるイ
ータ相は発生しない。Ａｌ２に！Ｉ−ＸＩ（固溶体と炭
化物皮膜の熱膨張率の差は基体と炭化物皮膜の熱膨張率
よりも小さいため切削中の皮膜の剥離が少ない。第３に
基体−皮膜界面にＯｏが存在しないために界面強度が上
昇すると共に基体から皮膜へのＯＯの拡散がないために
皮膜の耐摩耗性が著した向上する。
ぐれる理由は、第１に化学蒸着処理を行なった場合嶋脆
化相であるイータ相が生じないことにある◎蛸覆処理の
初期段階では基体から被層表面０が拡−す仝ため、従来
の炭化物被覆超硬合金では、イｉり相の□発生はさけら
れない。ところが□、・′］ 本発明では基体表１″１．面にＢ−１型固溶体が富化さ
れており、ｎ−ｘｍ固溶体は０の結合比率の巾が大きい
ためＢ−４相中のＯが皮膜へ拡散しても脱炭相であるイ
ータ相は発生しない。Ａｌ２に！Ｉ−ＸＩ（固溶体と炭
化物皮膜の熱膨張率の差は基体と炭化物皮膜の熱膨張率
よりも小さいため切削中の皮膜の剥離が少ない。第３に
基体−皮膜界面にＯｏが存在しないために界面強度が上
昇すると共に基体から皮膜へのＯＯの拡散がないために
皮膜の耐摩耗性が著した向上する。
次に表面にＢ−１型固溶体を富化した基体に直ｆｉｌ
Ａｔ５Ｏｓを被着する場合と比−較するとＡｊ１０３被
曹ではｓ−１型固溶体中のＷとＡｌ４０ ｍが化学反応
をおこし非常に脆いＷの酸化物が界面に生じることかた
しかめられ界ｉ１０強度が劣化する。一方下層Ｇ１：Ｈ
ｆＯを被覆した場合では脆化反応相は生じない。この点
で先に引用した特翔昭５５−１５４５６１と区別、せら
れるべきである。
Ａｔ５Ｏｓを被着する場合と比−較するとＡｊ１０３被
曹ではｓ−１型固溶体中のＷとＡｌ４０ ｍが化学反応
をおこし非常に脆いＷの酸化物が界面に生じることかた
しかめられ界ｉ１０強度が劣化する。一方下層Ｇ１：Ｈ
ｆＯを被覆した場合では脆化反応相は生じない。この点
で先に引用した特翔昭５５−１５４５６１と区別、せら
れるべきである。
ここで基体表面近傍のＢ−１型固溶体の量が少くとも４
０容量２とした理由は４０％未満では化学的被覆処理を
行うとイータ相が発生するおそれがあり、かつ基体と皮
膜の熱膨張差が十分に縮まらず切削時の剥鳩強度が向上
しない。また基体表面近傍のＯｏ量を十分内部における
Ｏｏ含有量の２０％以下とした理由は２０％を越えると
皮膜との接着強度が劣化し、かつ皮膜の耐摩耗性が減す
る。次に表面近傍を「少くとも１μ」と規定した理由は
それ以下ではイータ相の切削時の剥離が生じるためであ
る。
０容量２とした理由は４０％未満では化学的被覆処理を
行うとイータ相が発生するおそれがあり、かつ基体と皮
膜の熱膨張差が十分に縮まらず切削時の剥鳩強度が向上
しない。また基体表面近傍のＯｏ量を十分内部における
Ｏｏ含有量の２０％以下とした理由は２０％を越えると
皮膜との接着強度が劣化し、かつ皮膜の耐摩耗性が減す
る。次に表面近傍を「少くとも１μ」と規定した理由は
それ以下ではイータ相の切削時の剥離が生じるためであ
る。
なお基体表面に１−１１Ｊｉ固溶体を富化するにあたり
Ｎ３分圧を１〜’７００Ｔｏｒｒとした理由はｌ Ｔｏ
ｒｒ未満ではその効果が十分でな（’７００Ｔｏｒｒを
越えた場合は表面の粗度が悪くなり、被筒超硬部材とし
ては適さない。また温度を１！００ ＣＮ１６００ Ｃ
に限定した理由は、１６００ｃを越える温度下では基体
の炭化物が粒成長し実用に供しないこと、および１ｇｏ
ｏＣ未満の温度ではＮ、ガスの効果が十分でないことに
よる。
Ｎ３分圧を１〜’７００Ｔｏｒｒとした理由はｌ Ｔｏ
ｒｒ未満ではその効果が十分でな（’７００Ｔｏｒｒを
越えた場合は表面の粗度が悪くなり、被筒超硬部材とし
ては適さない。また温度を１！００ ＣＮ１６００ Ｃ
に限定した理由は、１６００ｃを越える温度下では基体
の炭化物が粒成長し実用に供しないこと、および１ｇｏ
ｏＣ未満の温度ではＮ、ガスの効果が十分でないことに
よる。
実施例１
ワＪｉ！ＷＯ−１０ＴｉＯ−ＩＣｆｈＯ−８０ｃｉなる
組成に粉末を配合し、真空中１４００ Ｃで１時間焼結
を行ない、その後Ｈ１ガスを５ Ｔｏｒｒ導入しそのま
ま冷却し、超硬合金基体（４）を件数した。次にこの基
体上にＨｆ工４．０４１１１゜ガスを用いて化学蒸着処
理を行ないＢｆＯを６μｍの厚さに被覆後、さらにＡＩ
Ｄｋ 、Ｈａ 、００ｍの混合ガスを用いてＡｌ４０−
を２μｍの厚さに被覆した。これら２１ｍを以下の切削
条件即ち 被削材 ５０Ｍ３ 切削速度 ２５０ ｍ／ｍ ｉ ｎ 送 リ α４富−／ｒ ｅ
Ｖ切り込み Ｌ５ｍＬＩＩ 水溶性切削油使用 にて切削テストを打なった。
組成に粉末を配合し、真空中１４００ Ｃで１時間焼結
を行ない、その後Ｈ１ガスを５ Ｔｏｒｒ導入しそのま
ま冷却し、超硬合金基体（４）を件数した。次にこの基
体上にＨｆ工４．０４１１１゜ガスを用いて化学蒸着処
理を行ないＢｆＯを６μｍの厚さに被覆後、さらにＡＩ
Ｄｋ 、Ｈａ 、００ｍの混合ガスを用いてＡｌ４０−
を２μｍの厚さに被覆した。これら２１ｍを以下の切削
条件即ち 被削材 ５０Ｍ３ 切削速度 ２５０ ｍ／ｍ ｉ ｎ 送 リ α４富−／ｒ ｅ
Ｖ切り込み Ｌ５ｍＬＩＩ 水溶性切削油使用 にて切削テストを打なった。
比較品のＢチップは被ｍ膜が剥離して１５分間しか切削
できなかったのに対し、本発明のムチツブ好 は３５分間の切削でも剥離は発生せず良枕な摩耗形態を
示した。
できなかったのに対し、本発明のムチツブ好 は３５分間の切削でも剥離は発生せず良枕な摩耗形態を
示した。
実施例２
７９ＷＯ−３ＴｉＯ−３Ｔｉｌｉ −４ＴａＯ−２Ｍｂ
Ｏ−９９０なる組成に粉末を配合し真空中１４００ Ｃ
〜で１時間焼結を行ない、ひき続きＮ、ガスを１ｏＯＴ
ｏｒｒ４人し、炉中冷却した超硬合金基体（０）を作振
した０同時に比較材としてＭｌガスを導入しない基体中
）を、件部した０次にこの基体上にＨｙＩｍ、０ａＨｚ
ｏガスを翔パいて化学蒸着処理を行ないＨｆＯを４μｍ
の厚さに被覆後、さらμα１．１５、Ｏｏ廊のガスを用
いｊｋＡ、ｏ 、も２μｍの厚さに被憶した。
Ｏ−９９０なる組成に粉末を配合し真空中１４００ Ｃ
〜で１時間焼結を行ない、ひき続きＮ、ガスを１ｏＯＴ
ｏｒｒ４人し、炉中冷却した超硬合金基体（０）を作振
した０同時に比較材としてＭｌガスを導入しない基体中
）を、件部した０次にこの基体上にＨｙＩｍ、０ａＨｚ
ｏガスを翔パいて化学蒸着処理を行ないＨｆＯを４μｍ
の厚さに被覆後、さらμα１．１５、Ｏｏ廊のガスを用
いｊｋＡ、ｏ 、も２μｍの厚さに被憶した。
次にこれら２ＩＩの断面をＩｋ察したところ（０）には
まつたくイータ相が認められなかったが（Ｄ）には基体
の表面直下に２〜３μｍの厚遇にわたってイータ相が観
察された。また、これら２槙を以下の断続切削条件即ち 切削速度 ２ｏｏｍ／ｗｉｎ 送 リ αａｍ／ｒ・Ｖ切榛み
ＬＢ簡 被−材 ８０Ｍ３ １０ｍｌの溝付き にて切削を行なった。
まつたくイータ相が認められなかったが（Ｄ）には基体
の表面直下に２〜３μｍの厚遇にわたってイータ相が観
察された。また、これら２槙を以下の断続切削条件即ち 切削速度 ２ｏｏｍ／ｗｉｎ 送 リ αａｍ／ｒ・Ｖ切榛み
ＬＢ簡 被−材 ８０Ｍ３ １０ｍｌの溝付き にて切削を行なった。
比較品Ｑ （Ｄ）チップは２０回の衝撃で欠損したが、
本発明の四は７００＠の衝撃でも欠損にいたらなかった
Ｏ このように表面のＯｏを減少させ、かつ表面にＢ−１型
固溶体を富、化した超硬合金１体上に下層に１１ｆＯ・
上層に祷ＯＩ−着することにより、イータ相の幌：：。
本発明の四は７００＠の衝撃でも欠損にいたらなかった
Ｏ このように表面のＯｏを減少させ、かつ表面にＢ−１型
固溶体を富、化した超硬合金１体上に下層に１１ｆＯ・
上層に祷ＯＩ−着することにより、イータ相の幌：：。
発生を防出し、熱衝撃５ｅｌｌ械的衝撃に冨む被覆超硬
合金を得ることができる。
合金を得ることができる。
手続補正書（自発）
巾ｆｌの人７ｊζ
昭和５６年１旨’ｒＪ＆（ｉ第 １７３３３１ 汗１
６１１１１ （７） Ｅ ９４： 被板超硬合金お
よびその製造法−袖）１をすると ？、！１ ・ｓｏｇＩＩＩ亀’ｆ金属株式会社代表
者河野 典夫 代 理 人 ・・： 所 重工；ミ都ｆ−代ＩＩＩ区丸の内２
Ｆ’ｌ１１番２シｊ１１１°ｆ↑属抹式升社内覧話鯨２
８４−４６４＋および「発明の詳細な説明」の榴 浦ＩＩ゛、の内容 別紙のとおり 補正の内容 ｌ 明細書の「特許請求の範囲 の通り訂正する。
６１１１１ （７） Ｅ ９４： 被板超硬合金お
よびその製造法−袖）１をすると ？、！１ ・ｓｏｇＩＩＩ亀’ｆ金属株式会社代表
者河野 典夫 代 理 人 ・・： 所 重工；ミ都ｆ−代ＩＩＩ区丸の内２
Ｆ’ｌ１１番２シｊ１１１°ｆ↑属抹式升社内覧話鯨２
８４−４６４＋および「発明の詳細な説明」の榴 浦ＩＩ゛、の内容 別紙のとおり 補正の内容 ｌ 明細書の「特許請求の範囲 の通り訂正する。
「Ｌ ＷＯとＢ−１型固溶体とを硬質相とし、これを鉄
族金属で結合した超硬合金に下層にＨｆＯ、上層にｊｕ
ｍｏａを被験した被覆超硬合金において被筒合金の十分
内部におけるＯＯ含有量の２０％以下であり、かつＢ−
１型固溶体か４０容置％以上、朋容ｉｔ％未満含まれる
ことを特徴とする被板超硬合金。
族金属で結合した超硬合金に下層にＨｆＯ、上層にｊｕ
ｍｏａを被験した被覆超硬合金において被筒合金の十分
内部におけるＯＯ含有量の２０％以下であり、かつＢ−
１型固溶体か４０容置％以上、朋容ｉｔ％未満含まれる
ことを特徴とする被板超硬合金。
２、ＷＯとＢ−１型固浩体を硬質相とし、これを鉄族全
編で結合した超硬合金部品の表面に下層にＨｆＯ，上層
にｈＬ２（％の被＆膜を施こすあたり、予め前記超硬合
金部品をＭ．の分圧が１〜７００ Ｔｏｒｒの雰囲気中
、１２００ ｔ：’ 〜１６００ Ｃ Ｔ １０分〜５
Ｒｆｉｌ保持することを特徴とする被板超硬合金の製
造法。」璽 明細書の「発明の詳細な説明」の橋の記載
を次の通り訂正する。
編で結合した超硬合金部品の表面に下層にＨｆＯ，上層
にｈＬ２（％の被＆膜を施こすあたり、予め前記超硬合
金部品をＭ．の分圧が１〜７００ Ｔｏｒｒの雰囲気中
、１２００ ｔ：’ 〜１６００ Ｃ Ｔ １０分〜５
Ｒｆｉｌ保持することを特徴とする被板超硬合金の製
造法。」璽 明細書の「発明の詳細な説明」の橋の記載
を次の通り訂正する。
ロ） 明細曹第５頁第１８行の「向上しない。」の後に
「また、８０容ｌｉｔ％以上ではＢ−１型固溶体か本質
的にＷＯより劣るため脆化が１しく望ましくない。」挿
入する。
「また、８０容ｌｉｔ％以上ではＢ−１型固溶体か本質
的にＷＯより劣るため脆化が１しく望ましくない。」挿
入する。
（２） 同書第６貴第１６行の「作製した。」の後に
下記文を押入する。
下記文を押入する。
記
「 陶時に比較材としてＭ、を導入しない超硬合金基体
（紛を作製した。
（紛を作製した。
Ｋ者の表面の各相の構成比は下表の通、・りであった〇
（３） 同書第７負第１５行の「イｙ１．．：：一シ
た・」の後に下記文を挿入する。
た・」の後に下記文を挿入する。
記
「両者の表面の各相の構成比は下表の通りであったＯ
第２表
以上
□
、、、１．、
□、。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｌ ＷＯとＢ−１型ｍ浴体とを硬質相とし、これを鉄族
金属で結合した超硬合金に下層にＨｆＯ２上層にｋｌ漏
０Ｂを被覆した被覆超硬合金において被Ｉ１１展と接す
る超硬合金の表面から少なくとも１μの深さにおける部
分において、００含有勉が該超ｍｅ金の十分内部におけ
るＯｏ含有量の２０％以下であり、かつＢ−ＩＩＩ−固
港体が４０容量ｚ以上含まれることを特徴とする被覆超
硬合金。 ＆ ＷＯとＢ−１型固溶体を硬質相とし９、これを鉄
族金属で結合した超硬合金部品の表面に下層＆：Ｊ１ｆ
Ｏ上層にＡＩＢＯＢの被ａｌ展を施こすあたり、予め前
記超硬合金部品をＭ、の分圧が１〜７００Ｔｏｒｒの雰
囲気中、１２００ ＣＮ１６００ ＣでｌＯ分〜６時間
保持することを特徴とする被覆超硬合金の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17333181A JPS5873764A (ja) | 1981-10-29 | 1981-10-29 | 被覆超硬合金およびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17333181A JPS5873764A (ja) | 1981-10-29 | 1981-10-29 | 被覆超硬合金およびその製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5873764A true JPS5873764A (ja) | 1983-05-04 |
Family
ID=15958444
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17333181A Pending JPS5873764A (ja) | 1981-10-29 | 1981-10-29 | 被覆超硬合金およびその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5873764A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62246429A (ja) * | 1986-04-18 | 1987-10-27 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 強靭セラミツクス工具の製造方法 |
| JPS63169356A (ja) * | 1987-01-05 | 1988-07-13 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 表面調質焼結合金及びその製造方法 |
| JPH03190604A (ja) * | 1989-12-15 | 1991-08-20 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質層被覆炭化タングステン基超硬合金製工具部材 |
-
1981
- 1981-10-29 JP JP17333181A patent/JPS5873764A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62246429A (ja) * | 1986-04-18 | 1987-10-27 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 強靭セラミツクス工具の製造方法 |
| JPS63169356A (ja) * | 1987-01-05 | 1988-07-13 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 表面調質焼結合金及びその製造方法 |
| JPH03190604A (ja) * | 1989-12-15 | 1991-08-20 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質層被覆炭化タングステン基超硬合金製工具部材 |
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