JPS5868402A - 線材、棒鋼の圧延方法 - Google Patents
線材、棒鋼の圧延方法Info
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- JPS5868402A JPS5868402A JP16612481A JP16612481A JPS5868402A JP S5868402 A JPS5868402 A JP S5868402A JP 16612481 A JP16612481 A JP 16612481A JP 16612481 A JP16612481 A JP 16612481A JP S5868402 A JPS5868402 A JP S5868402A
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- JP
- Japan
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- rolling
- formula
- pass
- rolled
- grooveless
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- Granted
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
- B21B1/18—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section in a continuous process
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、線材、棒鋼の圧延方法に係り、より具体的に
は圧延材料をパスライン上に間隔おいて列設した複数の
溝なし圧延ロール間に導通して圧延する方法の改良に関
する。
は圧延材料をパスライン上に間隔おいて列設した複数の
溝なし圧延ロール間に導通して圧延する方法の改良に関
する。
線材、棒鋼の圧延方法としてパスライン上の粗列圧延四
−ル詳、中間列圧延ロール群、仕上列圧延ロール群に導
通させ、そのさい、孔W(カリバー)ロールを用いるも
のがある。
−ル詳、中間列圧延ロール群、仕上列圧延ロール群に導
通させ、そのさい、孔W(カリバー)ロールを用いるも
のがある。
この孔@m−ルによる方法はそれな9の優位性は認めら
れるt、線材、棒鋼の種類によって孔型ロールを選ぶ必
要があ〕、ロール管理が大変である。
れるt、線材、棒鋼の種類によって孔型ロールを選ぶ必
要があ〕、ロール管理が大変である。
そこで、最近KToりては線材、棒鋼の製造のブレイク
ダウンの工程を、溝なし圧延ロールを用いて圧延する所
謂グループレス圧延が開発され、非鉄から鉄まて広範な
素材を圧延している。
ダウンの工程を、溝なし圧延ロールを用いて圧延する所
謂グループレス圧延が開発され、非鉄から鉄まて広範な
素材を圧延している。
本発明者等は線材、棒鋼O1l造のブレイクダウンの工
程で、溝なし圧延を行うIIIK、圧延に必要な加工エ
ネルギーが圧砥零来O目的である砥伸に使用された割合
を示す変形効率!を導入し、号がO,SS以上かり嬌伸
比(伸び係i1)λがl!5以上の高効率、高延伸が可
能な圧延条件が、四−ル径比Iと圧延前後のアスペクト
比の関数として表わされることを知見し、加工エネルギ
ーを最小にすることを目的とする新しい圧延方法の開発
に成功したのである。
程で、溝なし圧延を行うIIIK、圧延に必要な加工エ
ネルギーが圧砥零来O目的である砥伸に使用された割合
を示す変形効率!を導入し、号がO,SS以上かり嬌伸
比(伸び係i1)λがl!5以上の高効率、高延伸が可
能な圧延条件が、四−ル径比Iと圧延前後のアスペクト
比の関数として表わされることを知見し、加工エネルギ
ーを最小にすることを目的とする新しい圧延方法の開発
に成功したのである。
従って本発明はまず第1K、圧延材料をパスライン上に
間隔おいて列設し九複数の溝なし圧gaミールに導通し
て圧延する方法において、任意パス(i)出側における
アスペクト比が1、、a、0J)IJ+0.44≦−0
,18#+lIJ −−−−−−−−(8)式%式% ) I ;ロール径比 (8)式かつ(91式の範囲を満足して圧延することを
特徴とする。
間隔おいて列設し九複数の溝なし圧gaミールに導通し
て圧延する方法において、任意パス(i)出側における
アスペクト比が1、、a、0J)IJ+0.44≦−0
,18#+lIJ −−−−−−−−(8)式%式% ) I ;ロール径比 (8)式かつ(91式の範囲を満足して圧延することを
特徴とする。
本発明の纂冨の特徴は前記第1の特徴に加えて、1+1
バス出儒におけるアスペクト比が1より大きくX、5未
満となるように圧延する点くある。
バス出儒におけるアスペクト比が1より大きくX、5未
満となるように圧延する点くある。
以下、本発明の内容を詳細K12羽する。
纂1vAK示す溝なし圧延ロールによる圧延を記述する
記号にシいて、F・の破線は圧嬌前O素材(材料)形状
、F、の実線は圧延後の形状を示す。又、ロール半径を
R1圧延前の素材板厚を迅、同板中をB・、圧延後の板
厚を氏、同板中をB1、圧延前の断面積をAo、圧延後
の断面積をA1とする。
記号にシいて、F・の破線は圧嬌前O素材(材料)形状
、F、の実線は圧延後の形状を示す。又、ロール半径を
R1圧延前の素材板厚を迅、同板中をB・、圧延後の板
厚を氏、同板中をB1、圧延前の断面積をAo、圧延後
の断面積をA1とする。
これにより、圧延条件を記述する幾何学的パラメータを
定義する アスペクト比; a@ =i & /’B@ t ft
はJ ” nl /H1、伸び係数;λ= AI/As 投影接触長;ld瓢A口&−&ゴ 田−ル径比; I+w!R/H@ 平均板厚; hm−(H@ +H1)/意a−ル間隙
形状比S 111−1 a/hm = !l A畜研i
し0ム+Hs ) ここで変形効率ηを定義する。
定義する アスペクト比; a@ =i & /’B@ t ft
はJ ” nl /H1、伸び係数;λ= AI/As 投影接触長;ld瓢A口&−&ゴ 田−ル径比; I+w!R/H@ 平均板厚; hm−(H@ +H1)/意a−ル間隙
形状比S 111−1 a/hm = !l A畜研i
し0ム+Hs ) ここで変形効率ηを定義する。
圧延011に必l!な圧延仕事の単位体積めたりの仕事
なW、そのうち伸び変形のために有効に使われた仕事を
Wとすると、変形効率は、ダ−Wl /W −−
−−−−−−−−−一・(1)式%式% 圧XO*に必要な仕事Wは、圧延トルク(上下ロールの
和)G5圧延後の断面積AI、先進率−、ロール半径R
より求まゐ。
なW、そのうち伸び変形のために有効に使われた仕事を
Wとすると、変形効率は、ダ−Wl /W −−
−−−−−−−−−一・(1)式%式% 圧XO*に必要な仕事Wは、圧延トルク(上下ロールの
和)G5圧延後の断面積AI、先進率−、ロール半径R
より求まゐ。
W冨G/At (1+ −)R、−−−−−−−−−(
2)1式伸び変形に使われた仕事は、圧延の際の歪、歪
速度に対した平均変形抵抗と、伸び歪0積として次のよ
うに表わされる。
2)1式伸び変形に使われた仕事は、圧延の際の歪、歪
速度に対した平均変形抵抗と、伸び歪0積として次のよ
うに表わされる。
W” xx Kfmjnλ −−−−−−−−−−
−−−(31式上記は)G3)式のWとWlを求めるた
めに必l!な溝なし圧延の変形負荷特性式を次Kまとめ
て示す。
−−−(31式上記は)G3)式のWとWlを求めるた
めに必l!な溝なし圧延の変形負荷特性式を次Kまとめ
て示す。
中広がシCII)t@*o式)
β= Bl/Be = (H@/Hs ) q−−−−
−−−−k)式ただし、q冨し@ ! I十μs’−1
qは柳本の式で巾広が1指数 H,lB。
−−−−k)式ただし、q冨し@ ! I十μs’−1
qは柳本の式で巾広が1指数 H,lB。
、u=o、1I(LO5−0,0O05T)なお、Tは
圧延温度 ここに、摩擦係数μはEk@1und の式より圧延温
度T (’C) K依存した。
圧延温度 ここに、摩擦係数μはEk@1und の式より圧延温
度T (’C) K依存した。
圧延荷重係数Q(斉藤ら0式)(投影接触面積圧延前の
アスペクト比、ロール径比の関数)−−−一−−−−−
−−−・(5)式 %式% トルクアーム係数≠(斉藤ら0式) φ= 0.4+ 8−0.09 m −−−−−−
−−(6)式先進率−(斉藤らの式) %式% 以上0 (13式〜(7)式のff X4デルを使用し
、アスペクト比と伸び率を各場合に考慮して種々プロッ
トし、それを想定してig怠図乃至II6図Kazt、
i=s、I=8、J=10.−=H!での圧延前後のア
スペクト比1゜、11座標に等λ線、等!線を示した。
アスペクト比、ロール径比の関数)−−−一−−−−−
−−−・(5)式 %式% トルクアーム係数≠(斉藤ら0式) φ= 0.4+ 8−0.09 m −−−−−−
−−(6)式先進率−(斉藤らの式) %式% 以上0 (13式〜(7)式のff X4デルを使用し
、アスペクト比と伸び率を各場合に考慮して種々プロッ
トし、それを想定してig怠図乃至II6図Kazt、
i=s、I=8、J=10.−=H!での圧延前後のア
スペクト比1゜、11座標に等λ線、等!線を示した。
ま危、第!図、$1図では押込み力を付加しない絞込み
限界角度21に相当するアスペクト比に変換して尋角線
を示した。
限界角度21に相当するアスペクト比に変換して尋角線
を示した。
l!2図乃至第6図で明らかな如く
η−0,81の等変形効率線がa@ m1°、ota+
O,tt≦−0,18# + 11.5 −−−−
−−−−−− (8)式λ=L26の眸延伸線が a61−0.(115#、、≧L、S −−−−−−
−−−tl1式であることが求められる。
O,tt≦−0,18# + 11.5 −−−−
−−−−−− (8)式λ=L26の眸延伸線が a61−0.(115#、、≧L、S −−−−−−
−−−tl1式であることが求められる。
従って、圧延材料をパスライン上に間隔おいて列設した
複数の溝なし圧嬌ロール関に導通して圧延する場合に、
上記の(8)式かつ(111式の範囲を満足して圧延す
ることによって、線材、棒材の製造のブレイクダウン゛
O工程を、溝なし圧延を用いるさいに、加工エネルギー
を最小にすることができたのである。
複数の溝なし圧嬌ロール関に導通して圧延する場合に、
上記の(8)式かつ(111式の範囲を満足して圧延す
ることによって、線材、棒材の製造のブレイクダウン゛
O工程を、溝なし圧延を用いるさいに、加工エネルギー
を最小にすることができたのである。
即ち、従来の溝なし圧I!O代表例としてRER法(R
ound−Edg@d−R@etagle )があるが
、このRgR法ではアスペクト比aがLH≦a≦16
が好ましい条件としており、これでは加工エネルギー
的に見て必ずしも優位な圧延条件とは言えなかった点を
本発明により解消すゐことがで麹たのである。
ound−Edg@d−R@etagle )があるが
、このRgR法ではアスペクト比aがLH≦a≦16
が好ましい条件としており、これでは加工エネルギー
的に見て必ずしも優位な圧延条件とは言えなかった点を
本発明により解消すゐことがで麹たのである。
更に本発明にあっては相となるfつのパスのいずれか1
つのパスのアスペクト比a・、&1をLOより大きくL
5未満に特定したのである。
つのパスのアスペクト比a・、&1をLOより大きくL
5未満に特定したのである。
即ち、IN!・8図で示されるように特にロール径比が
小さいときアスペクト比1がL6未満であれば、材料の
かみ込み性がよくなって圧延が安定であり、又一般的に
表面傷O発生がなく又内部欠陥に有利であることが知見
され、更にアスペクト比がLOよシ大きいことによp伸
びを有効にとることができたからである。
小さいときアスペクト比1がL6未満であれば、材料の
かみ込み性がよくなって圧延が安定であり、又一般的に
表面傷O発生がなく又内部欠陥に有利であることが知見
され、更にアスペクト比がLOよシ大きいことによp伸
びを有効にとることができたからである。
以上、要するに零発tso*xo*黴に従えば、線材、
棒材の製造のブレイクダウンの工程で、溝なしロールに
よる圧延を行う際に、圧延に必要な加工エネルギーが圧
気本来の目的である嬌伸に使われた割合を示す変形効率
ダを導入し、変形効率がO,S S以上、かつ、砥伸比
が1j5以よの高効率、高延伸が可能な圧延条件がロー
ル径比と圧延前後のアスペクト比の関数として表わされ
ることに着目し1 、、 al 0.021+0.44≦−0,18#+8
.6−−−−−−−−−−(8)式、、1−0.0!5
Ja1≧Lli −−−−−−−−−−−t
il1式の範囲内で圧延することで、最条件下での圧延
を可能とし、例えば、粗列圧延に適用して有効である。
棒材の製造のブレイクダウンの工程で、溝なしロールに
よる圧延を行う際に、圧延に必要な加工エネルギーが圧
気本来の目的である嬌伸に使われた割合を示す変形効率
ダを導入し、変形効率がO,S S以上、かつ、砥伸比
が1j5以よの高効率、高延伸が可能な圧延条件がロー
ル径比と圧延前後のアスペクト比の関数として表わされ
ることに着目し1 、、 al 0.021+0.44≦−0,18#+8
.6−−−−−−−−−−(8)式、、1−0.0!5
Ja1≧Lli −−−−−−−−−−−t
il1式の範囲内で圧延することで、最条件下での圧延
を可能とし、例えば、粗列圧延に適用して有効である。
また、任意1パスにおいて相となる2つのパスのいずれ
か1つのパスの7スペクト比をLOより大きく15未満
に特定する(即ち、出側にあってはi+1パス、入側に
あってはi−1パス)ことKよル、前記allの特徴に
加えて材料のかみ込性が良好となり、内部欠陥に有利と
なるし、伸びを有効にとることができたのである。
か1つのパスの7スペクト比をLOより大きく15未満
に特定する(即ち、出側にあってはi+1パス、入側に
あってはi−1パス)ことKよル、前記allの特徴に
加えて材料のかみ込性が良好となり、内部欠陥に有利と
なるし、伸びを有効にとることができたのである。
11111!flは変形効率に関するバラメーメを定義
するためO幾何学的な説明図、落雪図乃至第6図は四−
ル径比4.6.8.10.1意0各例を示すアスペクト
座標に等λ線、等!線を示した本発明6例の説明グラフ
である。 特 許 出 願 人 株式金社神戸製鋼所第2図 第4図
するためO幾何学的な説明図、落雪図乃至第6図は四−
ル径比4.6.8.10.1意0各例を示すアスペクト
座標に等λ線、等!線を示した本発明6例の説明グラフ
である。 特 許 出 願 人 株式金社神戸製鋼所第2図 第4図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 LE圧延材料パスライン上に間隔おいて列設した複数の
溝なし圧延ロール間に導通して圧延する方法において、
任意バス(1)出側におけるアスペクト比が、 a@a1”” ” ”’≦−0,18J + &5、−
−−−−−−− (8) 式、、1−0.0fi6#、
、 ≧1.s ・−−−−−−−
−−(11)式但し、a・;H@ハ・ 61 ; Btz乍I I;a−ル径比 (至))式かつ(91式の範囲を満足して圧延すること
を特徴とする線材、棒鋼oIE無方法。 i 圧延材料をパスライン上に間隔おいて列設した複数
の溝なし圧延ロール間に導通して圧延する方法にシいて
、任意パス(1)出側にお社るアスペクト比が、 a、、1Q、(11# + 044≦−0,11#−1
,1−−−−−−−(8)式a@”−””’al≧L5
−−−−−−−−−−−te1式但し、a・; H
@ /Be J ; B1 /’HI I;ロール径比 (8)式かつ(91式の範囲を満足し、かつ、1+1パ
ス出儒におけるアスペクト比がlよル太き(L5未溝と
なるように圧延することを特徴とする線材、棒鋼の圧延
方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16612481A JPS5868402A (ja) | 1981-10-17 | 1981-10-17 | 線材、棒鋼の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16612481A JPS5868402A (ja) | 1981-10-17 | 1981-10-17 | 線材、棒鋼の圧延方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5868402A true JPS5868402A (ja) | 1983-04-23 |
JPH0416241B2 JPH0416241B2 (ja) | 1992-03-23 |
Family
ID=15825469
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP16612481A Granted JPS5868402A (ja) | 1981-10-17 | 1981-10-17 | 線材、棒鋼の圧延方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5868402A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113351643A (zh) * | 2021-04-23 | 2021-09-07 | 陕钢集团产业创新研究院有限公司 | 棒线材轧钢生产中150与165方坯快速切换的轧制方法 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP6259621B2 (ja) | 2012-09-27 | 2018-01-10 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線材及びその製造方法、鋼線、鋼線コイル並びにその製造方法 |
-
1981
- 1981-10-17 JP JP16612481A patent/JPS5868402A/ja active Granted
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113351643A (zh) * | 2021-04-23 | 2021-09-07 | 陕钢集团产业创新研究院有限公司 | 棒线材轧钢生产中150与165方坯快速切换的轧制方法 |
CN113351643B (zh) * | 2021-04-23 | 2022-12-02 | 陕钢集团产业创新研究院有限公司 | 棒线材轧钢生产中150与165方坯快速切换的轧制方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0416241B2 (ja) | 1992-03-23 |
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