JPS5868402A - 線材、棒鋼の圧延方法 - Google Patents
線材、棒鋼の圧延方法Info
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- JPS5868402A JPS5868402A JP16612481A JP16612481A JPS5868402A JP S5868402 A JPS5868402 A JP S5868402A JP 16612481 A JP16612481 A JP 16612481A JP 16612481 A JP16612481 A JP 16612481A JP S5868402 A JPS5868402 A JP S5868402A
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- Japan
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- rolling
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- rolled
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
- B21B1/18—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section in a continuous process
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、線材、棒鋼の圧延方法に係り、より具体的に
は圧延材料をパスライン上に間隔おいて列設した複数の
溝なし圧延ロール間に導通して圧延する方法の改良に関
する。
は圧延材料をパスライン上に間隔おいて列設した複数の
溝なし圧延ロール間に導通して圧延する方法の改良に関
する。
線材、棒鋼の圧延方法としてパスライン上の粗列圧延四
−ル詳、中間列圧延ロール群、仕上列圧延ロール群に導
通させ、そのさい、孔Ｗ（カリバー）ロールを用いるも
のがある。
−ル詳、中間列圧延ロール群、仕上列圧延ロール群に導
通させ、そのさい、孔Ｗ（カリバー）ロールを用いるも
のがある。
この孔＠ｍ−ルによる方法はそれな９の優位性は認めら
れるｔ、線材、棒鋼の種類によって孔型ロールを選ぶ必
要があ〕、ロール管理が大変である。
れるｔ、線材、棒鋼の種類によって孔型ロールを選ぶ必
要があ〕、ロール管理が大変である。
そこで、最近ＫＴｏりては線材、棒鋼の製造のブレイク
ダウンの工程を、溝なし圧延ロールを用いて圧延する所
謂グループレス圧延が開発され、非鉄から鉄まて広範な
素材を圧延している。
ダウンの工程を、溝なし圧延ロールを用いて圧延する所
謂グループレス圧延が開発され、非鉄から鉄まて広範な
素材を圧延している。
本発明者等は線材、棒鋼Ｏ１ｌ造のブレイクダウンの工
程で、溝なし圧延を行うＩＩＩＫ、圧延に必要な加工エ
ネルギーが圧砥零来Ｏ目的である砥伸に使用された割合
を示す変形効率！を導入し、号がＯ，ＳＳ以上かり嬌伸
比（伸び係ｉ１）λがｌ！５以上の高効率、高延伸が可
能な圧延条件が、四−ル径比Ｉと圧延前後のアスペクト
比の関数として表わされることを知見し、加工エネルギ
ーを最小にすることを目的とする新しい圧延方法の開発
に成功したのである。
程で、溝なし圧延を行うＩＩＩＫ、圧延に必要な加工エ
ネルギーが圧砥零来Ｏ目的である砥伸に使用された割合
を示す変形効率！を導入し、号がＯ，ＳＳ以上かり嬌伸
比（伸び係ｉ１）λがｌ！５以上の高効率、高延伸が可
能な圧延条件が、四−ル径比Ｉと圧延前後のアスペクト
比の関数として表わされることを知見し、加工エネルギ
ーを最小にすることを目的とする新しい圧延方法の開発
に成功したのである。
従って本発明はまず第１Ｋ、圧延材料をパスライン上に
間隔おいて列設し九複数の溝なし圧ｇａミールに導通し
て圧延する方法において、任意パス（ｉ）出側における
アスペクト比が１、、ａ、０Ｊ）ＩＪ＋０．４４≦−０
，１８＃＋ｌＩＪ −−−−−−−−（８）式％式％ ） Ｉ ；ロール径比 （８）式かつ（９１式の範囲を満足して圧延することを
特徴とする。
間隔おいて列設し九複数の溝なし圧ｇａミールに導通し
て圧延する方法において、任意パス（ｉ）出側における
アスペクト比が１、、ａ、０Ｊ）ＩＪ＋０．４４≦−０
，１８＃＋ｌＩＪ −−−−−−−−（８）式％式％ ） Ｉ ；ロール径比 （８）式かつ（９１式の範囲を満足して圧延することを
特徴とする。
本発明の纂冨の特徴は前記第１の特徴に加えて、１＋１
バス出儒におけるアスペクト比が１より大きくＸ、５未
満となるように圧延する点くある。
バス出儒におけるアスペクト比が１より大きくＸ、５未
満となるように圧延する点くある。
以下、本発明の内容を詳細Ｋ１２羽する。
纂１ｖＡＫ示す溝なし圧延ロールによる圧延を記述する
記号にシいて、Ｆ・の破線は圧嬌前Ｏ素材（材料）形状
、Ｆ、の実線は圧延後の形状を示す。又、ロール半径を
Ｒ１圧延前の素材板厚を迅、同板中をＢ・、圧延後の板
厚を氏、同板中をＢ１、圧延前の断面積をＡｏ、圧延後
の断面積をＡ１とする。
記号にシいて、Ｆ・の破線は圧嬌前Ｏ素材（材料）形状
、Ｆ、の実線は圧延後の形状を示す。又、ロール半径を
Ｒ１圧延前の素材板厚を迅、同板中をＢ・、圧延後の板
厚を氏、同板中をＢ１、圧延前の断面積をＡｏ、圧延後
の断面積をＡ１とする。
これにより、圧延条件を記述する幾何学的パラメータを
定義する アスペクト比； ａ＠ ＝ｉ ＆ ／’Ｂ＠ ｔ ｆｔ
はＪ ” ｎｌ ／Ｈ１、伸び係数；λ＝ ＡＩ／Ａｓ 投影接触長；ｌｄ瓢Ａ口＆−＆ゴ 田−ル径比； Ｉ＋ｗ！Ｒ／Ｈ＠ 平均板厚； ｈｍ−（Ｈ＠ ＋Ｈ１）／意ａ−ル間隙
形状比Ｓ １１１−１ ａ／ｈｍ ＝ ！ｌ Ａ畜研ｉ
し０ム＋Ｈｓ ） ここで変形効率ηを定義する。
定義する アスペクト比； ａ＠ ＝ｉ ＆ ／’Ｂ＠ ｔ ｆｔ
はＪ ” ｎｌ ／Ｈ１、伸び係数；λ＝ ＡＩ／Ａｓ 投影接触長；ｌｄ瓢Ａ口＆−＆ゴ 田−ル径比； Ｉ＋ｗ！Ｒ／Ｈ＠ 平均板厚； ｈｍ−（Ｈ＠ ＋Ｈ１）／意ａ−ル間隙
形状比Ｓ １１１−１ ａ／ｈｍ ＝ ！ｌ Ａ畜研ｉ
し０ム＋Ｈｓ ） ここで変形効率ηを定義する。
圧延０１１に必ｌ！な圧延仕事の単位体積めたりの仕事
なＷ、そのうち伸び変形のために有効に使われた仕事を
Ｗとすると、変形効率は、ダ−Ｗｌ ／Ｗ −−
−−−−−−−−−一・（１）式％式％ 圧ＸＯ＊に必要な仕事Ｗは、圧延トルク（上下ロールの
和）Ｇ５圧延後の断面積ＡＩ、先進率−、ロール半径Ｒ
より求まゐ。
なＷ、そのうち伸び変形のために有効に使われた仕事を
Ｗとすると、変形効率は、ダ−Ｗｌ ／Ｗ −−
−−−−−−−−−一・（１）式％式％ 圧ＸＯ＊に必要な仕事Ｗは、圧延トルク（上下ロールの
和）Ｇ５圧延後の断面積ＡＩ、先進率−、ロール半径Ｒ
より求まゐ。
Ｗ冨Ｇ／Ａｔ （１＋ −）Ｒ、−−−−−−−−−（
２）１式伸び変形に使われた仕事は、圧延の際の歪、歪
速度に対した平均変形抵抗と、伸び歪０積として次のよ
うに表わされる。
２）１式伸び変形に使われた仕事は、圧延の際の歪、歪
速度に対した平均変形抵抗と、伸び歪０積として次のよ
うに表わされる。
Ｗ” ｘｘ Ｋｆｍｊｎλ −−−−−−−−−−
−−−（３１式上記は）Ｇ３）式のＷとＷｌを求めるた
めに必ｌ！な溝なし圧延の変形負荷特性式を次Ｋまとめ
て示す。
−−−（３１式上記は）Ｇ３）式のＷとＷｌを求めるた
めに必ｌ！な溝なし圧延の変形負荷特性式を次Ｋまとめ
て示す。
中広がシＣＩＩ）ｔ＠＊ｏ式）
β＝ Ｂｌ／Ｂｅ ＝ （Ｈ＠／Ｈｓ ） ｑ−−−−
−−−−ｋ）式ただし、ｑ冨し＠ ！ Ｉ十μｓ’−１
ｑは柳本の式で巾広が１指数 Ｈ，ｌＢ。
−−−−ｋ）式ただし、ｑ冨し＠ ！ Ｉ十μｓ’−１
ｑは柳本の式で巾広が１指数 Ｈ，ｌＢ。
、ｕ＝ｏ、１Ｉ（ＬＯ５−０，０Ｏ０５Ｔ）なお、Ｔは
圧延温度 ここに、摩擦係数μはＥｋ＠１ｕｎｄ の式より圧延温
度Ｔ （’Ｃ） Ｋ依存した。
圧延温度 ここに、摩擦係数μはＥｋ＠１ｕｎｄ の式より圧延温
度Ｔ （’Ｃ） Ｋ依存した。
圧延荷重係数Ｑ（斉藤ら０式）（投影接触面積圧延前の
アスペクト比、ロール径比の関数）−−−一−−−−−
−−−・（５）式 ％式％ トルクアーム係数≠（斉藤ら０式） φ＝ ０．４＋ ８−０．０９ ｍ −−−−−−
−−（６）式先進率−（斉藤らの式） ％式％ 以上０ （１３式〜（７）式のｆｆ Ｘ４デルを使用し
、アスペクト比と伸び率を各場合に考慮して種々プロッ
トし、それを想定してｉｇ怠図乃至ＩＩ６図Ｋａｚｔ、
ｉ＝ｓ、Ｉ＝８、Ｊ＝１０．−＝Ｈ！での圧延前後のア
スペクト比１゜、１１座標に等λ線、等！線を示した。
アスペクト比、ロール径比の関数）−−−一−−−−−
−−−・（５）式 ％式％ トルクアーム係数≠（斉藤ら０式） φ＝ ０．４＋ ８−０．０９ ｍ −−−−−−
−−（６）式先進率−（斉藤らの式） ％式％ 以上０ （１３式〜（７）式のｆｆ Ｘ４デルを使用し
、アスペクト比と伸び率を各場合に考慮して種々プロッ
トし、それを想定してｉｇ怠図乃至ＩＩ６図Ｋａｚｔ、
ｉ＝ｓ、Ｉ＝８、Ｊ＝１０．−＝Ｈ！での圧延前後のア
スペクト比１゜、１１座標に等λ線、等！線を示した。
ま危、第！図、＄１図では押込み力を付加しない絞込み
限界角度２１に相当するアスペクト比に変換して尋角線
を示した。
限界角度２１に相当するアスペクト比に変換して尋角線
を示した。
ｌ！２図乃至第６図で明らかな如く
η−０，８１の等変形効率線がａ＠ ｍ１°、ｏｔａ＋
Ｏ，ｔｔ≦−０，１８＃ ＋ １１．５ −−−−
−−−−−− （８）式λ＝Ｌ２６の眸延伸線が ａ６１−０．（１１５＃、、≧Ｌ、Ｓ −−−−−−
−−−ｔｌ１式であることが求められる。
Ｏ，ｔｔ≦−０，１８＃ ＋ １１．５ −−−−
−−−−−− （８）式λ＝Ｌ２６の眸延伸線が ａ６１−０．（１１５＃、、≧Ｌ、Ｓ −−−−−−
−−−ｔｌ１式であることが求められる。
従って、圧延材料をパスライン上に間隔おいて列設した
複数の溝なし圧嬌ロール関に導通して圧延する場合に、
上記の（８）式かつ（１１１式の範囲を満足して圧延す
ることによって、線材、棒材の製造のブレイクダウン゛
Ｏ工程を、溝なし圧延を用いるさいに、加工エネルギー
を最小にすることができたのである。
複数の溝なし圧嬌ロール関に導通して圧延する場合に、
上記の（８）式かつ（１１１式の範囲を満足して圧延す
ることによって、線材、棒材の製造のブレイクダウン゛
Ｏ工程を、溝なし圧延を用いるさいに、加工エネルギー
を最小にすることができたのである。
即ち、従来の溝なし圧Ｉ！Ｏ代表例としてＲＥＲ法（Ｒ
ｏｕｎｄ−Ｅｄｇ＠ｄ−Ｒ＠ｅｔａｇｌｅ ）があるが
、このＲｇＲ法ではアスペクト比ａがＬＨ≦ａ≦１６
が好ましい条件としており、これでは加工エネルギー
的に見て必ずしも優位な圧延条件とは言えなかった点を
本発明により解消すゐことがで麹たのである。
ｏｕｎｄ−Ｅｄｇ＠ｄ−Ｒ＠ｅｔａｇｌｅ ）があるが
、このＲｇＲ法ではアスペクト比ａがＬＨ≦ａ≦１６
が好ましい条件としており、これでは加工エネルギー
的に見て必ずしも優位な圧延条件とは言えなかった点を
本発明により解消すゐことがで麹たのである。
更に本発明にあっては相となるｆつのパスのいずれか１
つのパスのアスペクト比ａ・、＆１をＬＯより大きくＬ
５未満に特定したのである。
つのパスのアスペクト比ａ・、＆１をＬＯより大きくＬ
５未満に特定したのである。
即ち、ＩＮ！・８図で示されるように特にロール径比が
小さいときアスペクト比１がＬ６未満であれば、材料の
かみ込み性がよくなって圧延が安定であり、又一般的に
表面傷Ｏ発生がなく又内部欠陥に有利であることが知見
され、更にアスペクト比がＬＯよシ大きいことによｐ伸
びを有効にとることができたからである。
小さいときアスペクト比１がＬ６未満であれば、材料の
かみ込み性がよくなって圧延が安定であり、又一般的に
表面傷Ｏ発生がなく又内部欠陥に有利であることが知見
され、更にアスペクト比がＬＯよシ大きいことによｐ伸
びを有効にとることができたからである。
以上、要するに零発ｔｓｏ＊ｘｏ＊黴に従えば、線材、
棒材の製造のブレイクダウンの工程で、溝なしロールに
よる圧延を行う際に、圧延に必要な加工エネルギーが圧
気本来の目的である嬌伸に使われた割合を示す変形効率
ダを導入し、変形効率がＯ，Ｓ Ｓ以上、かつ、砥伸比
が１ｊ５以よの高効率、高延伸が可能な圧延条件がロー
ル径比と圧延前後のアスペクト比の関数として表わされ
ることに着目し１ 、、 ａｌ ０．０２１＋０．４４≦−０，１８＃＋８
．６−−−−−−−−−−（８）式、、１−０．０！５
Ｊａ１≧Ｌｌｉ −−−−−−−−−−−ｔ
ｉｌ１式の範囲内で圧延することで、最条件下での圧延
を可能とし、例えば、粗列圧延に適用して有効である。
棒材の製造のブレイクダウンの工程で、溝なしロールに
よる圧延を行う際に、圧延に必要な加工エネルギーが圧
気本来の目的である嬌伸に使われた割合を示す変形効率
ダを導入し、変形効率がＯ，Ｓ Ｓ以上、かつ、砥伸比
が１ｊ５以よの高効率、高延伸が可能な圧延条件がロー
ル径比と圧延前後のアスペクト比の関数として表わされ
ることに着目し１ 、、 ａｌ ０．０２１＋０．４４≦−０，１８＃＋８
．６−−−−−−−−−−（８）式、、１−０．０！５
Ｊａ１≧Ｌｌｉ −−−−−−−−−−−ｔ
ｉｌ１式の範囲内で圧延することで、最条件下での圧延
を可能とし、例えば、粗列圧延に適用して有効である。
また、任意１パスにおいて相となる２つのパスのいずれ
か１つのパスの７スペクト比をＬＯより大きく１５未満
に特定する（即ち、出側にあってはｉ＋１パス、入側に
あってはｉ−１パス）ことＫよル、前記ａｌｌの特徴に
加えて材料のかみ込性が良好となり、内部欠陥に有利と
なるし、伸びを有効にとることができたのである。
か１つのパスの７スペクト比をＬＯより大きく１５未満
に特定する（即ち、出側にあってはｉ＋１パス、入側に
あってはｉ−１パス）ことＫよル、前記ａｌｌの特徴に
加えて材料のかみ込性が良好となり、内部欠陥に有利と
なるし、伸びを有効にとることができたのである。
１１１１１！ｆｌは変形効率に関するバラメーメを定義
するためＯ幾何学的な説明図、落雪図乃至第６図は四−
ル径比４．６．８．１０．１意０各例を示すアスペクト
座標に等λ線、等！線を示した本発明６例の説明グラフ
である。 特 許 出 願 人 株式金社神戸製鋼所第２図 第４図
するためＯ幾何学的な説明図、落雪図乃至第６図は四−
ル径比４．６．８．１０．１意０各例を示すアスペクト
座標に等λ線、等！線を示した本発明６例の説明グラフ
である。 特 許 出 願 人 株式金社神戸製鋼所第２図 第４図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ＬＥ圧延材料パスライン上に間隔おいて列設した複数の
溝なし圧延ロール間に導通して圧延する方法において、
任意バス（１）出側におけるアスペクト比が、 ａ＠ａ１”” ” ”’≦−０，１８Ｊ ＋ ＆５、−
−−−−−−− （８） 式、、１−０．０ｆｉ６＃、
、 ≧１．ｓ ・−−−−−−−
−−（１１）式但し、ａ・；Ｈ＠ハ・ ６１ ； Ｂｔｚ乍Ｉ Ｉ；ａ−ル径比 （至））式かつ（９１式の範囲を満足して圧延すること
を特徴とする線材、棒鋼ｏＩＥ無方法。 ｉ 圧延材料をパスライン上に間隔おいて列設した複数
の溝なし圧延ロール間に導通して圧延する方法にシいて
、任意パス（１）出側にお社るアスペクト比が、 ａ、、１Ｑ、（１１＃ ＋ ０４４≦−０，１１＃−１
，１−−−−−−−（８）式ａ＠”−””’ａｌ≧Ｌ５
−−−−−−−−−−−ｔｅ１式但し、ａ・； Ｈ
＠ ／Ｂｅ Ｊ ； Ｂ１ ／’ＨＩ Ｉ；ロール径比 （８）式かつ（９１式の範囲を満足し、かつ、１＋１パ
ス出儒におけるアスペクト比がｌよル太き（Ｌ５未溝と
なるように圧延することを特徴とする線材、棒鋼の圧延
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16612481A JPS5868402A (ja) | 1981-10-17 | 1981-10-17 | 線材、棒鋼の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16612481A JPS5868402A (ja) | 1981-10-17 | 1981-10-17 | 線材、棒鋼の圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5868402A true JPS5868402A (ja) | 1983-04-23 |
| JPH0416241B2 JPH0416241B2 (ja) | 1992-03-23 |
Family
ID=15825469
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16612481A Granted JPS5868402A (ja) | 1981-10-17 | 1981-10-17 | 線材、棒鋼の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5868402A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113351643A (zh) * | 2021-04-23 | 2021-09-07 | 陕钢集团产业创新研究院有限公司 | 棒线材轧钢生产中150与165方坯快速切换的轧制方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6259621B2 (ja) * | 2012-09-27 | 2018-01-10 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 冷間加工性、耐食性に優れた超非磁性軟質ステンレス鋼線材及びその製造方法、鋼線、鋼線コイル並びにその製造方法 |
-
1981
- 1981-10-17 JP JP16612481A patent/JPS5868402A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113351643A (zh) * | 2021-04-23 | 2021-09-07 | 陕钢集团产业创新研究院有限公司 | 棒线材轧钢生产中150与165方坯快速切换的轧制方法 |
| CN113351643B (zh) * | 2021-04-23 | 2022-12-02 | 陕钢集团产业创新研究院有限公司 | 棒线材轧钢生产中150与165方坯快速切换的轧制方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0416241B2 (ja) | 1992-03-23 |
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