JPS5865228A - 高純度ブテン−１及びブテン−２の分離精製方法 - Google Patents
高純度ブテン−１及びブテン−２の分離精製方法Info
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- JPS5865228A JPS5865228A JP16307481A JP16307481A JPS5865228A JP S5865228 A JPS5865228 A JP S5865228A JP 16307481 A JP16307481 A JP 16307481A JP 16307481 A JP16307481 A JP 16307481A JP S5865228 A JPS5865228 A JP S5865228A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＣ２炭化水素留分より制純度ブテン−１及びブ
テン−２の分離精製方法に関する。
テン−２の分離精製方法に関する。
２−
高純度ブテン−１はポリエチレンの重合におけるコモノ
マーとして使用されるがこの用途に使用されるブテン−
１は第１表に例示される如く高純度であることが要求さ
れている。
マーとして使用されるがこの用途に使用されるブテン−
１は第１表に例示される如く高純度であることが要求さ
れている。
１だ、ブテン−１はそれ自身を重合して、ポリブテン−
１を得ることもできる。このポリマーは耐高温ストレス
クラツキング性、耐高温クリープ性、耐環境ストレスク
ラツキング性Ｖこすぐれ暖房用等の熱水パイプの材料と
して好適である７、第１表 ポリエナレンコモノマー用
ブテン−１の組成ブテン−１９９０刺０以上 ブテンー２ ０．５＃ 以下イソブチ
ン ０．５＃〃 ルーブタン ０５ 〃 〃１．６−ブタ
ジェン １５０ＰＰＭ以下アセチレン類
１５ 水 １０ブテン−２は無
水マレイン酸の良好な原料であるがまた、ブテン−２か
ら酸化モリブデンまたは酸化ビスマスを主成弁上する線
繊を使用１−だ接触酸化脱水素反応によりブタジェンが
合成できる。、例えば、米国ベトロテックス社のＴ、、
Ｍ、 Ｗθｌｃｈ氏の発表している文献（Ｈｙｄｒｏ
ｃａｒｂｏｎ ＰｒｏｃｅｓｓｉｎｇＮｏｖ、１９７８
年、１３１〜１６６頁）によると、１．３−ブタジェン
への選択率はシス−ブテン−２が最も大きくトランス−
ブテン〜２がこれにつぐという。
１を得ることもできる。このポリマーは耐高温ストレス
クラツキング性、耐高温クリープ性、耐環境ストレスク
ラツキング性Ｖこすぐれ暖房用等の熱水パイプの材料と
して好適である７、第１表 ポリエナレンコモノマー用
ブテン−１の組成ブテン−１９９０刺０以上 ブテンー２ ０．５＃ 以下イソブチ
ン ０．５＃〃 ルーブタン ０５ 〃 〃１．６−ブタ
ジェン １５０ＰＰＭ以下アセチレン類
１５ 水 １０ブテン−２は無
水マレイン酸の良好な原料であるがまた、ブテン−２か
ら酸化モリブデンまたは酸化ビスマスを主成弁上する線
繊を使用１−だ接触酸化脱水素反応によりブタジェンが
合成できる。、例えば、米国ベトロテックス社のＴ、、
Ｍ、 Ｗθｌｃｈ氏の発表している文献（Ｈｙｄｒｏ
ｃａｒｂｏｎ ＰｒｏｃｅｓｓｉｎｇＮｏｖ、１９７８
年、１３１〜１６６頁）によると、１．３−ブタジェン
への選択率はシス−ブテン−２が最も大きくトランス−
ブテン〜２がこれにつぐという。
しかるに通常の蒸留法によって０４炭化水素留分を分離
するのは第２表に例示される如くルーブタンとトランス
−ブテン−２の節点が近接しているので経済的に非常に
不利である。前記文献によるとブテン−２中のルーブタ
ンは、１４％以下の混入量ならばｌＩＯに選択率の低下
等の恋影響を与えないが未反応の１ま反応生成物に流出
してくるので大量の混入は反応装置の無益な大型化や、
生成１．３−ブタジェン分離装置の非能率化をまねくの
で経済的でない。したがって反応？こ先立ってｎ−ブタ
ンをできるだけ除いておくことが好ましく、特に５？Ｒ
ｊｎ％以下にするのが好ましい。
するのは第２表に例示される如くルーブタンとトランス
−ブテン−２の節点が近接しているので経済的に非常に
不利である。前記文献によるとブテン−２中のルーブタ
ンは、１４％以下の混入量ならばｌＩＯに選択率の低下
等の恋影響を与えないが未反応の１ま反応生成物に流出
してくるので大量の混入は反応装置の無益な大型化や、
生成１．３−ブタジェン分離装置の非能率化をまねくの
で経済的でない。したがって反応？こ先立ってｎ−ブタ
ンをできるだけ除いておくことが好ましく、特に５？Ｒ
ｊｎ％以下にするのが好ましい。
不発明の目的は前記の用途に使用可能な高純度でかつ有
害な不純物を実質的に含んでいないブテン−１及びブテ
ン−２を大量かつ低価格で提供することにある。
害な不純物を実質的に含んでいないブテン−１及びブテ
ン−２を大量かつ低価格で提供することにある。
本発明の対象となるＣ３炭化水素留分とはナフサのスチ
ーム分解装置から副生ずるＣ１炭化水素から１．６−ブ
タジェンおよびイソブチレンを除去したもの、あるいは
、石油接触分解装置から副生ずるＣ１炭化水素からイン
ブチレンを除去したものが相当するがこれらに限定され
ない。これらＣ４炭化水素から１．３−ブタジェンの除
去は通常ＯＡＡ法（酢酸銅アンモニウム法〕による抽出
あるいは抽出用極性溶剤（例えば、ジメチルホルムアミ
ド、ジメナルアセトアミド、Ｎ−メチルピロリドン、ア
セトニトリル〕を使用した抽出蒸留法によって除去でき
る。一方、インブチレンの除去は古くからおこなわれて
いる硫酸による慣用法あるいは近年開発された脂肪族ア
ルコールによるエテール化法により除去できる。例えば
伊国ＡＥＩＳＯＲＮＩ社（ＡＳＳＯ８ＩＡＴＩＯＮ ｆ
ｏｒ Ｆ３Ｃ工ＪｌｃＮＴ工ＦＩＣＲ’ＡＦ３ＨＲＣＨ
ｏｆＥＮ工（）ＲＯＵＰ Ｃ！ＯＭＰＡＮ工［８）のＡ
、 Ｃｌｅｉａｎｔｉ氏 ５− の発表１７でいる文献（Ｈｙ４ｒｏｃａｒｂｏｎ Ｐｒ
ｏｃｅｓｓｉｎｇ。
ーム分解装置から副生ずるＣ１炭化水素から１．６−ブ
タジェンおよびイソブチレンを除去したもの、あるいは
、石油接触分解装置から副生ずるＣ１炭化水素からイン
ブチレンを除去したものが相当するがこれらに限定され
ない。これらＣ４炭化水素から１．３−ブタジェンの除
去は通常ＯＡＡ法（酢酸銅アンモニウム法〕による抽出
あるいは抽出用極性溶剤（例えば、ジメチルホルムアミ
ド、ジメナルアセトアミド、Ｎ−メチルピロリドン、ア
セトニトリル〕を使用した抽出蒸留法によって除去でき
る。一方、インブチレンの除去は古くからおこなわれて
いる硫酸による慣用法あるいは近年開発された脂肪族ア
ルコールによるエテール化法により除去できる。例えば
伊国ＡＥＩＳＯＲＮＩ社（ＡＳＳＯ８ＩＡＴＩＯＮ ｆ
ｏｒ Ｆ３Ｃ工ＪｌｃＮＴ工ＦＩＣＲ’ＡＦ３ＨＲＣＨ
ｏｆＥＮ工（）ＲＯＵＰ Ｃ！ＯＭＰＡＮ工［８）のＡ
、 Ｃｌｅｉａｎｔｉ氏 ５− の発表１７でいる文献（Ｈｙ４ｒｏｃａｒｂｏｎ Ｐｒ
ｏｃｅｓｓｉｎｇ。
Ｄｅｃ、１９７９年 １０９〜１１３頁）Ｋよると、Ｃ
１炭化水素留分とメタノールの混合物を酸触媒（例えば
、スルホン酸基を持つイオン交換レジン）と接触させる
ことによりイソブチレンは、はぼ完全にエーテル化され
Ｃ４炭化水素中に残存する濃ＩＷは０．１頭以下になる
という。
１炭化水素留分とメタノールの混合物を酸触媒（例えば
、スルホン酸基を持つイオン交換レジン）と接触させる
ことによりイソブチレンは、はぼ完全にエーテル化され
Ｃ４炭化水素中に残存する濃ＩＷは０．１頭以下になる
という。
第２表に、１．３−ブタジェンおよびイソブチレンを除
去したＣ４炭化水累留分の組成を例示する。
去したＣ４炭化水累留分の組成を例示する。
６−
第２表 ０４炭化水素留分の組成およびジメチルホルム
アミドに対する溶解度 本発明者らは第２表に例示されたものと同様な組成の０
４炭化水素留分を極性溶剤特にジメチルホルムアミド（
ＤＭＦ ）を使用した抽出蒸留工程と通常の蒸留工程を
それぞれ２回組合せたグロセスを採用して処理をおこな
うことりこより、ボリエ ・テレン重合のコモ
ノマーまたはポリブテン−１重合用モノマーに供する際
有害になるジオレフィン系、アセチレン系炭化水素類、
水等を実質的に含有しないブテン−１を取得し、同時に
酸化脱水素による１、５−ブタジェンの原料に適したシ
ス−ブテン−２、トランス−ブテン−２の混合物を取得
する分離法を見出［７た・ 本発明方法に従えばＣ４炭化水累留分はまず工程Ａで、
極性溶剤を使用した抽出蒸留によりイソブタン、ルーブ
タンを除き）゛テンー１、シス−ブテン−２、トランス
−ブテン−２および不純物のジオレフィン系、アセチレ
ン系炭化水素類の混合物を得る。
アミドに対する溶解度 本発明者らは第２表に例示されたものと同様な組成の０
４炭化水素留分を極性溶剤特にジメチルホルムアミド（
ＤＭＦ ）を使用した抽出蒸留工程と通常の蒸留工程を
それぞれ２回組合せたグロセスを採用して処理をおこな
うことりこより、ボリエ ・テレン重合のコモ
ノマーまたはポリブテン−１重合用モノマーに供する際
有害になるジオレフィン系、アセチレン系炭化水素類、
水等を実質的に含有しないブテン−１を取得し、同時に
酸化脱水素による１、５−ブタジェンの原料に適したシ
ス−ブテン−２、トランス−ブテン−２の混合物を取得
する分離法を見出［７た・ 本発明方法に従えばＣ４炭化水累留分はまず工程Ａで、
極性溶剤を使用した抽出蒸留によりイソブタン、ルーブ
タンを除き）゛テンー１、シス−ブテン−２、トランス
−ブテン−２および不純物のジオレフィン系、アセチレ
ン系炭化水素類の混合物を得る。
次に、工程Ｂで前工程Ａからのエクストラクト′（ｉ−
極性溶剤を使用した抽出蒸留により、塔頂よりブテン−
１及びブテン−２を主成分とするラフィネートを、塔底
よ勺ジオレフィン系、アセチレン系炭化水素の混合物を
得る。
極性溶剤を使用した抽出蒸留により、塔頂よりブテン−
１及びブテン−２を主成分とするラフィネートを、塔底
よ勺ジオレフィン系、アセチレン系炭化水素の混合物を
得る。
次の工程Ｃで第二段階の抽出蒸留よりのラフィネートを
蒸留し、塔頂よりブテン−１を塔底より精製されたブテ
ン−２を得る。
蒸留し、塔頂よりブテン−１を塔底より精製されたブテ
ン−２を得る。
最後のＤ工程ではブテン−１中に微量に残存する水を蒸
留によって除去するりこの際、水はブテン−１と最低共
沸物をつくるため塔頂より留出し精製ブテン−１は塔底
より取得される。
留によって除去するりこの際、水はブテン−１と最低共
沸物をつくるため塔頂より留出し精製ブテン−１は塔底
より取得される。
本発明において使用する極性溶剤はＮ−アルキル置換低
級脂肪酸アミド、フルフラール、Ｎ−メチルピロリドン
、ホルミルモルホリン、またはアセトニトリル等、Ｃ４
炭化水素笛分から１．５−ブタジェンの抽出蒸留用溶剤
として用いられている極性溶剤が使用できる。
級脂肪酸アミド、フルフラール、Ｎ−メチルピロリドン
、ホルミルモルホリン、またはアセトニトリル等、Ｃ４
炭化水素笛分から１．５−ブタジェンの抽出蒸留用溶剤
として用いられている極性溶剤が使用できる。
前記極性溶剤中Ｎ−アルキル置換低級脂肪酸アミドとし
てはジメチルホルムアミド、ジエチルホルムアミド、ジ
メチルアセトアミド等が含まれるがこれらはいづれも無
水状態で使用すれば優れた ９− 溶解度、比揮発度、適度の沸点を持っていて、本発明の
目的に好ましい溶剤である。
てはジメチルホルムアミド、ジエチルホルムアミド、ジ
メチルアセトアミド等が含まれるがこれらはいづれも無
水状態で使用すれば優れた ９− 溶解度、比揮発度、適度の沸点を持っていて、本発明の
目的に好ましい溶剤である。
第３表には各種極性溶剤中におけるＣ４炭化水素の比揮
発度を示す。これらのうちジメチルホルムアミドは沸点
が適当であり比揮発度が優れているので最も好ましい７
、 これら極性溶剤は単独で使用できるのみならず２種以上
混合して使用してもよいし、さらＶＣはジオレフィン系
、アセチレン系炭化水素類の重合を防止する重合防止剤
、さらに酸化ＶＪ１ト剤、消泡剤を併用することもでき
る。重合防止剤としては重合防止および／または連＠移
動作用を持つものであれば各棟のものを使用でき、ｌ待
に、ｔ−ブチルカテコール、硫黄、亜硝酸ソーダ、フル
フラール、ベンツアルデヒド、芳香族ニトロ化合物等を
単独あるいは二種以上組合せて使用することができる。
発度を示す。これらのうちジメチルホルムアミドは沸点
が適当であり比揮発度が優れているので最も好ましい７
、 これら極性溶剤は単独で使用できるのみならず２種以上
混合して使用してもよいし、さらＶＣはジオレフィン系
、アセチレン系炭化水素類の重合を防止する重合防止剤
、さらに酸化ＶＪ１ト剤、消泡剤を併用することもでき
る。重合防止剤としては重合防止および／または連＠移
動作用を持つものであれば各棟のものを使用でき、ｌ待
に、ｔ−ブチルカテコール、硫黄、亜硝酸ソーダ、フル
フラール、ベンツアルデヒド、芳香族ニトロ化合物等を
単独あるいは二種以上組合せて使用することができる。
Ｉｎ−
第３表 各種極性溶剤の比揮発度
（５０Ｃ，無限稀釈におけるデータ）
本発明の好ましい実施態様を図面により以下に示す。
ブテン−１、ブテン−２を含むＣ２炭化水素留分は１０
０段を有する第一抽出蒸留塔Ａ−ｌの中段に供給され、
極性溶剤は塔頂よす数段下に管２を経て供給されて第一
段階の抽出蒸留が行われる。
０段を有する第一抽出蒸留塔Ａ−ｌの中段に供給され、
極性溶剤は塔頂よす数段下に管２を経て供給されて第一
段階の抽出蒸留が行われる。
塔頂からはイソブタン、ルーブタンが管６を経て流出す
る。塔内は１〜１５気圧、塔底温度は１００〜１８０Ｇ
で操作することができる。塔底がらはブテン−１、ブテ
ン−２、ジオレフィン系、アセチレン系炭化水素類が溶
剤と共に取出され’Ｉｔ ４ ｆ：経て、第一放散塔Ａ
−２の頂部に供給されここで０４炭化水素と極性溶剤と
に分離される。塔内は通常１〜２気圧、塔底温度はその
圧力における溶剤の沸点で操作することができる。塔頂
からはブテン−１、ブテン−２、ジオレフィン系、アセ
チレン系炭化水素類が管５を経て取出され圧縮機６で昇
圧後′ｔ、ｆ７を経て、第二抽出蒸留塔Ｂ−ｌＶ（供給
される。塔底からは溶剤のみが取りだされ肯８を経て塔
Ａ−１に循環される。
る。塔内は１〜１５気圧、塔底温度は１００〜１８０Ｇ
で操作することができる。塔底がらはブテン−１、ブテ
ン−２、ジオレフィン系、アセチレン系炭化水素類が溶
剤と共に取出され’Ｉｔ ４ ｆ：経て、第一放散塔Ａ
−２の頂部に供給されここで０４炭化水素と極性溶剤と
に分離される。塔内は通常１〜２気圧、塔底温度はその
圧力における溶剤の沸点で操作することができる。塔頂
からはブテン−１、ブテン−２、ジオレフィン系、アセ
チレン系炭化水素類が管５を経て取出され圧縮機６で昇
圧後′ｔ、ｆ７を経て、第二抽出蒸留塔Ｂ−ｌＶ（供給
される。塔底からは溶剤のみが取りだされ肯８を経て塔
Ａ−１に循環される。
１００段を有する第二抽出蒸留塔Ｂ−ｌの塔頂より数段
下に極性溶剤がＳ９を経て供給され、管７を経て中段に
供給されたブテン−１、ブテン−２、ジオレフィン系、
アセチレン系炭化水素類と接触して第二段階の抽出蒸留
が行われる。塔内は１〜１５気圧、塔底温度は１００〜
１６０Ｃで操作することができる。塔頂からはブテン−
１及びブテン−２の混合物が管１０を経て取出され嬉−
蒸留塔Ｃの中段に供給される。塔底からはジオレフィン
系、アセチレン系炭化水素類が溶剤と共に取り出され管
１１を経て第二放散塔Ｂ−２の頂部に供給されジオレフ
ィン系、アセチレン系炭化水素と極性溶剤とに分離され
る。塔内は通常１〜２気圧、塔底温度はその圧力におけ
る沸点で操作される。
下に極性溶剤がＳ９を経て供給され、管７を経て中段に
供給されたブテン−１、ブテン−２、ジオレフィン系、
アセチレン系炭化水素類と接触して第二段階の抽出蒸留
が行われる。塔内は１〜１５気圧、塔底温度は１００〜
１６０Ｃで操作することができる。塔頂からはブテン−
１及びブテン−２の混合物が管１０を経て取出され嬉−
蒸留塔Ｃの中段に供給される。塔底からはジオレフィン
系、アセチレン系炭化水素類が溶剤と共に取り出され管
１１を経て第二放散塔Ｂ−２の頂部に供給されジオレフ
ィン系、アセチレン系炭化水素と極性溶剤とに分離され
る。塔内は通常１〜２気圧、塔底温度はその圧力におけ
る沸点で操作される。
塔頂からはジオレフィン系、アセチレン系炭化水素類が
管１２を経て排出され、塔底からは溶剤のみが取り出さ
れ管１３を経て塔ａ−ｉに循環される０ １００段を有する第一蒸留塔Ｃは塔内は１〜１５気圧、
塔内温度はその圧力における沸点で操作することができ
る０塔頂からはブテン−１が管１４を経て取出され第二
蒸１ａ塔りの中段に供給される。
管１２を経て排出され、塔底からは溶剤のみが取り出さ
れ管１３を経て塔ａ−ｉに循環される０ １００段を有する第一蒸留塔Ｃは塔内は１〜１５気圧、
塔内温度はその圧力における沸点で操作することができ
る０塔頂からはブテン−１が管１４を経て取出され第二
蒸１ａ塔りの中段に供給される。
塔底からは精製されたシスおよびトランス−ブテン−２
が管１５を経て取出される。
が管１５を経て取出される。
６０段を有する第二蒸留塔１）の塔内は１〜１５気圧、
塔内温度はその圧力における沸点で操作することができ
る。塔頂からは、ごく少量の水が管１６− １６を経て取出され、塔底からは製品の高純圧ブテン−
１が管１７を経て取出される。
塔内温度はその圧力における沸点で操作することができ
る。塔頂からは、ごく少量の水が管１６− １６を経て取出され、塔底からは製品の高純圧ブテン−
１が管１７を経て取出される。
実施例
図面に記載した装置を使用して以下の実験を行った。
１００段の第一抽出蒸留塔Ａ−ｌの中段に第４表に掲け
る組成の原料を２２．５に＆／Ｈで供給し、極性溶剤２
２５し／Ｈ１還流液２２に９／Ｈで抽出蒸留をおこなっ
た。塔頂圧３．５ ｋｌ／ｌ：：ｎ、”ゲージ、塔頂温
度４５Ｃ１塔底温度１３９Ｃで操作した結果、第−放散
塔塔頂（工程Ａ−２出口〕より１６．４馳／Ｈのガスを
得た。ブタン類はほとんど除去されていた０ 第４表 実施例の組成 （ｗｔ係） 第一抽出蒸留（工程Ａ）の出口ガス１６．４に＃／Ｈを
、１００段の第二抽出蒸留塔Ｂ−ｌの中段に圧入し、極
性溶剤１１０に＆ｌ／Ｉ（、還流液１６ゆ／Ｈで第二段
の抽出蒸留をおこなった。塔頂圧３．５ Ｉ、ｙ／ｒｘ
”ゲージ、塔頂温度４０Ｃ１塔底泥度１５０Ｃで操作し
た結果、この塔頂からジオレフィン系、アセテ【／ン系
炭化水素類を実質的に含まないブテン−１、゛ブテンー
２混合物１５．３ ｋｙ／Ｈを得た。 この混合物全量
を１００段の第−蒸１ｄ塔Ｃの中段に送入し、還流比９
、塔頂圧５．３ ｋｌｌ ／ｒ７ｎ’、塔頂温度５７Ｃ
で蒸留をおこなった結果、塔底からはブテン−２７，２
ｋｇ／Ｈを得た。 塔ｍからはブテン−１）１゛ １ Ｂ、Ｏｋｙ／Ｈ４得られこれは全量第二族′萌塔
りに送入し水分を留去した。
る組成の原料を２２．５に＆／Ｈで供給し、極性溶剤２
２５し／Ｈ１還流液２２に９／Ｈで抽出蒸留をおこなっ
た。塔頂圧３．５ ｋｌ／ｌ：：ｎ、”ゲージ、塔頂温
度４５Ｃ１塔底温度１３９Ｃで操作した結果、第−放散
塔塔頂（工程Ａ−２出口〕より１６．４馳／Ｈのガスを
得た。ブタン類はほとんど除去されていた０ 第４表 実施例の組成 （ｗｔ係） 第一抽出蒸留（工程Ａ）の出口ガス１６．４に＃／Ｈを
、１００段の第二抽出蒸留塔Ｂ−ｌの中段に圧入し、極
性溶剤１１０に＆ｌ／Ｉ（、還流液１６ゆ／Ｈで第二段
の抽出蒸留をおこなった。塔頂圧３．５ Ｉ、ｙ／ｒｘ
”ゲージ、塔頂温度４０Ｃ１塔底泥度１５０Ｃで操作し
た結果、この塔頂からジオレフィン系、アセテ【／ン系
炭化水素類を実質的に含まないブテン−１、゛ブテンー
２混合物１５．３ ｋｙ／Ｈを得た。 この混合物全量
を１００段の第−蒸１ｄ塔Ｃの中段に送入し、還流比９
、塔頂圧５．３ ｋｌｌ ／ｒ７ｎ’、塔頂温度５７Ｃ
で蒸留をおこなった結果、塔底からはブテン−２７，２
ｋｇ／Ｈを得た。 塔ｍからはブテン−１）１゛ １ Ｂ、Ｏｋｙ／Ｈ４得られこれは全量第二族′萌塔
りに送入し水分を留去した。
塔頂圧６．６ゆＸｍＩゲージ、塔頂１晶度３７Ｃで操作
【７た結果、水分を実質的に含まない高純度のブテン−
１を得た。これらの組成を第４表ＶＣ示す。
【７た結果、水分を実質的に含まない高純度のブテン−
１を得た。これらの組成を第４表ＶＣ示す。
なお極性溶剤は無水のジメチルホルムアミドにニトロベ
ンゼン０１重景係、亜硝酸ソーダ００５重量％を混合し
たものを使用した。
ンゼン０１重景係、亜硝酸ソーダ００５重量％を混合し
たものを使用した。
図面は本発明の分離梢製方法を示すフロー図である。こ
こで、Ａ−ｉは第一抽出蒸留塔、Ａ−２は第一放散塔、
Ｂ−１は第二抽出蒸留塔、Ｂ−２は第二放散塔、Ｃは第
一蒸留塔、Ｄは第二蒸留塔をそれぞれ表わす。 特許出願人 日不ゼオン株式会社 １７−
こで、Ａ−ｉは第一抽出蒸留塔、Ａ−２は第一放散塔、
Ｂ−１は第二抽出蒸留塔、Ｂ−２は第二放散塔、Ｃは第
一蒸留塔、Ｄは第二蒸留塔をそれぞれ表わす。 特許出願人 日不ゼオン株式会社 １７−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 少なくともイソブタン、ルーブタン、ブテン−１、
ブテン−２および少なくとも一種のジオレフィン系ある
いはアセチレン系炭化水素を含むＣ４炭化水素留分より
のブテン−２および実質的にジオレフィン系、アセチレ
ン系炭化水素を含まないブテン−１の分離方法であって
、（１） 工程Ａ（第一抽出蒸留工程）として、前記
Ｃ４炭化水累留分を第一抽出蒸留塔において極性溶剤に
て処理レイツブタン、ｎ−ブタンを主成分とするラフィ
ネートと、ブテン−１、ブテン−２およびジオレフィン
系、アセチレン系炭化水素を主成分とするエクストラク
トとに分離し く２） 工程Ｂ（第二抽出蒸留工程〕として、前記
１一 工程Ａからのエクストラクトを俯二抽出蒸留塔に送入し
極性溶剤にて処理し、ブテン−１、ブテン−２を主成分
とするラフィネートとジオレフィン系、アセチレン系炭
化水素を主成分とするエクストラクトとに分離し、 （３） 工程Ｃ（第一蒸留工程〕として、前記工程Ｂ
からのラフィネートを第一蒸留塔に送入し、頂部よりブ
テン−１を底部より精製されたブテン−２を得、 （４） 工程Ｄ（第二蒸留工程）として、前記工程Ｃ
からのブテン−１を第二蒸留塔に送入し、頂部より微量
の水分を除き底部より精製されたブテン−１を得ること
を特徴とする高純度ブテン−１及びブテン−２の分離精
製方法。 ２、 第−及び第二抽出蒸留工程における極性溶剤とし
て、Ｎ−アルキル置換低級脂肪酸アミドを使用する特許
請求の範囲第１項記載の方法。
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16307481A JPS5865228A (ja) | 1981-10-13 | 1981-10-13 | 高純度ブテン−１及びブテン−２の分離精製方法 |
| US06/420,871 US4515661A (en) | 1981-10-13 | 1982-09-21 | Process for separating highly pure butene-1 and butene-2 |
| HU823148A HU190416B (en) | 1981-10-13 | 1982-09-30 | Process for the separation of 1-butene and 2-butene of high purity |
| MX194735A MX166728B (es) | 1981-10-13 | 1982-10-11 | Procedimiento para separar buten-1 y buten-2-altamente puros |
| ES516412A ES8403847A1 (es) | 1981-10-13 | 1982-10-11 | "un procedimiento para separar buteno-2 de alta pureza y buteno-1 de alta pureza sustancialmente exentos de hidrocarburos diolefinicos y acetilenicos a partir de una fraccion hidrocarbonada de c4". |
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| ES528563A ES8504902A1 (es) | 1981-10-13 | 1983-12-30 | Un procedimiento para separar buteno-2 y buteno-1 de alta pureza a partir de una fraccion hidrocarbonada |
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|---|---|
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| JPS6353976B2 JPS6353976B2 (ja) | 1988-10-26 |
Family
ID=15766683
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP16307481A Granted JPS5865228A (ja) | 1981-10-13 | 1981-10-13 | 高純度ブテン−１及びブテン−２の分離精製方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5865228A (ja) |
-
1981
- 1981-10-13 JP JP16307481A patent/JPS5865228A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6353976B2 (ja) | 1988-10-26 |
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