JPS5861971A - ＮｂまたはＶ含有鋼の潜弧溶接方法 - Google Patents
ＮｂまたはＶ含有鋼の潜弧溶接方法Info
- Publication number
- JPS5861971A JPS5861971A JP15942581A JP15942581A JPS5861971A JP S5861971 A JPS5861971 A JP S5861971A JP 15942581 A JP15942581 A JP 15942581A JP 15942581 A JP15942581 A JP 15942581A JP S5861971 A JPS5861971 A JP S5861971A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- arc welding
- submerged arc
- joints
- metal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K33/00—Specially-profiled edge portions of workpieces for making soldering or welding connections; Filling the seams formed thereby
- B23K33/004—Filling of continuous seams
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は溶接部の靭性が良好で、かつ能率′的なＮｂ、
Ｖ鋼の潜弧溶接方法に関するものである。
Ｖ鋼の潜弧溶接方法に関するものである。
近年、黴景のめ、■を添加して、強度、靭性を高めた鋼
材が実用化されている。母材においてはこれら炭・蜜化
物形成元素の固溶と析出コントロールがある程度可能で
、結晶粒と析出硬化をバランスさせ、高張力化と高靭性
化が同時に得られるが、急熱、急冷の熱サイクルとなる
溶接部ではこれらの固溶、析出コントロールは実際上不
可能であるため、母材希釈により溶接金属量にＮｂ、Ｖ
が移行し、これら化合物の析出硬化により靭性が劣化す
る。特に再熱された部分および応力除去焼鈍（ＳＲ）を
行った場合にこの傾向が著しい。初層の母材希釈率が６
０−以上にもなる潜弧溶接継手の場合には、初層溶接金
属のＮｂ、Ｖ量が多くなる上に、次層あるいはフィニ、
シングツＪ？ス（以後ｒｐと略す）側初層溶接の熱影響
など複雑な熱履歴を受けるため、バッキングパス（以Ｉ
ＢＰと略す）側とＦＰ側溶接金属の会合部が硬化すると
ともに靭性が極めて劣化する現象が確認されている。
材が実用化されている。母材においてはこれら炭・蜜化
物形成元素の固溶と析出コントロールがある程度可能で
、結晶粒と析出硬化をバランスさせ、高張力化と高靭性
化が同時に得られるが、急熱、急冷の熱サイクルとなる
溶接部ではこれらの固溶、析出コントロールは実際上不
可能であるため、母材希釈により溶接金属量にＮｂ、Ｖ
が移行し、これら化合物の析出硬化により靭性が劣化す
る。特に再熱された部分および応力除去焼鈍（ＳＲ）を
行った場合にこの傾向が著しい。初層の母材希釈率が６
０−以上にもなる潜弧溶接継手の場合には、初層溶接金
属のＮｂ、Ｖ量が多くなる上に、次層あるいはフィニ、
シングツＪ？ス（以後ｒｐと略す）側初層溶接の熱影響
など複雑な熱履歴を受けるため、バッキングパス（以Ｉ
ＢＰと略す）側とＦＰ側溶接金属の会合部が硬化すると
ともに靭性が極めて劣化する現象が確認されている。
この対策として、会合部近傍のＭｎ量を低ぐする方法が
提案されているが、溶接途中で溶接材料を変更すること
が必要で、現場的にはやや煩雑な観をまぬがれない。
提案されているが、溶接途中で溶接材料を変更すること
が必要で、現場的にはやや煩雑な観をまぬがれない。
したがって、初層溶接金属の母材希釈率を低くし、Ｎｂ
、Ｖ量を低くすることが簡便、有効と考えられるが、潜
弧溶接において母材希釈率を低くすることはかなり困難
でせいぜい３０″チが限度であり、母材中のＮｂ、Ｖの
影響を避けるには、母材希釈をさらに少なくする必要が
ありた。
、Ｖ量を低くすることが簡便、有効と考えられるが、潜
弧溶接において母材希釈率を低くすることはかなり困難
でせいぜい３０″チが限度であり、母材中のＮｂ、Ｖの
影響を避けるには、母材希釈をさらに少なくする必要が
ありた。
本発明はｍ、ｖ含有鋼の潜弧溶接における以上のような
問題点を解決して、かつ能率的に溶接を行うためのもの
で、その要旨とするところは、ｖ。
問題点を解決して、かつ能率的に溶接を行うためのもの
で、その要旨とするところは、ｖ。
ＹもしくはＸ型開先を有する継手の両面突合せ溶接継手
のバッキングパス側溶接において、開先角度を２５〜４
５°とし、開先底部に溶接長１０ｃｆＲあたり２５〜１
００ｇの溶加材を散布するか、または被覆アーク溶接も
しくはがスシールドアーク溶接によシ、６〜１３ｍ幅の
下盛溶接を行うか、又は該下盛溶接に際して前記溶加材
を併用するかのいずれかを行なったのち、入熱量５０，
０ＯＯＪ／Ｃ１１１以下の溶接条件で、第１層溶接する
ことを特徴とするＮｂまたはＶ含有鋼の潜弧溶接方法に
ある。
のバッキングパス側溶接において、開先角度を２５〜４
５°とし、開先底部に溶接長１０ｃｆＲあたり２５〜１
００ｇの溶加材を散布するか、または被覆アーク溶接も
しくはがスシールドアーク溶接によシ、６〜１３ｍ幅の
下盛溶接を行うか、又は該下盛溶接に際して前記溶加材
を併用するかのいずれかを行なったのち、入熱量５０，
０ＯＯＪ／Ｃ１１１以下の溶接条件で、第１層溶接する
ことを特徴とするＮｂまたはＶ含有鋼の潜弧溶接方法に
ある。
以下に、本発明をさらに詳しく述べる。
本発明において、溶加材を添加したり、下盛溶接を行っ
たり、開先角度を比較的狭く採ったりする主たる理由は
、母材希釈を少なくすることによって母材から溶接金属
へのＮｂ、Ｖの移行を少なくし、Ｎｂ、Ｖの悪影響を排
除することである。
たり、開先角度を比較的狭く採ったりする主たる理由は
、母材希釈を少なくすることによって母材から溶接金属
へのＮｂ、Ｖの移行を少なくし、Ｎｂ、Ｖの悪影響を排
除することである。
すなわち、下向姿勢の潜弧溶接において、アークが直接
作用するアーク直下には、溶加材あるいは下盛溶接金属
を置くことによって母材の溶融を避け、開先角度を狭く
シ、開先壁面を立てることによって開先壁面の母材溶融
を最少限に抑え、第１層潜弧溶接の母材希釈率を、従来
の潜弧溶接法では困難であった３０チ以下にしようとす
るものである。
作用するアーク直下には、溶加材あるいは下盛溶接金属
を置くことによって母材の溶融を避け、開先角度を狭く
シ、開先壁面を立てることによって開先壁面の母材溶融
を最少限に抑え、第１層潜弧溶接の母材希釈率を、従来
の潜弧溶接法では困難であった３０チ以下にしようとす
るものである。
次に、開先形状、溶加材散布量などを前記のように限定
した理由を述べる。
した理由を述べる。
まず、開先角度の限定をＢＰ側のみとしたのは、ＦＰ＠
については溶接に先立ち裏はつシを行うので、ＦＰ側開
先角度は、裏はつシがしやすい範囲で任意に選定できる
ことによる。
については溶接に先立ち裏はつシを行うので、ＦＰ側開
先角度は、裏はつシがしやすい範囲で任意に選定できる
ことによる。
次に、ＢＰ側の開先角度を２５〜４５°としたのは、２
５°未満では開先角度が狭過ぎ、アンダーカットが発生
しやすく、スラグの除去が困難になる。
５°未満では開先角度が狭過ぎ、アンダーカットが発生
しやすく、スラグの除去が困難になる。
また逆に４５°を超えると安定して、低い母材希釈率が
得られなくなシ、溶接金属中のｍ、ｖ量を低く保つこと
が困難になることおよび開先断面積が太きくなシ、能率
的、経済的な溶接ができなくなることによる。
得られなくなシ、溶接金属中のｍ、ｖ量を低く保つこと
が困難になることおよび開先断面積が太きくなシ、能率
的、経済的な溶接ができなくなることによる。
次に、溶加材散布量を溶接長１０ｃＭあたシ２５ｇ以上
、被覆アーク溶接、ガスシールドアーク溶接による下盛
溶接の幅を６１１３１以上としたのは、次のような実験
によりもとめられたものである。
、被覆アーク溶接、ガスシールドアーク溶接による下盛
溶接の幅を６１１３１以上としたのは、次のような実験
によりもとめられたものである。
まず、本発明者らは、溶加材の散布量と母材希釈率の関
係を求めるために、次のような実験を行った。
係を求めるために、次のような実験を行った。
すなわち、第１表に示すフラックスＦ１を第２表に示す
潜弧ワイヤＷ１と組合せ、溶加材として同じく第２表に
示す力、トワイヤＣＷ１を、板厚ｔｗ３５ＩＩｉＩの５
Ｍ−５０Ｂ鋼を用いて組立てた、第２図に示す形状の開
先内に散布し、電流４００〜５０（１゜電圧３０〜３２
ｖ、速度２０〜２５ ｔｙｘ／＋ｒｌｎの溶接条件によ
り１）やス潜弧溶接し、溶接ビードの横断面マクロ検査
を行い、母材への溶は込み部分と溶接金属の面積比から
母材希釈率を測定した。図中１．１は鋼材、２は溶加材
である。
潜弧ワイヤＷ１と組合せ、溶加材として同じく第２表に
示す力、トワイヤＣＷ１を、板厚ｔｗ３５ＩＩｉＩの５
Ｍ−５０Ｂ鋼を用いて組立てた、第２図に示す形状の開
先内に散布し、電流４００〜５０（１゜電圧３０〜３２
ｖ、速度２０〜２５ ｔｙｘ／＋ｒｌｎの溶接条件によ
り１）やス潜弧溶接し、溶接ビードの横断面マクロ検査
を行い、母材への溶は込み部分と溶接金属の面積比から
母材希釈率を測定した。図中１．１は鋼材、２は溶加材
である。
第１図は、以上のような実験によって得られた溶加材散
布量と母材希釈率の関係を示すものである。同図に見ら
れるようにθ＝３０°または４０°のような狭い開先内
では、溶接条件の違いに基づく母材希釈率の差は比較的
少なく、溶加材を溶接長１０備あたり２５．９以上散布
することによって、従来潜弧溶接では得られなかった３
０チ以下の母材希釈率とすることができ、母材中のＮｂ
、Ｖの悪影響を軽減できる。
布量と母材希釈率の関係を示すものである。同図に見ら
れるようにθ＝３０°または４０°のような狭い開先内
では、溶接条件の違いに基づく母材希釈率の差は比較的
少なく、溶加材を溶接長１０備あたり２５．９以上散布
することによって、従来潜弧溶接では得られなかった３
０チ以下の母材希釈率とすることができ、母材中のＮｂ
、Ｖの悪影響を軽減できる。
また、溶加材散布と同様の効果が被覆アーク溶接、ガス
シールドアーク溶接により、下盛溶接することによって
も得られる。
シールドアーク溶接により、下盛溶接することによって
も得られる。
すなわち第３図は、第２図の場合同様、第１表。
第２表に示すフラックスＦ１と潜弧ワイヤＷ１を組合せ
、板厚ｔ＝３５ｆｌの５Ｍ−５０Ｂ鋼を用い、棒径３．
２１１のＪＩＳ Ｄ５０１６相当被覆アーク溶接棒によ
り下盛溶接した第４図に示す形状の開先内を電流４５０
〜５００Ａ、’ｌ圧３２ｖ、速度２０〜２５ｔ：ｍ／ｍ
１ ｎの溶接条件により１ノ平ス潜弧溶接した場合の
下盛溶接の幅と潜弧溶接における母材希釈率の関係を示
すものであり、下盛溶接の幅を６ｖｉ、以上とすること
によって溶加材散布の場合と同様、潜弧溶接時の母材希
釈率を従来困難であった３０チ以下にすることができる
。なお、第４図において１、ｒは鋼材、３は下盛溶接金
属である。
、板厚ｔ＝３５ｆｌの５Ｍ−５０Ｂ鋼を用い、棒径３．
２１１のＪＩＳ Ｄ５０１６相当被覆アーク溶接棒によ
り下盛溶接した第４図に示す形状の開先内を電流４５０
〜５００Ａ、’ｌ圧３２ｖ、速度２０〜２５ｔ：ｍ／ｍ
１ ｎの溶接条件により１ノ平ス潜弧溶接した場合の
下盛溶接の幅と潜弧溶接における母材希釈率の関係を示
すものであり、下盛溶接の幅を６ｖｉ、以上とすること
によって溶加材散布の場合と同様、潜弧溶接時の母材希
釈率を従来困難であった３０チ以下にすることができる
。なお、第４図において１、ｒは鋼材、３は下盛溶接金
属である。
なお、これらの場合、潜弧溶接金属、および下盛溶接金
属の直下、開先底部に連続した未溶融部４が残ることが
多いが、これらはＦＰ側溶接に先立つ裏はつり時に除去
される。
属の直下、開先底部に連続した未溶融部４が残ることが
多いが、これらはＦＰ側溶接に先立つ裏はつり時に除去
される。
また、ＦＰ側溶接では、裏はつりを行うことによって、
ＢＰ側溶接金属が露出し、開先底部では母材部分が除去
されている。したがってＦＰ側第１層溶接においては、
ＢＰ側溶接金属への溶は込みが多く、母材部分の希釈は
極めて少なくなり、ＦＰ側溶接金属についてもＮｂ、Ｖ
含有量が少々くなりこれらの影替が軽減される。
ＢＰ側溶接金属が露出し、開先底部では母材部分が除去
されている。したがってＦＰ側第１層溶接においては、
ＢＰ側溶接金属への溶は込みが多く、母材部分の希釈は
極めて少なくなり、ＦＰ側溶接金属についてもＮｂ、Ｖ
含有量が少々くなりこれらの影替が軽減される。
次に、溶加材散布量の上限を溶接長１０ｃｌ１１あたり
１００ｇとしたのは、これを超えると、溶加材が多くな
り過ぎ、溶接金属と母材との融合が不完全となる。
１００ｇとしたのは、これを超えると、溶加材が多くな
り過ぎ、溶接金属と母材との融合が不完全となる。
被覆アーク溶接およびガスシールドアーク溶接による下
盛溶接の幅を１３朋としたのは、下盛溶接の幅がこれを
超えると下盛溶接のパス数が多くなり作業能率上好まし
くない。
盛溶接の幅を１３朋としたのは、下盛溶接の幅がこれを
超えると下盛溶接のパス数が多くなり作業能率上好まし
くない。
なお、下盛溶接の場合でも、本発明の趣旨からして、母
材希釈が大きくならないよう配慮することが必要で、こ
のためには下盛溶接電流を２５０Ａ程度以下に制限する
ことが望ましい。
材希釈が大きくならないよう配慮することが必要で、こ
のためには下盛溶接電流を２５０Ａ程度以下に制限する
ことが望ましい。
また、下盛溶接時に力、トワイヤを併用することも有効
で、溶接能率、溶接作業性の向上に有効である。
で、溶接能率、溶接作業性の向上に有効である。
最後に潜弧溶接の入熱量を５０，０００ Ｊ／ｙｎ以下
としたのは、これを超えた場合、アンダーカットが発生
し開先内でのスラグ剥離性が劣化することによる。ただ
し、高温割れ防止の観点からは７００Ａ以下の溶接電流
を用いることが望ましい。
としたのは、これを超えた場合、アンダーカットが発生
し開先内でのスラグ剥離性が劣化することによる。ただ
し、高温割れ防止の観点からは７００Ａ以下の溶接電流
を用いることが望ましい。
なお、本発明法において溶加材とは前述のカットワイヤ
に限らず、粉状１粒状、棒状の鋼を用いることができ、
溶接用ワイヤと同一成分系にするのが一般的であるが、
成分調整（例えばＭｎ量を低いものを用いる）によシ、
より高い衝撃値、ＣＯＤ値が期待できる。
に限らず、粉状１粒状、棒状の鋼を用いることができ、
溶接用ワイヤと同一成分系にするのが一般的であるが、
成分調整（例えばＭｎ量を低いものを用いる）によシ、
より高い衝撃値、ＣＯＤ値が期待できる。
また、本発明方法における潜弧溶接は、単電極。
多電極とも有効である。
以上のように本発明法は開先角度を極端に狭くすると共
に、溶加材散布あるいは下盛溶接を行って潜弧溶接する
ことによって、従来の潜弧溶接では考えられない、低い
母材希釈率が得られ、Ｎｂ、Ｖ含有鋼の潜弧溶接におい
ても、Ｎｂ、Ｖ含有量の少ない靭性の良好な溶接金属を
得ることが可能で、Ｓ、Ｖ含有鋼の極めて能率的な溶接
方法と言える。
に、溶加材散布あるいは下盛溶接を行って潜弧溶接する
ことによって、従来の潜弧溶接では考えられない、低い
母材希釈率が得られ、Ｎｂ、Ｖ含有鋼の潜弧溶接におい
ても、Ｎｂ、Ｖ含有量の少ない靭性の良好な溶接金属を
得ることが可能で、Ｓ、Ｖ含有鋼の極めて能率的な溶接
方法と言える。
次に本発明の効果を実施例によりさらに具体的に示す。
実施例
板厚５０ Ｎ（りＮｂ、 Ｖ含有鋼Ｂ５４３６０−５０
Ｄ鋼を必要に応じて、カットワイヤＣＷ２ 、被覆アー
ク溶接。
Ｄ鋼を必要に応じて、カットワイヤＣＷ２ 、被覆アー
ク溶接。
ガスシールドアーク溶接を併用して、潜弧溶接用ワイヤ
Ｗ２と７ラツクスＦ２の組合せにより、第５図に示す開
先形状、累層方法により累層溶接を行ない、板厚中央部
（会合部）の機械的性能、溶接金属成分等を調査した。
Ｗ２と７ラツクスＦ２の組合せにより、第５図に示す開
先形状、累層方法により累層溶接を行ない、板厚中央部
（会合部）の機械的性能、溶接金属成分等を調査した。
なお、これに使用したフラックスおよびワイヤ類を第１
表および第２表にそれぞれ示す。
表および第２表にそれぞれ示す。
この結果は第３表に示すとおりで、比較例では溶接金属
中のｍ、ｖ含有量が多く、硬化しているのがみられると
ともに特に応力除去焼鈍（ＳＲ）後の靭性劣化（マＴｒ
ｓ温度の上昇）が著しいのに対し、本発明法では、Ｎｂ
、Ｖの含有量が少なくなり、応力除去焼鈍後も靭性の劣
化はほとんど認められなかった。また本発明法は比較法
にくらべ潜弧溶接・臂ス数が減少しており、特にカット
ワイヤ散布法は経済的、能率的に有利である。
中のｍ、ｖ含有量が多く、硬化しているのがみられると
ともに特に応力除去焼鈍（ＳＲ）後の靭性劣化（マＴｒ
ｓ温度の上昇）が著しいのに対し、本発明法では、Ｎｂ
、Ｖの含有量が少なくなり、応力除去焼鈍後も靭性の劣
化はほとんど認められなかった。また本発明法は比較法
にくらべ潜弧溶接・臂ス数が減少しており、特にカット
ワイヤ散布法は経済的、能率的に有利である。
以上、本発明法を用いることにより、便来溶接註に問題
があったＮｂ＋Ｖｔ有−の渣弧浴接においても能率を犠
牲にすることなく、良好な性能を備えた溶接部が能率的
、経済的に得られ、コスト低減が期待できる。
があったＮｂ＋Ｖｔ有−の渣弧浴接においても能率を犠
牲にすることなく、良好な性能を備えた溶接部が能率的
、経済的に得られ、コスト低減が期待できる。
第１図は母材希釈率におよほす溶加材散布量の影響を示
す図、第２図はその調査に用い九開先形状を示す図、第
３図は母材希釈率におよぼす下盛浴接−の影響を示す図
、ｔ／ｐ、４図はその調査に用いた開先形状を示す図、
第５図囚、（Ｂ）は実施例に用いられた開先形状を示す
図である。 ｌ、１′・・・−材、２・・・溶加材、３・・・下盛＃
！接金金属４・・・未溶融部＠ 第１図： 第３図： 第１１ 第２回 第３面 第４図 第５回 （／’Ｉ） （８） 手続補正書 （方式） ％式％ １、 事件の表示 昭和５６年特許願第１５９４２５号 ２、 発明の名称 ＮｂまたはＶ含有鋼の潜弧溶接方法 ３、 補正をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 （６６５）新日本製鐵株式會社 代表者 武 １） 豊 ４、代理人〒ｉｏ。 東京都千代田区丸の内二丁目４番１号 ６、 補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄及び図面の簡単な説明の
橢 ７、 補正の内容 １）明細書６頁１２行と１３行の間に下記を挿入する。 ［第１図の実験における各条件は下記の通シである。 ２）同７頁８行と９行の間に下記を挿入する。 ［第３図の実験における各条件は下記の通シである。 」 ３）同１５頁を全部削除する。
す図、第２図はその調査に用い九開先形状を示す図、第
３図は母材希釈率におよぼす下盛浴接−の影響を示す図
、ｔ／ｐ、４図はその調査に用いた開先形状を示す図、
第５図囚、（Ｂ）は実施例に用いられた開先形状を示す
図である。 ｌ、１′・・・−材、２・・・溶加材、３・・・下盛＃
！接金金属４・・・未溶融部＠ 第１図： 第３図： 第１１ 第２回 第３面 第４図 第５回 （／’Ｉ） （８） 手続補正書 （方式） ％式％ １、 事件の表示 昭和５６年特許願第１５９４２５号 ２、 発明の名称 ＮｂまたはＶ含有鋼の潜弧溶接方法 ３、 補正をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 （６６５）新日本製鐵株式會社 代表者 武 １） 豊 ４、代理人〒ｉｏ。 東京都千代田区丸の内二丁目４番１号 ６、 補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄及び図面の簡単な説明の
橢 ７、 補正の内容 １）明細書６頁１２行と１３行の間に下記を挿入する。 ［第１図の実験における各条件は下記の通シである。 ２）同７頁８行と９行の間に下記を挿入する。 ［第３図の実験における各条件は下記の通シである。 」 ３）同１５頁を全部削除する。
Claims (1)
- ｖ、ｙもしくはＸ型開先を有する継手の両面突合せ溶接
のバッキングパス側溶接において、開先角度を２５〜４
５°とし、開先底部に溶接長１０ｃｆＲあ九シ２５〜１
００．Ｐの溶加材を散布するか、または、被覆アーク溶
接もしくはガスシールドアーク溶接により６〜１３ｗ幅
の下盛溶接を行うか、又は該下盛溶接に際し前記溶加材
を併用するかのいずれかを行なったのち、入熱量５０ρ
０ＯＪ１５１１以下の溶接条件で、第１層溶接すること
を特徴とするＮｂ ｔたはＶ含有鋼の潜弧溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15942581A JPS5861971A (ja) | 1981-10-08 | 1981-10-08 | ＮｂまたはＶ含有鋼の潜弧溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15942581A JPS5861971A (ja) | 1981-10-08 | 1981-10-08 | ＮｂまたはＶ含有鋼の潜弧溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5861971A true JPS5861971A (ja) | 1983-04-13 |
Family
ID=15693457
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15942581A Pending JPS5861971A (ja) | 1981-10-08 | 1981-10-08 | ＮｂまたはＶ含有鋼の潜弧溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5861971A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010184244A (ja) * | 2009-02-10 | 2010-08-26 | Hitachi Zosen Corp | シャー切断鋼板の突合せ両面サブマージアーク溶接方法 |
| CN109226940A (zh) * | 2018-11-15 | 2019-01-18 | 江苏振光电力设备制造有限公司 | 一种q460高强钢的焊接方法 |
-
1981
- 1981-10-08 JP JP15942581A patent/JPS5861971A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010184244A (ja) * | 2009-02-10 | 2010-08-26 | Hitachi Zosen Corp | シャー切断鋼板の突合せ両面サブマージアーク溶接方法 |
| CN109226940A (zh) * | 2018-11-15 | 2019-01-18 | 江苏振光电力设备制造有限公司 | 一种q460高强钢的焊接方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US2432773A (en) | Coated welding electrode | |
| JP2002001580A (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JPH08243754A (ja) | クラッド鋼管の内面溶接方法 | |
| EP1390173B1 (en) | Method of welding two ductile iron workpieces for achieving highly ductile reduced imperfection weld | |
| JPS5861971A (ja) | ＮｂまたはＶ含有鋼の潜弧溶接方法 | |
| JPH08257785A (ja) | 鋼溶接部の耐低温割れ性を改善するアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP3551136B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用ワイヤ | |
| JPH0813432B2 (ja) | Ｃｒ−Ｍｏ鋼用炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| US20060043084A1 (en) | Process for capillary electric welding of low and high alloy steels, hardened or not, and bimetals, for the obtainment of a determined texture, without thermal treatment | |
| JPH05200582A (ja) | 耐候性に優れた耐火鋼用溶接ワイヤ | |
| JP3208556B2 (ja) | アーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JPH07290244A (ja) | クラッド鋼管の溶接方法 | |
| JP3718323B2 (ja) | 極厚鋼用多電極立向エレクトロガスアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JPH0242313B2 (ja) | ||
| JP4331340B2 (ja) | 低合金鋼鋼材に使用する炭酸ガス用フラックス入りワイヤ | |
| JPS62248593A (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| Kinsey | The welding of structural steels without preheat | |
| JPH11151592A (ja) | ガスシールドアーク溶接用メタル系フラックス入りワイヤ及び片面溶接方法 | |
| JPH08108281A (ja) | ガスシールドアーク溶接法によるレールの溶接方法 | |
| JP2001321985A (ja) | 薄鋼板用ガスシールドアーク溶接ワイヤおよびそれを用いたパルスｍａｇ溶接方法。 | |
| JP2004181527A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼管ｍｉｇ溶接用ワイヤおよびマルテンサイト系ステンレス鋼管の溶接方法 | |
| JPS6343773A (ja) | 高炭素鋼のサブマ−ジア−ク溶接方法 | |
| JP3589882B2 (ja) | ２電極片面ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JPH07214376A (ja) | 鋳鉄の硬化肉盛溶接用フラックス入りワイヤおよび硬化肉盛溶接方法 | |
| JPS617090A (ja) | 硬化肉盛溶接用複合ワイヤ |