JPS5855410B2 - 強制吸排気式燃焼装置 - Google Patents
強制吸排気式燃焼装置Info
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- JPS5855410B2 JPS5855410B2 JP51085310A JP8531076A JPS5855410B2 JP S5855410 B2 JPS5855410 B2 JP S5855410B2 JP 51085310 A JP51085310 A JP 51085310A JP 8531076 A JP8531076 A JP 8531076A JP S5855410 B2 JPS5855410 B2 JP S5855410B2
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- combustion
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N1/00—Regulating fuel supply
- F23N1/02—Regulating fuel supply conjointly with air supply
- F23N1/027—Regulating fuel supply conjointly with air supply using mechanical means
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N2235/00—Valves, nozzles or pumps
- F23N2235/12—Fuel valves
- F23N2235/20—Membrane valves
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N2235/00—Valves, nozzles or pumps
- F23N2235/12—Fuel valves
- F23N2235/24—Valve details
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Regulation And Control Of Combustion (AREA)
- Gas Burners (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は燃料圧力調節器と空気燃料混合管を用いる強制
吸排気式燃焼装置において、燃焼量を下げた時の燃料圧
力調節装置出口圧誤差による空気過剰率の変動を小さく
押えると共に、燃焼量の調節性を向上させる事を目的と
するものである。
吸排気式燃焼装置において、燃焼量を下げた時の燃料圧
力調節装置出口圧誤差による空気過剰率の変動を小さく
押えると共に、燃焼量の調節性を向上させる事を目的と
するものである。
従来、ゼロガバナと空気ガス混合装置を用いて燃焼量調
節を行なう強制吸排気式燃焼装置については第１図のよ
うなものが知られていた。
節を行なう強制吸排気式燃焼装置については第１図のよ
うなものが知られていた。
第１図について説明すると、燃焼空気送給ファン１によ
り送出された空気は、空気ガス混合装置２の空気ノズル
部３を通過する時に低圧部４に低圧域をつくり出し、ガ
スノズル５、電磁弁６を介して出口圧を空気ノズル直前
圧に調圧、応動されているゼロガバナ７よりガスを吸引
する。
り送出された空気は、空気ガス混合装置２の空気ノズル
部３を通過する時に低圧部４に低圧域をつくり出し、ガ
スノズル５、電磁弁６を介して出口圧を空気ノズル直前
圧に調圧、応動されているゼロガバナ７よりガスを吸引
する。
そして吸引されたガスと空気との混合気は主バーナ−８
にて燃焼され、熱交換後排出されるものである。
にて燃焼され、熱交換後排出されるものである。
なお、図中９はガスコック、１０はパイロットガスガバ
ナ。
ナ。
１１はパイロット用ガス管路、１２はパイロットバーナ
ー用送風管路、１３はゼロガバナ背圧室へのフィードバ
ック圧導圧管路である。
ー用送風管路、１３はゼロガバナ背圧室へのフィードバ
ック圧導圧管路である。
この従来例における利点は、原理的には燃焼量が変わっ
ても空気過剰率ｍが変動しない事であり、燃焼量の調節
は送風用ファンの回転数を制御する事により行なえる点
にある。
ても空気過剰率ｍが変動しない事であり、燃焼量の調節
は送風用ファンの回転数を制御する事により行なえる点
にある。
しかしながら、この従来例においては燃焼用風量が空気
ノズル３を通過する際の空気ノズル直前圧をＰａｉとし
、それによって発生する低圧部４の圧力をＰｎｏ とす
ると、両者の差圧Ｐａ１−Ｐｎｏと燃焼用風量との関係
は第２図に示すような曲線になる。
ノズル３を通過する際の空気ノズル直前圧をＰａｉとし
、それによって発生する低圧部４の圧力をＰｎｏ とす
ると、両者の差圧Ｐａ１−Ｐｎｏと燃焼用風量との関係
は第２図に示すような曲線になる。
ここでゼロガバナ出口圧ＰｚｏはＰａｉ と同一になる
ように調圧されているので、ガスはＰｚｏ−Ｐｎｏの差
圧により流れるのであるが、ゼロガバナ出口圧Ｐｚｏ
は調圧誤差、ガバナ特性などの理由によりＰａｉ の値
からずれる事は避けられない。
ように調圧されているので、ガスはＰｚｏ−Ｐｎｏの差
圧により流れるのであるが、ゼロガバナ出口圧Ｐｚｏ
は調圧誤差、ガバナ特性などの理由によりＰａｉ の値
からずれる事は避けられない。
そのため、設定空気過剰率ｍからずれてしまうのである
が、バーナーの燃焼性能から許容量変動範囲は決まって
いるので、ｍ変動の原因であるゼロガバナ出口圧誤差の
許容範囲も決まってくる。
が、バーナーの燃焼性能から許容量変動範囲は決まって
いるので、ｍ変動の原因であるゼロガバナ出口圧誤差の
許容範囲も決まってくる。
第３図にその一例を示す。第２図及び第３図かられかる
ように、例えば燃焼風量３ｍ／Ｈの時（これを小燃焼量
時とする）のガバナ出口圧誤差の許容範囲は＋２．８ｍ
鯖１〜−１．５ｍ鵬１ｇと小さく、種々の理由により許
容範囲を逸脱する可能性が高く、燃焼性の悪化を招く恐
れがあった。
ように、例えば燃焼風量３ｍ／Ｈの時（これを小燃焼量
時とする）のガバナ出口圧誤差の許容範囲は＋２．８ｍ
鯖１〜−１．５ｍ鵬１ｇと小さく、種々の理由により許
容範囲を逸脱する可能性が高く、燃焼性の悪化を招く恐
れがあった。
その対策として第４図におけるような構成により、従来
例における小燃焼量時にガバナ出口圧誤差が小さくなる
事を防止したものが考えられる。
例における小燃焼量時にガバナ出口圧誤差が小さくなる
事を防止したものが考えられる。
その構成は従来例の構成に加えて、空気ガス混合装置３
の空気ノズル３・の直前に風量絞りダンパ１４、ゼロガ
バナ７から空気ガス混合装置２までのガス通路に通路抵
抗を調節するガス量調節装置１５を持ち、両者を連動さ
せたものである。
の空気ノズル３・の直前に風量絞りダンパ１４、ゼロガ
バナ７から空気ガス混合装置２までのガス通路に通路抵
抗を調節するガス量調節装置１５を持ち、両者を連動さ
せたものである。
この例ではゼロガバナ背圧室へのフィードバック圧は風
量絞すダンパ１４の前から取り出されており、この値を
Ｐｒｏ とするとゼロガバナ出口圧はＰｚ。
量絞すダンパ１４の前から取り出されており、この値を
Ｐｒｏ とするとゼロガバナ出口圧はＰｚ。
はＰｆｏ と同一になるので、ガスノズル差圧（絞り差
圧）はＰｆｏ−Ｐｎｏ によってあられされる。
圧）はＰｆｏ−Ｐｎｏ によってあられされる。
次に第４図の例における燃焼風量とＰｆｏ、Ｐｆ。
−Ｐｎｏの関係を示すが、これから判るように大燃焼量
時（燃焼風量６値中）よりも小燃焼量時の方がＰｒｏ−
Ｐｎｏが大きく、第３図によりガバナ出口圧誤差の許容
範囲が拡大される事になる。
時（燃焼風量６値中）よりも小燃焼量時の方がＰｒｏ−
Ｐｎｏが大きく、第３図によりガバナ出口圧誤差の許容
範囲が拡大される事になる。
しかしながら、第５図に示されているように５０Ｈｚ駆
動時と６０Ｈｚ駆動時により、Ｐｆｏ−Ｐｎｏの値が異
なる（燃焼風量が６ ｒ？４Ｊの時は５０Ｈｚ。
動時と６０Ｈｚ駆動時により、Ｐｆｏ−Ｐｎｏの値が異
なる（燃焼風量が６ ｒ？４Ｊの時は５０Ｈｚ。
６０Ｈｚで差はないが、これは同じになるように実験装
置をセットしたのであり、燃焼風量は風量絞りダンパの
開度を変えて実験を行なっている）。
置をセットしたのであり、燃焼風量は風量絞りダンパの
開度を変えて実験を行なっている）。
このため、小燃焼量時においてガス通路に設けたガス量
調節装置の絞り度を５０Ｈｚ駆動時と６０Ｈｚ駆動時で
変えなければならない。
調節装置の絞り度を５０Ｈｚ駆動時と６０Ｈｚ駆動時で
変えなければならない。
すなわち、絞りをガスノズル等によって行なう時は５０
、６０Ｈｚによって小燃焼量時のノズル口径を変えな
ければならない事になり実際上非常に不都合である。
、６０Ｈｚによって小燃焼量時のノズル口径を変えな
ければならない事になり実際上非常に不都合である。
また同じく第５図に示されているように、小燃焼量時に
Ｐｆｏの上昇がある。
Ｐｆｏの上昇がある。
ゼロガバナの出口圧ＰｚＯはＰｒｏ と同一になるよ
うに調圧応動されている事はすでに述べたが１機器への
供給ガス圧は一般に５０ ｍｍ１Ｊ まで低下する事を
考慮しなければならず、また耐風性として強風２０ ｍ
／ Ｓにおいては実験によれば機器内の内圧がｌ ５
ｒｎｍｋｇＨ程度上昇する事を考慮すると、Ｐｆｏ
の値は３０ｍｍ１Ｊ程度以下でなければならない。
うに調圧応動されている事はすでに述べたが１機器への
供給ガス圧は一般に５０ ｍｍ１Ｊ まで低下する事を
考慮しなければならず、また耐風性として強風２０ ｍ
／ Ｓにおいては実験によれば機器内の内圧がｌ ５
ｒｎｍｋｇＨ程度上昇する事を考慮すると、Ｐｆｏ
の値は３０ｍｍ１Ｊ程度以下でなければならない。
しかしながら第５図におけるように、大燃焼量時２６
ｍｍｋｇであったものでも小燃焼量時（燃焼風量３沁祖
の時）５０Ｈｚ時３６ｍｄｇになり６０Ｈｚ時４７ｍｒ
ＩＬＡ、ｇまで上昇してしまい、ゼロガバナがＰｆ。
ｍｍｋｇであったものでも小燃焼量時（燃焼風量３沁祖
の時）５０Ｈｚ時３６ｍｄｇになり６０Ｈｚ時４７ｍｒ
ＩＬＡ、ｇまで上昇してしまい、ゼロガバナがＰｆ。
に追従できずにガバナ出口圧誤差が大きくなり許容範囲
から逸脱する可能性がある。
から逸脱する可能性がある。
本発明はこのような従来の欠点を解消したもので、以下
その実施例を第６図によって説明する。
その実施例を第６図によって説明する。
すなわち、本発明は、第４図における構成に加えて、風
量絞りダンパ１４の前から主バーナ−８をバイパスする
風量バイパス路１６を設けると共に、この風量バイパス
路１６を開閉するバイパスダンパ１７を備え、風量絞り
ダンパ１４とガス量調節装置１５とバイパスダンパ１７
を連動せしめるものである。
量絞りダンパ１４の前から主バーナ−８をバイパスする
風量バイパス路１６を設けると共に、この風量バイパス
路１６を開閉するバイパスダンパ１７を備え、風量絞り
ダンパ１４とガス量調節装置１５とバイパスダンパ１７
を連動せしめるものである。
次に動作について説明する。ファン１は常に同じ入力で
駆動されて空気を送出しており、大燃焼量時には風量絞
すダンパ１４は全開、バイパスダンパ１７は全閉の状態
にすると、ファン１から送出された空気はすべて熱焼用
風量（風量６ ｒｎ”／ Ｈとする）になる。
駆動されて空気を送出しており、大燃焼量時には風量絞
すダンパ１４は全開、バイパスダンパ１７は全閉の状態
にすると、ファン１から送出された空気はすべて熱焼用
風量（風量６ ｒｎ”／ Ｈとする）になる。
また小燃焼量時には風量絞りダンパ１４を絞って空気ガ
ス混合装置２へ供給する風量（燃焼風量）を３ｍ／Ｈに
すると同時にバイパスダンパ１７を開いて風量バイパス
路１６に３ ｒｒ１７’ Ｈを流すものである。
ス混合装置２へ供給する風量（燃焼風量）を３ｍ／Ｈに
すると同時にバイパスダンパ１７を開いて風量バイパス
路１６に３ ｒｒ１７’ Ｈを流すものである。
したがって、大燃焼量時も小燃焼量時も全風量は常に同
一の６ｒｎ：／Ｈになっており、そのため風量絞すダン
パ直前圧Ｐｆｏは変化しない。
一の６ｒｎ：／Ｈになっており、そのため風量絞すダン
パ直前圧Ｐｆｏは変化しない。
Ｐｆｏはゼロガバナ７にフィードバックされてゼロガバ
ナ出口圧ＰｚｏになるのでＰｚｏも変化しない事になる
。
ナ出口圧ＰｚｏになるのでＰｚｏも変化しない事になる
。
以上述べた関係について、第７図にＰｆｏ及びＰｆｏ−
Ｐｎｏの変化を示しであるが、これかられかるように燃
焼風量にかかわらずＰｆｏの値は変化せず、またその大
きさも２６ ｍｍｋｆｌ と低く維持されている。
Ｐｎｏの変化を示しであるが、これかられかるように燃
焼風量にかかわらずＰｆｏの値は変化せず、またその大
きさも２６ ｍｍｋｆｌ と低く維持されている。
Ｐｆ。Ｐｎｏについては５０Ｈｚ、６０Ｈｚ共に同じ値
に保たれており、大燃焼量時のＰ ｆ ｏ−Ｐｎｏは１
１．５ｍｍ９−小燃焼量時は１４．５ ｉｍＡ、９ｒあ
るので第３図からガバナ出口圧誤差の許容範囲は小燃焼
量時に＋８．１〜−４，４ｎ植ｇまで拡大される。
に保たれており、大燃焼量時のＰ ｆ ｏ−Ｐｎｏは１
１．５ｍｍ９−小燃焼量時は１４．５ ｉｍＡ、９ｒあ
るので第３図からガバナ出口圧誤差の許容範囲は小燃焼
量時に＋８．１〜−４，４ｎ植ｇまで拡大される。
なお、Ｐｆｏ を一定とする他にＰｆｏ−Ｐｎｏを一定
にする事も考えられる。
にする事も考えられる。
以上説明したように本発明によれば、次のようなすぐれ
た効果が期待できろものである。
た効果が期待できろものである。
■ 従来例にみられるような、小燃焼量時における燃料
圧力調節器の許容範囲の減少がないので、一定の燃料圧
力調節器出口圧誤差に対して空気過剰率ｍの変化を従来
例よりも小さくする事ができる。
圧力調節器の許容範囲の減少がないので、一定の燃料圧
力調節器出口圧誤差に対して空気過剰率ｍの変化を従来
例よりも小さくする事ができる。
■ 従来例では小燃焼量時に空気ノズル３の差圧Ｐａ１
−Ｐｎｏをあまり小さくできないため、空気ノズルの絞
り度を大きくする必要があった。
−Ｐｎｏをあまり小さくできないため、空気ノズルの絞
り度を大きくする必要があった。
そのため大燃焼量時において空気ノズル３の差圧が必要
以上に大きくなり、圧力損失が大きい欠点があったが、
本発明によれば小燃焼量時の差圧Ｐｆｏ−Ｐｎｏの減少
がないため、大燃焼量時においてもあまり大きな差圧は
必要でなく、従来例よりも小さな絞り度の空気ノズルで
よいため圧力損失を小さくできる。
以上に大きくなり、圧力損失が大きい欠点があったが、
本発明によれば小燃焼量時の差圧Ｐｆｏ−Ｐｎｏの減少
がないため、大燃焼量時においてもあまり大きな差圧は
必要でなく、従来例よりも小さな絞り度の空気ノズルで
よいため圧力損失を小さくできる。
■ ファンは小燃焼量・大燃焼量時共に定格駆動をすれ
ば良く、そのため電圧変動による影響も小さい。
ば良く、そのため電圧変動による影響も小さい。
ｌＶ Ｐｆｏが常に同一であるので、風量絞りダンパ
の前から取り出すパイロットバーナー燃焼風量も常に同
一にする事ができる。
の前から取り出すパイロットバーナー燃焼風量も常に同
一にする事ができる。
第１図は従来の強制吸排気式燃焼装置の構成動作説明図
、第２図は従来例における空気ノズルの絞り差圧と燃焼
風量の関係図、第３図は絞り差圧に対するガバナ出口圧
誤差の許容範囲の関係説明図、第４図は他の従来例の構
成動作説明図、第５図は第４図装置における燃焼風量に
対する風量絞すダンパの直前圧Ｐｆｏ−Ｐｎｏの関係図
、第６図は本発明の実施例を示す概略構成図、第７図は
本発明における燃焼風量に対するＰｆｏとＰｆｏ−Ｐｎ
ｏの関係図である。 １・・・・・・燃焼空気送給ファン、２・・・・・・空
気ガス混合装置、７・・・・・・ガバナ装置（ゼロガバ
ナ）、８・・・・・・燃焼器（主バーナ−）、１４・・
・・・・風量絞りダンパ、１５・・・・・・ガス量調節
装置、１６・・・・・・風量バイパス路。
、第２図は従来例における空気ノズルの絞り差圧と燃焼
風量の関係図、第３図は絞り差圧に対するガバナ出口圧
誤差の許容範囲の関係説明図、第４図は他の従来例の構
成動作説明図、第５図は第４図装置における燃焼風量に
対する風量絞すダンパの直前圧Ｐｆｏ−Ｐｎｏの関係図
、第６図は本発明の実施例を示す概略構成図、第７図は
本発明における燃焼風量に対するＰｆｏとＰｆｏ−Ｐｎ
ｏの関係図である。 １・・・・・・燃焼空気送給ファン、２・・・・・・空
気ガス混合装置、７・・・・・・ガバナ装置（ゼロガバ
ナ）、８・・・・・・燃焼器（主バーナ−）、１４・・
・・・・風量絞りダンパ、１５・・・・・・ガス量調節
装置、１６・・・・・・風量バイパス路。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 燃焼空気供給ファンと、空気燃料混合装置と、前記
空気燃料混合装置より上流側に位置する風量絞りダンパ
と、燃焼器と、燃料圧力調節器装置と、前記燃料圧力調
節器から前記空気燃料混合装置に至る燃料通路に燃料流
量調節装置とを備え、前記風量絞すダンパと前記燃料流
量調節装置を連動して燃焼量の調節を行なう強制吸排気
式燃焼装置において、風量バイパス路を前記風量絞りダ
ンパの前より前記燃焼器をバイパスして設けると共に。 前記風量バイパス路の開閉を前記風量ダンパ及び前記燃
料流量調節装置と関連せしめた強制吸排気式燃焼装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51085310A JPS5855410B2 (ja) | 1976-07-16 | 1976-07-16 | 強制吸排気式燃焼装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51085310A JPS5855410B2 (ja) | 1976-07-16 | 1976-07-16 | 強制吸排気式燃焼装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5310145A JPS5310145A (en) | 1978-01-30 |
| JPS5855410B2 true JPS5855410B2 (ja) | 1983-12-09 |
Family
ID=13855018
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP51085310A Expired JPS5855410B2 (ja) | 1976-07-16 | 1976-07-16 | 強制吸排気式燃焼装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5855410B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59103042U (ja) * | 1982-12-23 | 1984-07-11 | 株式会社ハ−マン | 燃焼機器 |
| IT1271987B (it) * | 1993-03-05 | 1997-06-10 | Giorgio Scanferla | Metodo per alimentare miscele aria/gas a portata variabile ad un bruciatore cosidetto a completa premiscelazione e dispositivo per la attuazione di esso |
| JP6692543B2 (ja) * | 2016-06-16 | 2020-05-13 | 株式会社マルゼン | ガスレンジ |
| DE102018104242A1 (de) * | 2018-02-26 | 2019-08-29 | Eberspächer Climate Control Systems GmbH & Co. KG | Verfahren zum Betreiben eines brennstoffbetriebenen Fahrzeugheizgeräts |
-
1976
- 1976-07-16 JP JP51085310A patent/JPS5855410B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5310145A (en) | 1978-01-30 |
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