JPS5855001A - 液体混合物の多段分離方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は液体混合物の分離方法に関し、さらに詳しくは
、蒸留及び膜分離手段を組み合せたエネルギー効率のす
ぐれた分離方法に関する。

液体混合物の分離方法として最も広く実用化されている
技術の一つは蒸留法である。しかしながら蒸留法では液
体混台系によりては共沸混合物が生じて、それ以上の分
離ができ逐いという問題がある。を九比゛揮発度の小さ
い混谷物、加熱によシ重合や変性を起す物質を含む混合
物の分離に際しても°蒸°留法は好ましい方法と祉云え
ず、これらの問題を解決するに＃ｉ罠を用いた膜分離法
が有利てあろうと云われている。

高分子膜を用いて液体混合物を分離するプロセスは、か
なシ以前から研究され、この分離プロセスはパーベパ１
／−シＮ　７　（ｐｅｒｖａｐｏｒａｔｉｏｎ）プロセ
ス或いはＲ，０、（Ｒｅｖｅｒｓｅ　ＯＭＩｍ＊ｉｓ　
）プロセスとに大別される。

前者のパーペバレーシ璽ン法は膜の一方に処理ｔべき液
体を供給し、反対側を減圧に保ち、透過し易い物質を蒸
気として優先的に透過させる方法であシ、後者のＲｏｏ
、法は原液側を加圧状！！（通常は数十気圧）Ｋ保ち、
透過し易い物質を液体として優先的に透過させる方法で
ある。

蒸留法と膜分離法を組合せて混合液体を分離する技術に
ついても、いくつかの提案があるが、例えば特開昭５４
−３３２７９号に示されるように、共沸混合物を膜によ
膜分離するという、蒸留手段における分離の限界を膜手
段によシ解決するための組合せ技術に限られている。

本発明者らは、蒸留法についてそれに要するエネルギー
の面で分析した結果、多くの液体混合物において、共沸
混合物濃度まで分離するのに多大のエネルギーを要し、
共沸混合物濃度を超えて目的とする製品の濃度まで分離
するエネルギーは相対的に大きくないことを見い出した
。また膜分離に要するエネルギーについても分析した所
、液体混合物、分離濃度によシその状況が異なシ、単に
膜分離法が蒸留法より有利でちるという事実にならない
ことを見い出した。

本発明者らは、か＼る点より蒸留法と膜分離法を組合せ
て行う技術について種々検討を行なりた結果、膜の分離
性能及び必要エネルギーの面からよシ望。ましいプ寵セ
スのあることを見い出し、本発明を完成するに至りた。

本発明の目的は蒸留法と膜分離法を組合せて用いる際に
最小のエネルギー消費によ膜分離を行うことであシ、分
離工程の効率化にある。さらに他の目的は以下の説明よ
〕明らか罠なろう。

すなわち本発明は、少くとも２成分からなる液体混合物
を蒸留工程と多段の膜分離工程の組合せＫよ膜分離する
方法において、上記各工程に要す物の濃度Ｘｍ１ａで蒸
留工１と第１段の膜分離工程を連結することを特徴とす
る液体混合物の分離方法である。

さらに本発明は、少くとも２成分からなる液体混合物を
第１の蒸留工程、多段の膜分離工程及び第２の蒸留工程
の組合せによ膜分離する方法において、上記各工程に要
す′るエネルギー関数ｆ（ｘ）。

Σｇｉ（ｘ）及びｈ（ｘ）を求め、その総和Ｆ（ｘ）　
−ｆ（ｘ）　＋栄！ Σｇｉ（ｘ）　＋ｈ（ｘ）が最小値となる第１蒸留工程
留出物−１ の濃度Ｘｍ１ｎで第１の蒸留工程と第１段の膜分離工程
を連結することを特徴とする液体混合物の分離方法を提
供する。

本発明で処理される液体混合物は相対的に揮発し難くか
つ蒸発潜熱の大きい成分を含むものであシ、か＼る液体
混合物は蒸留工程及び膜分離工程の組合せ、又は第１の
蒸留工程、膜分離工程及び第２の蒸留工程のｉ合せによ
膜分離することが必要となる。本発明に用いられる液体
混合物としては、エタノール／水、メタノール／酢酸メ
チル。

酢酸／水、酢酸メチル／水、アセトン／水、酢酸ビニル
／酢酸エチル、酢酸／ｎ−ブチルアセテート、酢酸メチ
ル／メタノール／水、酢酸ビニル／メタノール／水、エ
タノール／水／ベンゼン、等−１ｔＥｈＦ）、％にエタ
ノール／水・メタノール／酢酸メチル混合物が有利に使
用できる。以下エタノール／水混合物を例とし、第１図
に基づいて説明する。蒸留塔ＩＫ供給されるエタノール
／水混合物社蒸冑工鵬で分離され、塔底よシ蒸発潜熱の
大きい水が留出し、塔頂からは蒸発潜熱の小さいエタノ
ールを主としたエタノール／水混合物が留出する。この
塔頂からのエタノール／水混合物は続いて多段の膜分離
装置２．３に導入される。まず第１段の膜分離装置２に
導入されたエタノール／水混合物は第１の膜によ）主と
して水が透過し、エタノールがリジェクトされるように
分画される。

膜の分離効率は以下に詳述する膜の分離係数αに依存す
る。

現在容ＪＩＫ入手しりる膜のαは２〜３００であシ、か
＼る膜を用いては、一段ＭＩＩＫよシ目的とする高換度
の分離液を得るの紘困難である。従って膜分離装置２に
おいてリジェクトされたエタノールを主とする溶液社さ
らに第２段の膜分離装置３に導入され、ＩＫ２の膜によ
シ、さらに高純度の水とエタノールに分画する。第１Ｉ
Ｉでは多段の膜分離工程として２段のものを示している
が、これは２段に限られることを意味するのではなく、
必要に応じてそれ以上の多段処理が可能である。

本発明者らの検討によれば、膜分離工程の段数は多けれ
ば多いほど膜のαを低減する効果を与える。普通αの高
い膜を作ることは難しいので、この意味で段数を多くと
ることは望ましい。しかしながら、反面膜のαが低いと
、膜透過液量が大となるので、回収処理液量は増加する
ことになる。

これはエネルギー消費の面からは望ましくないことであ
る。これら両面を勘案し九結果、膜分離工程の段数は２
．〜６段が望ましく、よシ好ましくは２〜４段である。

本発明で、用いる膜は、相対的に蒸発潜熱の大きい成分
を透過し、蒸発潜熱の小さい成分をリジェクトするから
、膜透過成分はエタノールを含む水であシ、これを棄却
するととは不利である。各段の膜透過成分はそれ以前の
蒸留塔又は膜分離装置のいずれかの供給ラインへ帰すの
（が望ましい。膜透過成分の濃度は段位によって変わる
から、各段の膜透過液は最も成分濃度の近い、その段の
１段前に戻すのが最も望まし込。＄１図では第１段の膜
透過液は２イン４を通りで蒸留＃！ｒ１へ、第２段の膜
透過液はライン５を通りて第１段の膜分離装置の供給ラ
インへ戻す。膜で多段にリジェクトされたエタノールは
高純度で最終段膜分離装驚から回収される。

さらにエタノール／７８４／金物は、本発明による第２
の方法によって、よ〕有利に分離することができる。第
２の方法〈よる分離を第２図に基づき説明する。

第１の蒸留塔ＩＫ供給されるエタノール／水混合物は蒸
留分離されて、塔底よシ蒸発潜熱の大きい水が留出する
。塔頂からは蒸発潜熱の小さいエタノールを主としたエ
タノール／水混合物が留出する。この塔頂からのエタノ
ール／水混合物は続いて多段の膜分Ｍ装置２，８に導入
され、主として水が膜を透過しエタノールがリジェクト
されるように分画される。

第１段の膜分離装置２に導入されたエタノール／水混合
物は、膜により主として水を透過しエタノールがリジェ
クトされるように分画され、リジェクト成分（含水エタ
ノール）はライン５を通って第２段の膜分離装置に導入
される。第２段の膜分離装置では、第２の膜によシ同様
に水とエタノールが分画される。必ｌ！に応じ、さらに
膜分離工程を統轄る場合は、同様に処理すればよい。本
説明例では、いずれも便宜のため、２段の膜分離工１！
きする。

第２段の膜分離装置からりジェクト成分として２イン６
よシ流出するエタノールは、高濃度になってお如製品と
して回収される。

８１段の膜分離装置から流出する膜透過成分は水を主体
とするが、少量のエタノールを含んでいるので、これを
さらに回収するため、第２の蒸留塔４に送って水とエタ
ノールを蒸留分離する。第２の蒸留塔４の塔頂から留出
する水／エタノール混合物は第１の蒸留塔１又は第１段
の膜分離装置２の供給ツインへ帰す。第２図に示すよう
に第１段の膜分離装置に帰すと、第２の蒸留塔での濃縮
率を低減できるので有利である。第２段以後の膜分離装
置からの膜透過成分は、水を主とし少量のエタノールを
含む混合物であるから１各段の膜透過成分はそれ以前の
第１の蒸留塔又は膜分離装置のいずれかの供給ツインへ
帰すのが望ましい。前述したと同じ理由によシ、第２段
の膜分離装置の膜透過成分は、ライン７を通って第１段
の膜分離装置の供給ラインへ帰すのが好ましい。かくし
て相対的に蒸発潜熱の小さｂ成分社、最終段の膜分離装
置のりジェクトラインから回収され、蒸発潜熱の大きい
成分は第１及び第２の′Ｉｌ貿塔の塔底から回収される
。

以上説明し九分離方法において、各工程の必要エネルギ
ーが検討された事実は従来ない。本発明者らは、液体混
合物の分離をエネルギーの点から分析するため、まず、
各工程の必要エネルギーがどのようになるか研究した結
果、混合物の一成分の（第１）蒸留Ｉ！ＩＥ零頂留出物
中の濃度をＸと＃黍し九時、各工程即ち（第。

ｌの）蒸留工１、各段の膜分離１狽、及びＩＸ２の蒸留
１薯の必要エネルギーは、それぞれＸの関数ｆ（ｘ）、
ｊｇＩ（ｘ）、ｈ（ｘ＞で表わされることを見い出した
。

第１段よ）第１段の必要エネルギーの和であシ、膜分離
工程全体の必要エネルギーを表わす。か＼る事実は各工
程のデータを整理、計算することＫ。

よ〕はじめて見い出したものであシ、当初全く予想でき
ないことであった。Ｆ（ｘ）の例は、第３〜４図に示さ
れる。ものであり、第３．４図はエタノール／水混合物
を本発明第１の方法及び第２の方法で分離する場合のも
のである。

エネルギー関数についてさらに具体的に＊ｔｌｌする。

第１蒸留工程に要するエネルギー関数１（ｘ）は、該工
程の操作に関する因子；全フィード量（Ｘ成キ衾＝処理
液の蒸発潜熱及び比熱等の固有の物性値は物性定数とし
て求めることができるので、次これら各変数によるエネ
ルギー量（スチーム量として換算するのが便利である）
は実験を基として求めることができる。ｆ（ｘ）はそれ
ら各変数に対応するエネルギー量の和である。

膜分離工程のＩＲＩＫｌ！するエネルギー関数ｇｉ（ｘ
）社、該工種の操作に関する因子；膜透過量（透過物の
！成分員度）　Ｆｚｌ（Ｆ！１ｘ）を変数とするもので
あシ、処理液の蒸発潜熱及び比熱等の固有の物性値は物
性定数として求めることができるので、次のように表わ
すことができる。

ｇ（ｘ）　−Ｊｇｉ（ｘ）ＪｍＦ！１（Ｆ！ｉｎ）　）
１■１　　　　Ｍ諺！ どζで各変数によるエネルギー量を実験を基として求め
、次いでその和を求めて、７ｇ１（ｘ）を得る。

第２蒸奮工＠に要す為エネルギー関数ｈ（ｘ）も、処理 液の蒸発潜熱及び比熱等の物性値は物性定数として求め
ることができるので、以下のように表わすことができる
。

ｈ（ｘ）　−ｈ（ＰＩ（Ｆ３ｘン、Ｄ３（Ｃｄ３ｘ）、
　　ＲＲｓ　〕ｈ（ｘ）はこれら各変数に対応するエネ
ルギー量の和である。

上記の方法によル得られるｆ（ｘ）、Ｊｇｉ（ｘ）、ｈ
（ｘ）■−１ あ和をＦ（ｘ）とすると、 第１図による方法で杜、 Ｆ（ｘ）　＝　ｆ　（ｘ）　＋　Ｊｇｉ　（ｘ）ｍｌ 第２，３図による方法では、 Ｆ（り　−ｆ　（ｘ）　＋　Ｘｇｉ　（ｘ）　＋　ｈ（
ｘ）１＝１ と表わすことができるー これら各関数はいずれもグラフの形に描くことができ、
それらを最終的に第３．４図のように示すことができる
。本発明での各関数は通常の１次０．２次関数等として
表現できるものではなく、実験に基づき得られる数値か
ら求められる２関係式である。

かくして得られる各エネルギー関数の和又は総和ＦＣｘ
漱容易にグラフに揄くととができる。第３゜４ｓはその
１例である。いずれのＣ場合も最小値を４つ曲線となる
。

第３図に′）いて説明すれば、第３図は濃度５０重量う
のエタノール／水混合物を第１図に示す装置によ）９９
％以上のエタノールを分離する場合の必要エネルギーＦ
（り（必要スチーム量として換算）を示すものであシ、
第１図におけるＢ′点（蒸留工程と膜分離工程との連結
点）でのエタノール濃度を変えた場合のＦ（ｘ）の変化
全翼わす。第１図から明らかな過）　、Ｆ（！Ｅ）はｘ
　ｉｆｉ　ａ点（８８％）＃近において最小値をとるか
ら、ａＦｃ対応するＸｍ１ｎで蒸留工程と膜分離工程を
連結するのが、エネルギー的に有利である。これは、例
えば従来の技術として知られる共沸点濃度（９５％附近
）で蒸留工程と膜分離工程を連結する方法とは明らかに
異なるものである。

第４図′は上述と同じＩＩ＆ＩＩＭ液を第２図に示す装
置によ膜分離する場合のＦ（ｘ）を示すものであル、Ｆ
（ｘ）ｆ）最小値を与えるＸｍｍはＢ′点に対応する約
８８シであることが示される。これよシ第１の蒸留工程
と膜分離工程をａ′点に対応するｘｘａｎで連結するの
が有利である。

本発明の精神からして、Ｆ（りの最小値は狭量の点とし
て理解するのではなく、従来技術の共沸点濃度で連結す
る方法と比較して十分なエネルギーの低減が得られる範
囲を最小値とすることが許されるであろう。望ましくは
狭量の最小値の３０％増までの範囲、より好ましく蝋１
０％増までの範囲を本発明における最小値とし、＃最小
値に対応するｘ　ｔＸｗＡ＊とする。

本発明で用いる蒸留手段、膜分離手段は従来全知のいず
れのものも使用できる。膜分離手段に用いられる膜は処
理する液体、混合物によ）選択されるが、ポリエチレン
、ポリエチレン、ポリブタジェン、ポリアクリ宵ニトリ
ル、ポリ塩化ビニル、ポリ酢酸ビニル、ポリビニルアル
コール、ポリメタアクリル酸エステル、ポリエーテル、
ポリカーボネート、ポリエステル、ポリアミド、ポリイ
ミド、フッ素系樹脂、シリコーンｉ樹ｍ、セル四−ス系
ポリマー、及びこれらの共重今体、グラフト共重合体、
プ田ツク共重合体、ブレンド物、及びコーテイング物、
又はこれらのカルボキシル化、アンノ化、スルホン化等
の変性物から成る有機膜及び無機材料からなる膜が含ま
れる。膜の形状も任意でよいが、中空糸膜がコンパクト
化、耐圧性等の面てすぐれてシシ、中空糸膜として用い
るのが有利である。膜分離手段は、具体的に杜膜の一面
に液体混合物を供給し、他面側を減圧として液体の一成
分を選択的にペーパーの状態で分離するいわゆるバーベ
ーパレージ冒ン法か或い鉱、膜の一方を数十気圧に加圧
して、液体の一成分を選択的に透過させて分離する、い
わゆる逆浸透法の何れの方法もＪ適用が可焼である。

本発明で−う分離係数ａ１７４Ｂは、αＡ／Ｉｓ　−（
Ａし翰）゛・、 ／　（”／ｋｎ）で定義されるつここでＡｘ、Ｂｔｄそ
れぞれ膜透過前の混合液体中の成分Ａ及びＢの重量分率
であ〉、ＡｓＢｘは膜透過液中の成分Ａ及びＢの重量分
率である。

以下実施例によシ本発明を説明するが、これＫよシ本発
明が制限されるものではない。

以下余白 実施例１〜３、比較例１〜２ 絡ＩＩＩの７ツーシートに示す装置を用り、Ａからエタ
ノール濃度がＳＯ型重量の水溶液を段数が５ｏｌｏ蒸奮
塔ｌに流量１１１４ｂ／ｈｒ　テア　４−　）’する。

（但し、このフィード液は後述のパーペーパレージ■ン
によ〉膜を透過後に凝縮させたエタノール８１１１！＄
重量ｇｏ水溶１ｍ　１３Ｊｖｈｒ−を、Ｋかもフィード
するエタノール濃度がｓＯ重量優の水溶液に加え九％Ｃ
）である、〕　塔頂よシエタノー゛ル濃度が９０重量Ｓ
Ｓ液液留出させ、塔底よジェタノール含量が０．１重量
第以下の水を取り出す、塔頂から留出した含水エタノー
ル１１４４　ＫｇＡｒ及び第２の膜分離装置３のエタノ
ール濃度が５４重量−修の誤透過成分ＬＩＥ　Ｋ／ｈｒ
をＢよシＪｌｌの膜分離装置ｘ　Ｋ　ｍ　−”ｉ　ｓバ
ーベーパレージ■ン法によ〉処理し、膜透過成分として
エタノール濃度が２３重量秦の蒸気を１１Ｌ！Ｐ出し、
熱交換器によシ凝縮液化させた後ライン４を介して前述
の如くＡよ〉蒸留塔１にフィードした。又、膜−分離装
置３０缶底からは膜リジェクト成分゛七して濃度が９７
重量第のエタノ−ルを１０６．５いｒの割合で得た。こ
の膜リジェクト成分をＣよシ第２の膜分離装置３にフィ
ードし、パーベーパレーション法によ多処理し、膜透過
成分としてエタノール濃度が５４重量％の蒸気を取シ出
し、熱交換器によシ凝縮液化させた後、前述の如くＢよ
シ第１の膜分離装置２にフィードし良。

膜分離装置３の缶底からは膜リジェクト成分として濃度
が２９重量％のエタノールを得た０本実施例におけるエ
ネルギー関数ｆ　（ｘ）　、ｇｌ（ｘ）　ｔｇ２　（ｘ
）は（Ｘ−ＳＯ８）各々１５０．７いｒ　Ｉ　１４．２
いｒ　＊　３．９１Ｃｙ智となシ、全必要スチーム量Ｆ
　（りはｔｓｓ、ｓｂ／ｈｒであった。

ナオ、パーペーパレージ曽ンに用いた膜線透過性能が０
．２１Ｊｒ１．ｂｒ分離係数が約１９０で膜分離装置２
．３の膜面積が各々７０．３０ｍ！’のホロー７アイバ
ー型ハに膜を用いた。操作条件は原液側圧力がｘｏｏｏ
７ｇ、蒸気側圧力が１００■−１膜面の温度が５２℃で
あった。

同様にしてＢ’におけるエタノール濃度及び膜面積を変
えて、実施例１と同じ方法で濃度が９９％のエタノール
を得る場合の全必要スチーム量を求め、その結果を表１
の実施例２〜３に示す、又比較例１ではＡ’　、　Ｂ′
点におけるエタノール濃度が５０．９５重量％で９９第
のエタノールを得る場合の全必要スチーム量が２６８１
となることを示したが、これは本発明で定義する最少必
要スチーム量に比べて５９％の過剰のスチームが必要で
あることを示した。同様にして比較例２についても示し
喪。

表１ 実施例　２　　　　　８ｇ１　　　　　　７０　　　　
１８９．９＃　　３　　　＃　　　１１０　　１？＆Ｊ
！１＃　　１　　　　　９０　　１ａ＆８ 比較例　１　　　　　　＃　　　　　　　６０　　　　
２２１８（３２）＃　　２　　　　　９！！　　　２６
＆０（５９）＊（）内の値は必要最少スチーム量に対し
て過ｌｌｌ化必要なスチーム量（ｇ６）を示す。

実施例４〜６ 第２図のフローシートに示す装置を用い、Ａよジェタノ
ール濃度が５０重量％の水溶液を流量２００　Ｗｈｒの
割合で段数が４８段の蒸留塔１にフィードし、塔頂よジ
ェタノール濃度が９０重量％の液を留出させ、塔底よジ
ェタノール含量が９，１重量第以下の水を取シ出す、Ｂ
から第１段の膜分離装置２にフィードされる液は、上記
した塔１の塔頂からの留出液（ニーノール濃度９０重量
％、用いｒ）　、第２の蒸留塔４（４４段）の塔頂から
の留出液（９５重量％、３　、３　Ｋ４／ｂｙ　）及び
第２段の膜分離装置からの膜透過成分（５５重量％、５
．７Ｋｇ／ｈｒ）を合体したものでアシ、これをパ・−
ペーパレージ［ン法によ多処理し、膜透過成分として工
゛タノール濃度が２３重量％の蒸気を取〕出し、缶底よ
シ膜リジェクト成金として９７重量での濃度のエタノー
ルを得た０缶頂よシ留出し九蒸気を熱交換器によシ凝縮
させた後、第２の蒸留塔４にフィードして、塔頂よシ濃
度が９５重量％の含水エタノールを留出させ、これをＢ
′及びＢを経て第１の膜分離装置２に再フィードした。

蒸留塔４の塔底よジェタノール含有量０．１重量優以下
の水を取シ出した。膜分離装置２の缶底から得られるエ
タノール濃度が９７重量％の膜リジェクト成分を、第２
段０１１１１１装置３にツイードシ、パーベーパレージ
日ノ法によｈａ理し、膜透過成分としてエタノール濃度
がｓ５重量％の蒸気を取シ出し熱交換器によシ凝縮液化
させた後、前述の如くＢよシ第１段の膜分離装置２にフ
ィードした。膜分離装置３の缶底から社膜すジェクＦ成
分として濃度が９９．１重量％のエタノールを得九０本
実施例におけるエネルギー関数ｆ　（ｘ）　、　ｇｌ（
ｘ）　、　ｇ２（ｘ）　、　ｈ　（ｘ）　（ｘ＝９０％
）は各々１４１．４　、１３．９　、４．１　、１１．
４いｒとなシ、全必要スチーム量Ｆ　（ｘ）は１７０．
８　Ｋｙ／ｈｒであった。

ナオ、パーベーパレーションに用いた膜は透過性能が０
．２Ｋｖ’ｒｌ・ｈｒ、分離係数が約１００で膜分離装
置２．３の膜面積が各々６８．３０ｍ’のホローファイ
バーＩＩ　ＰＶＡ膜を用いた。操作条件は原液側′圧力
が１００１００Ｏｓ蒸気側圧力が１００ｗＨｇ膜面の温
度が５２℃であり起。

同様にしてＢ’におけるエタノール濃度及び膜及び膜面
積を変えて、実施例４と同じ方法で濃度が９９％のエタ
ノールを得る場合の全必要スチーム量を求め、その結果
を表２の実施例４〜６に示す。

又、比較例３ではＡ、Ｂ′点におけるエタノール濃度が
５０　、　’９５重量％で９９郵エタノールを得る場合
の全必要スチーム量が２６１　麺／ｈｒなることを示し
九が、これは本発明で定義する最少必要スチーム量に比
べて５３第の過剰スチームを必要とし丸。

同様にして比較例４についても示した。

表２ 実施例　５　　　　　　５０　　　　　　　　　Ｔｏ　
　　　　　　１９６．９＃　　　　６　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　ｇｏ　　　　　　　　　１
７＆１＃　　　　４　　　　　　　　　＃　　　　　　
　　　　　９Ｇ　　　　　　　　１７ＯＪ比較例　３　
　　　　　　　　　　　　　　６０　　　　　　　！２
５．１（Ｓｉｌｌ）＃　４　　　＃　　　９８　　　！
１ｌｌ（５３）示す。

【図面の簡単な説明】

第１図及び第２図は本発明方法を実施する例を示すフロ
ーシートであシ、第３図及び第４図は本発明における必
要エネルギー関数の例を示すグラフである。 特許出願人　株式会社り　ラ　し 代理人　弁理士本多　堅 第１図 ４ｓエクノール 第２図 第３図 Ｂ’点エタノール濃度ｔｗ１．％） 第４図 Ｂ″点エタノール濃度ＩＷ１．！’／ｌ）手　　続　　
補　　正　　書（方式）６゜昭和５７年３月９　日 ７゜ 特許庁長官島田春樹膜 １、事件の表示 特願昭５６−１５２３１３号 ２、発明の名称 液体混合物の多段分離方法 倉敷市酒津１６２１番地 （１０８）株式会社り　ラ　し 頽輪投岡　林・次゛男 ４、代理１人 ｔｌｉ　東京０３（２１’ｌ）　３１　ＩＩ　２補正の
対象 明細書の「発明の名称」の橢 補正の内容 明細書第１頁第５行目の発明の名称を ［液体混合物の多段分離方法」に訂正する。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、少くと４２成分からなる液体混合物を蒸留工程と多
   段、の膜分離工程の組合せによ）分離する方法において
   、上記各工１１に要するエネの濃度Ｘｍ１ｍで蒸留工程
   と第１段の膜分離工程を連結することを特徴とする液体
   混合物の分離方法。 ス　少くとも２成分からなる液体混合物を＃１の蒸留工
   程、多段の膜分離工務及び第２の蒸留工程の組合せによ
   膜分離する方法において、＋　ｈ（ｘ知に最小値どなる
   第１蒸留工程留出物の濃度ｘ−ｎで第１の蒸留工程と第
   １段の膜分離”　工程を連結することを特徴とする液体
   混合物の分離方法。