JPH02273519A - 揮発性有機液体水溶液の濃縮液製造方法 - Google Patents
揮発性有機液体水溶液の濃縮液製造方法Info
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- JPH02273519A JPH02273519A JP9297789A JP9297789A JPH02273519A JP H02273519 A JPH02273519 A JP H02273519A JP 9297789 A JP9297789 A JP 9297789A JP 9297789 A JP9297789 A JP 9297789A JP H02273519 A JPH02273519 A JP H02273519A
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Landscapes
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本願発明は新規な膜分離方法に関する。、4−なわち、
本願発明に関わる膜分離方法は比較的低濃度の揮発性f
l′機液機本体水溶液縮、アルコール発酵液か1゛】の
アルコールの濃縮φ分離等に用いられる。
本願発明に関わる膜分離方法は比較的低濃度の揮発性f
l′機液機本体水溶液縮、アルコール発酵液か1゛】の
アルコールの濃縮φ分離等に用いられる。
(従来の技術)
液体混合物の分離方法としては最もひろく実用化されて
いる技術の−・つは蒸留法である。また近fト、逆浸透
法および浸透気化法(Pervaporalinn法)
等の分離膜を使用4′る方法が鋭意研究されている。。
いる技術の−・つは蒸留法である。また近fト、逆浸透
法および浸透気化法(Pervaporalinn法)
等の分離膜を使用4′る方法が鋭意研究されている。。
比較的低濃度の揮発性有機液体水溶液を濃縮する場合、
蒸留法は大量の水分を蒸発させて分離するため多大な分
離エネルギーが必要である。例えば、発酵法に、J′、
るγ、クノ−ルの製造で゛は連続発酵法や固定化酵素法
のようなパイオア7ノ「−1ジー、5.。
蒸留法は大量の水分を蒸発させて分離するため多大な分
離エネルギーが必要である。例えば、発酵法に、J′、
るγ、クノ−ルの製造で゛は連続発酵法や固定化酵素法
のようなパイオア7ノ「−1ジー、5.。
駆使jまた新規な方法の発酵生産性は著1. (高い1
、にもかかわらず発酵液中のエクノ −ル濃度が?、’
t l(の回分式発酵法より低濃度のため、蒸留法によ
る濃縮・分離のエネルギーが増大1.てむし5ろエタノ
ールの製造コス]・が不利になると云わオじζいる3、
また、化学工業の製造プロセスでは、、し5ばI、ば低
濃度の揮発性有機液体水溶液が生成するが、蒸留法等の
従来技術で濃縮・分離1〜で回収するには−Iストがか
かりすぎて経済性が失われるため1、公害源や資源の浪
費の原因となっている。
、にもかかわらず発酵液中のエクノ −ル濃度が?、’
t l(の回分式発酵法より低濃度のため、蒸留法によ
る濃縮・分離のエネルギーが増大1.てむし5ろエタノ
ールの製造コス]・が不利になると云わオじζいる3、
また、化学工業の製造プロセスでは、、し5ばI、ば低
濃度の揮発性有機液体水溶液が生成するが、蒸留法等の
従来技術で濃縮・分離1〜で回収するには−Iストがか
かりすぎて経済性が失われるため1、公害源や資源の浪
費の原因となっている。
このため、少量成分で有用な有機液体成分を選択的に透
過させる膜分離技術が分離に要する。エネルギーが原理
的に最も少なくてすむ理想的分離方法として期待されて
いる1、1〜かし、逆浸透法は水を選択的に透過・分離
する方法であり、大屓成分である水を透過させるためエ
ネルギー的に(′]−刊とはいえず、また濃度の−1−
昇に伴う浸透圧の増大と操作圧力の限界との関係で高濃
度の濃縮液を得ることば困難である1、他7’7s浸透
気化法は特定の成分を高い分離率で選択的に透過・捕集
し、うる膜分離法と;8.て期待され精力的に研究開発
の努力が注がれている4、水溶液を対ヤとする場合には
水を優先的に透過させる浸透気化法で分離性能の著しく
高い浸透気化膜が開発1′(れ実用化の段階に近付き−
)・つあり、高濃度液の脱水技術として注目されている
5、(,1か]5、白゛機液体水溶液から有機液体を選
択的に透過させる高性能の浸透気化膜の開発は現在まだ
基礎的研究の段階にあり7、本技術を直ちに実用化する
のに十分な分離性能の高い浸透気1化膜はまだ開発され
ていない。しかニー、揮発性有機液体水溶液から6′橙
液体を優先的に透過させる浸透気化膜と1.では特開昭
50−75306.、。61−277430 ’% 6
2−201605 、El’−0254758(AI)
に提案された分離膜が比較的高い分離性能を有L7てい
て注目される。
過させる膜分離技術が分離に要する。エネルギーが原理
的に最も少なくてすむ理想的分離方法として期待されて
いる1、1〜かし、逆浸透法は水を選択的に透過・分離
する方法であり、大屓成分である水を透過させるためエ
ネルギー的に(′]−刊とはいえず、また濃度の−1−
昇に伴う浸透圧の増大と操作圧力の限界との関係で高濃
度の濃縮液を得ることば困難である1、他7’7s浸透
気化法は特定の成分を高い分離率で選択的に透過・捕集
し、うる膜分離法と;8.て期待され精力的に研究開発
の努力が注がれている4、水溶液を対ヤとする場合には
水を優先的に透過させる浸透気化法で分離性能の著しく
高い浸透気化膜が開発1′(れ実用化の段階に近付き−
)・つあり、高濃度液の脱水技術として注目されている
5、(,1か]5、白゛機液体水溶液から有機液体を選
択的に透過させる高性能の浸透気化膜の開発は現在まだ
基礎的研究の段階にあり7、本技術を直ちに実用化する
のに十分な分離性能の高い浸透気1化膜はまだ開発され
ていない。しかニー、揮発性有機液体水溶液から6′橙
液体を優先的に透過させる浸透気化膜と1.では特開昭
50−75306.、。61−277430 ’% 6
2−201605 、El’−0254758(AI)
に提案された分離膜が比較的高い分離性能を有L7てい
て注目される。
この様な状況を荷置にして、揮発性イJ機液体水溶液か
ら有機液体を優先的に透過させる浸透気化膜を用いた分
離方法の研究の例はまだ非常に少なく、アルニ】−ル水
溶液等に関]2て特開昭58−58108 、、5!l
−216605,61−56085等(J提案され(゛
いるような方法および学会等で、揮発性有機液体優先透
過型浸透気化膜の使用方法あるいは揮発性有機液体優先
透過型浸透気化膜と水優先透過型浸i5気化膜とを組合
せて使用するという基本的概n、に関する基礎的定性的
研究が提案されているという状況であり、具体的に経済
性を検討1.て−r楽曲にFr利であることを確かめた
例は非常に少ない7、(発明が解決1.ようとする課題
) 本発明者らは、このようなリエ情を鑑b 、、現実的に
入手の可能性のある分離性能の?i透気化膜を使用し、
た、揮発性有機液体優先透過型浸透気化膜と水優先透過
型浸透気化膜とを組合1λ゛で使用する一1業的規模で
経済的にイf利となる分離方法を具体的総合的に物質収
支および熱収支等について検、i、t Iで、本発明に
到達しまたのである33 (課題を解決するための千Fシ・) 本願発明は9、揮発性イ1゛機液体を優先的に透過1°
Nせる分離膜を有する浸透気化装置(Δ)と7、水を優
先的に透過させる分離膜を白i′る浸透気化装置(B)
とを用いて、揮発性有機液体水溶液の濃縮液を得る方法
であって、浸透気化装置(A)から低濃度で排出される
分離膜1次側通過液を、ストリッパーに導き、揮発性有
機液体成分に富む蒸気を発生させて、 これを凝縮器で凝縮させた後、浸透気化装置(A)の1
次側供給液に回収液として還流させることを特徴とする
揮発性有機液体水溶液の濃縮液製造方法に関するもので
ある。
ら有機液体を優先的に透過させる浸透気化膜を用いた分
離方法の研究の例はまだ非常に少なく、アルニ】−ル水
溶液等に関]2て特開昭58−58108 、、5!l
−216605,61−56085等(J提案され(゛
いるような方法および学会等で、揮発性有機液体優先透
過型浸透気化膜の使用方法あるいは揮発性有機液体優先
透過型浸透気化膜と水優先透過型浸i5気化膜とを組合
せて使用するという基本的概n、に関する基礎的定性的
研究が提案されているという状況であり、具体的に経済
性を検討1.て−r楽曲にFr利であることを確かめた
例は非常に少ない7、(発明が解決1.ようとする課題
) 本発明者らは、このようなリエ情を鑑b 、、現実的に
入手の可能性のある分離性能の?i透気化膜を使用し、
た、揮発性有機液体優先透過型浸透気化膜と水優先透過
型浸透気化膜とを組合1λ゛で使用する一1業的規模で
経済的にイf利となる分離方法を具体的総合的に物質収
支および熱収支等について検、i、t Iで、本発明に
到達しまたのである33 (課題を解決するための千Fシ・) 本願発明は9、揮発性イ1゛機液体を優先的に透過1°
Nせる分離膜を有する浸透気化装置(Δ)と7、水を優
先的に透過させる分離膜を白i′る浸透気化装置(B)
とを用いて、揮発性有機液体水溶液の濃縮液を得る方法
であって、浸透気化装置(A)から低濃度で排出される
分離膜1次側通過液を、ストリッパーに導き、揮発性有
機液体成分に富む蒸気を発生させて、 これを凝縮器で凝縮させた後、浸透気化装置(A)の1
次側供給液に回収液として還流させることを特徴とする
揮発性有機液体水溶液の濃縮液製造方法に関するもので
ある。
第1図は本願発明の揮発性有機液体水溶液の濃縮液製造
方法を示す。原料である揮発性有機液体水溶液を熱交換
器1で所定の温度に加温し、揮発性有機液体優先透過型
浸透気化装置2の1次側に供給する。揮発性有機液体優
先透過型浸透気化装置2の膜の2次側を真空ポンプ4で
減圧にして所定の圧力に保持する。該膜の2次側に透過
してきた揮発性有機液体成分の濃縮された蒸気を凝縮器
3で凝縮させ、凝縮液を熱交換器5で加温したのち水優
先透過型浸透気化装置6の1次側に供給する。該浸透気
化装置6の膜の2次側を真空ポンプ8で一定の減圧度に
保持し、膜を透過してきた水分を主とする蒸気を凝縮器
7で捕集して系外に排出する。浸透気化装置6の膜の1
次側製品取り出し口から濃縮された揮発性有機液体水溶
液を製品として取り出す。
方法を示す。原料である揮発性有機液体水溶液を熱交換
器1で所定の温度に加温し、揮発性有機液体優先透過型
浸透気化装置2の1次側に供給する。揮発性有機液体優
先透過型浸透気化装置2の膜の2次側を真空ポンプ4で
減圧にして所定の圧力に保持する。該膜の2次側に透過
してきた揮発性有機液体成分の濃縮された蒸気を凝縮器
3で凝縮させ、凝縮液を熱交換器5で加温したのち水優
先透過型浸透気化装置6の1次側に供給する。該浸透気
化装置6の膜の2次側を真空ポンプ8で一定の減圧度に
保持し、膜を透過してきた水分を主とする蒸気を凝縮器
7で捕集して系外に排出する。浸透気化装置6の膜の1
次側製品取り出し口から濃縮された揮発性有機液体水溶
液を製品として取り出す。
ここで、本発明の特徴とするところは揮発性有機液体優
先透過型浸透気化装置2の1次側から排出される低濃度
の通過液をストリッパー】1に導き、ストリッピングで
発生する揮発性有機液体成分の濃縮された蒸気を揮発性
有機液体優先透過型浸透気化装置2および/または水優
先透過型浸透気化装置6のそれぞれの1次側の溶液の熱
源として熱交換器9および/または1Gでおのおのの浸
透気化装置の供給液を加熱して利用したのち、該蒸気の
凝縮液を揮発性有機液体優先透過型浸透気化装置2の供
給液として原料供給液に還流して回収・使用することに
ある。さらに、熱交換器1の熱源としてはストリッパー
11の水を主とする比較的高温の排出液を利用すること
ができる。また、凝縮器3で冷却された凝縮液を水優先
透過型浸透気化装置6の1次側製品取り出し口から抜出
した揮発性有機液体濃縮液を熱源として利用して、供給
液温度に加温して該浸透気化装置に供給する。
先透過型浸透気化装置2の1次側から排出される低濃度
の通過液をストリッパー】1に導き、ストリッピングで
発生する揮発性有機液体成分の濃縮された蒸気を揮発性
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先透過型浸透気化装置6のそれぞれの1次側の溶液の熱
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透気化装置の供給液を加熱して利用したのち、該蒸気の
凝縮液を揮発性有機液体優先透過型浸透気化装置2の供
給液として原料供給液に還流して回収・使用することに
ある。さらに、熱交換器1の熱源としてはストリッパー
11の水を主とする比較的高温の排出液を利用すること
ができる。また、凝縮器3で冷却された凝縮液を水優先
透過型浸透気化装置6の1次側製品取り出し口から抜出
した揮発性有機液体濃縮液を熱源として利用して、供給
液温度に加温して該浸透気化装置に供給する。
揮発性有機液体優先透過型浸透気化装置2に用いる膜は
揮発性有機液体の水に対する分離係数α5が5〜100
程度の膜が使用でき、特に10〜50の範囲の膜が好ま
しく使用できる。全透過速度はQ、 1kg m−2h
−’以上であることが好ましい。現実的に入手できる膜
としては0.3〜3 kg m−2h−’の範囲の膜が
特に好ましく使用できできる。このような揮発性有機液
体優先透過型浸透気化膜の例としては、ポリ(l−トリ
メチルシリルピロピン−1)、ポリ(l−トリメチルシ
リルピロピン−1)またはポリフェニルプロピンにデメ
チルシロキサン鎖をグラフトしたポリマの膜、またはフ
ルオロアルキルエステルをグラフトしたポリスチレン等
の膜およびこれらの複合膜がある。分離性能が上述の様
な範囲にあり第1図のフローに示すような方法で濃縮液
を製造する場合に、揮発性有機液体優先透過型浸透気化
装置の通過液の量と濃度および熱量が膜の透過成分の量
および熱量と好ましい範囲にバランスする条件が存在す
るために本願発明の方法が有利となるのである。
揮発性有機液体の水に対する分離係数α5が5〜100
程度の膜が使用でき、特に10〜50の範囲の膜が好ま
しく使用できる。全透過速度はQ、 1kg m−2h
−’以上であることが好ましい。現実的に入手できる膜
としては0.3〜3 kg m−2h−’の範囲の膜が
特に好ましく使用できできる。このような揮発性有機液
体優先透過型浸透気化膜の例としては、ポリ(l−トリ
メチルシリルピロピン−1)、ポリ(l−トリメチルシ
リルピロピン−1)またはポリフェニルプロピンにデメ
チルシロキサン鎖をグラフトしたポリマの膜、またはフ
ルオロアルキルエステルをグラフトしたポリスチレン等
の膜およびこれらの複合膜がある。分離性能が上述の様
な範囲にあり第1図のフローに示すような方法で濃縮液
を製造する場合に、揮発性有機液体優先透過型浸透気化
装置の通過液の量と濃度および熱量が膜の透過成分の量
および熱量と好ましい範囲にバランスする条件が存在す
るために本願発明の方法が有利となるのである。
水優先透過型浸透気化装置6に使用される浸透気化膜は
従来公知の膜を使用することができる。
従来公知の膜を使用することができる。
例えば、ポリビニルアルコール系膜、キトサン系膜、ア
ルギン酸系膜、ポリアクリロニトリル系膜およびこれら
の複合膜等が好ましく使用できる。
ルギン酸系膜、ポリアクリロニトリル系膜およびこれら
の複合膜等が好ましく使用できる。
この様な浸透気化装置2および6の形式に特に制約はな
く、平膜型膜モジュールおよび中空糸型膜モジュール等
を好ましく採用することができる。
く、平膜型膜モジュールおよび中空糸型膜モジュール等
を好ましく採用することができる。
揮発性有機液体優先透過型浸透気化装置から低濃度有機
液体水溶液を濃縮して回収するストリッパーの形式につ
いても特に制約はなく、揮発性有機液体を水溶液から濃
縮して分離するだけであるから、−殻内で単純なものが
好ましく使用できる。
液体水溶液を濃縮して回収するストリッパーの形式につ
いても特に制約はなく、揮発性有機液体を水溶液から濃
縮して分離するだけであるから、−殻内で単純なものが
好ましく使用できる。
しかし、分離対象溶液の濃縮率を高くする必要がある時
は、低段数の蒸留塔を使用してもよい。
は、低段数の蒸留塔を使用してもよい。
分離対象である揮発性有機液体としては、例えば脂肪族
低級アルコール、低級アルコールの脂肪酸丁ステル、環
状エーア゛ル、ケトン類、および2/または二I・リル
類等が含まれる。一般的に云−つで水と混和し、てし5
かも水より沸点が低く1、水より揮発性の高いa磯波体
であれば本願発明を適用することができることは、本発
明の主旨から明らかであろう1.シかし1、水七分離し
、にくい低級アルコル、特にエタノールの場合に本発明
が最も有利にその効果を発揮するのである。
低級アルコール、低級アルコールの脂肪酸丁ステル、環
状エーア゛ル、ケトン類、および2/または二I・リル
類等が含まれる。一般的に云−つで水と混和し、てし5
かも水より沸点が低く1、水より揮発性の高いa磯波体
であれば本願発明を適用することができることは、本発
明の主旨から明らかであろう1.シかし1、水七分離し
、にくい低級アルコル、特にエタノールの場合に本発明
が最も有利にその効果を発揮するのである。
(発明の作用効果)
第1−図に示し5た各装置ユニッI・の操作条件は、分
離対象溶液の種類すなわち気液平衡特性1、原料供給液
の濃度、浸透気化装置2および6に使用される浸透気化
膜の分離性能等によって変るので一概に示すことはでき
ない。j、2かし、例えば工、タノー=ル等の数ヘビ・
−10数96の水溶液を原料供給液として、α’=−3
Q、透過速度−1,Q kg 1i−2h−’程度の性
能の浸透気化膜を揮発性fイ1機体優先透過型浸透気化
装置2に使用するとすれば、供給液の温度は35・・〜
・100℃さらに好ましくは60〜80℃の範囲がよい
1、該浸透気化装置2の膜の2次側の圧力は1次側の温
度と膜の分層性能に依存シーるが、供給液温度を高く設
定すれば2次側圧力は100Torr ’ii;i(Q
で運転が可能となる1、4二の場合は、該浸透気化装置
2の透過蒸気の凝縮器の冷却を20−・・30℃稈1β
[の冷水で行なうことが可能であり、冷却装置の電j1
費を大幅に節減することが可能となる3、該浸透気化装
置2の操作条件である回収率に−1)いては、濃縮率を
高く1〜ようとすれば回収率は低下し、濃縮率を犠牲に
すれば高くすることができる。どの程度の回収率で運転
するかは経済性等で゛判断する問題であるが、回収液を
ストリッパ=−で濃縮しその蒸気で浸透気化装置2およ
、び2/または6の蒸発潜熱を補給するとすれば、分離
対象溶液の気液平衡特性と浸透気化装置2に使用さイす
る膜の分離性能とを考慮j7.た物質収支と熱収支から
決定される。本エタノールの例で−・般的に述べれは供
給液の濃度がI O== 20%の場合、おおよそ5=
=1%の範囲で浸透気化装置2の1次側通過液を回収す
るのがよい1.このよう方法により浸透気化装置2およ
び/または6で必要な蒸発潜熱ばストリッビンゲに要す
る蒸気の白゛効利用で補給することができ、なおか一つ
低濃度で回収される供給側通過液を濃縮!、て還流する
ことが可能となる。
離対象溶液の種類すなわち気液平衡特性1、原料供給液
の濃度、浸透気化装置2および6に使用される浸透気化
膜の分離性能等によって変るので一概に示すことはでき
ない。j、2かし、例えば工、タノー=ル等の数ヘビ・
−10数96の水溶液を原料供給液として、α’=−3
Q、透過速度−1,Q kg 1i−2h−’程度の性
能の浸透気化膜を揮発性fイ1機体優先透過型浸透気化
装置2に使用するとすれば、供給液の温度は35・・〜
・100℃さらに好ましくは60〜80℃の範囲がよい
1、該浸透気化装置2の膜の2次側の圧力は1次側の温
度と膜の分層性能に依存シーるが、供給液温度を高く設
定すれば2次側圧力は100Torr ’ii;i(Q
で運転が可能となる1、4二の場合は、該浸透気化装置
2の透過蒸気の凝縮器の冷却を20−・・30℃稈1β
[の冷水で行なうことが可能であり、冷却装置の電j1
費を大幅に節減することが可能となる3、該浸透気化装
置2の操作条件である回収率に−1)いては、濃縮率を
高く1〜ようとすれば回収率は低下し、濃縮率を犠牲に
すれば高くすることができる。どの程度の回収率で運転
するかは経済性等で゛判断する問題であるが、回収液を
ストリッパ=−で濃縮しその蒸気で浸透気化装置2およ
、び2/または6の蒸発潜熱を補給するとすれば、分離
対象溶液の気液平衡特性と浸透気化装置2に使用さイす
る膜の分離性能とを考慮j7.た物質収支と熱収支から
決定される。本エタノールの例で−・般的に述べれは供
給液の濃度がI O== 20%の場合、おおよそ5=
=1%の範囲で浸透気化装置2の1次側通過液を回収す
るのがよい1.このよう方法により浸透気化装置2およ
び/または6で必要な蒸発潜熱ばストリッビンゲに要す
る蒸気の白゛効利用で補給することができ、なおか一つ
低濃度で回収される供給側通過液を濃縮!、て還流する
ことが可能となる。
浸透気化装置6の条件も供給液温度は高い方が白’ 、
+l ’rある43(1、かし、主とニアて使用する水
優先透過型浸透気化膜の耐熱性と供給液の沸騰温度(ま
たは蒸気圧)、!:によっC該供給液温度は決まり、5
0〜・100℃の範囲でより好まし、くは60〜90℃
で運転するのがよい。浸透気化装置6の膜の2次側の圧
力は一1″1・田゛ン系複合膜等の高性能の水優先透過
型浸透気化膜を使用するとすれば、5〜100Torr
の範囲で運転できる。すく優先透過型浸透気化装置と【
5、て膜モジュールを多段にして使用する場合、最終段
の2次側圧jJは透過蒸気の凝縮に使用する冷却1くの
温度を左右する。子連のような条件であれば7、透過蒸
気の凝縮には約L−10℃程度の冷却水を使用−4”る
こ、!−ができ、冷却に使用する経費を節減゛・l”る
ことができる1、 (実施例) 以下に実施例によりC4体的に本願発明を説明する。
+l ’rある43(1、かし、主とニアて使用する水
優先透過型浸透気化膜の耐熱性と供給液の沸騰温度(ま
たは蒸気圧)、!:によっC該供給液温度は決まり、5
0〜・100℃の範囲でより好まし、くは60〜90℃
で運転するのがよい。浸透気化装置6の膜の2次側の圧
力は一1″1・田゛ン系複合膜等の高性能の水優先透過
型浸透気化膜を使用するとすれば、5〜100Torr
の範囲で運転できる。すく優先透過型浸透気化装置と【
5、て膜モジュールを多段にして使用する場合、最終段
の2次側圧jJは透過蒸気の凝縮に使用する冷却1くの
温度を左右する。子連のような条件であれば7、透過蒸
気の凝縮には約L−10℃程度の冷却水を使用−4”る
こ、!−ができ、冷却に使用する経費を節減゛・l”る
ことができる1、 (実施例) 以下に実施例によりC4体的に本願発明を説明する。
第11図に示す方法で15%のエタノール水溶液を濃縮
した。揮発性有機液体優先透過型浸透気化装置2にはエ
タノール濃度3・・15%の水溶液(、′″対[て60
〜70℃の条件の平均性能がαF、 + 011−3旧
、透過速度−1,0JB m−2h−’の性能を有する
ポリ(1−トリメチルシリルプロピン−1,)の平膜を
7、フィルター・ブIノス型のプレードア:/ドフレー
ム式モジ:λ−ルに組み込んで使用した。水優先透過型
浸透気化装置6にはエタノール95%の水溶液に対!7
て70℃でα112’ = 1200、透過速度0.3
51B rn−’ h−’の性能を示ずヤ・トサンを活
性層、ヒする複合中空糸の膜モジュールを使用した。
した。揮発性有機液体優先透過型浸透気化装置2にはエ
タノール濃度3・・15%の水溶液(、′″対[て60
〜70℃の条件の平均性能がαF、 + 011−3旧
、透過速度−1,0JB m−2h−’の性能を有する
ポリ(1−トリメチルシリルプロピン−1,)の平膜を
7、フィルター・ブIノス型のプレードア:/ドフレー
ム式モジ:λ−ルに組み込んで使用した。水優先透過型
浸透気化装置6にはエタノール95%の水溶液に対!7
て70℃でα112’ = 1200、透過速度0.3
51B rn−’ h−’の性能を示ずヤ・トサンを活
性層、ヒする複合中空糸の膜モジュールを使用した。
15%のエタノール溶液を6.67hg h”””の速
度で熱交換器]で15℃から70℃に加温(、で、揮発
性有機液体優先透過型浸透気化装置2に供給17、た1
、熱く1換器1の熱源としてはストリッパーでエタノー
ルが除去されて約100℃で5.3314 h−’の割
合で抜出される排出液の余熱を利用した。排出液の温度
は約30℃であった。該浸透気化装置2の2次側の圧力
は冷却トラップを介して100Totrに真空ポンプ4
で圧力調節器を使って保持した。トラップは25℃の冷
水で冷却した。トラップには1.33に、 h−1の割
合で75%のエタノールが凝縮した。 該浸透気化装置
2の1次側通過液として3%のエタノール水溶液がモジ
ュールの供給液側出口から6.681g1、−1で排出
された。該低濃度回収液をストリッピング用の槽11に
貯めてゲージ圧0.llkgalの蒸気を使用して槽内
に挿入したコイル型熱交換器12によって加温した。蒸
気の使用量は約1.6 kg h−1であった。該浸透
気化装置2の蒸発熱の補給は外部循環型熱交換器9によ
りストリッパーの蒸気で加温して温度が一定になるよう
に保った。
度で熱交換器]で15℃から70℃に加温(、で、揮発
性有機液体優先透過型浸透気化装置2に供給17、た1
、熱く1換器1の熱源としてはストリッパーでエタノー
ルが除去されて約100℃で5.3314 h−’の割
合で抜出される排出液の余熱を利用した。排出液の温度
は約30℃であった。該浸透気化装置2の2次側の圧力
は冷却トラップを介して100Totrに真空ポンプ4
で圧力調節器を使って保持した。トラップは25℃の冷
水で冷却した。トラップには1.33に、 h−1の割
合で75%のエタノールが凝縮した。 該浸透気化装置
2の1次側通過液として3%のエタノール水溶液がモジ
ュールの供給液側出口から6.681g1、−1で排出
された。該低濃度回収液をストリッピング用の槽11に
貯めてゲージ圧0.llkgalの蒸気を使用して槽内
に挿入したコイル型熱交換器12によって加温した。蒸
気の使用量は約1.6 kg h−1であった。該浸透
気化装置2の蒸発熱の補給は外部循環型熱交換器9によ
りストリッパーの蒸気で加温して温度が一定になるよう
に保った。
トラップ3に貯まる約30℃の凝縮液を定量ポンプで1
.33 kg cra−2の割合で抜きだし、水優先透
過型浸透気化装置6に熱交換器5を介して50℃に加温
して送り、ストリッパーの蒸気を熱源とする水優先透過
型浸透気化装置6の外部循環型熱交換器10でさらに7
0℃を保持するように加温して供給した。該浸透気化装
置6の2次側はトラップ7を介して真空ポンプ8で圧力
調節器を使って2QTorrになるように調節した。ト
ラップ7は5℃の冷却水で冷却して透過蒸気を凝縮させ
た。0,26kg h−’の割合でほぼ純粋の水が凝縮
した。該浸透気化装置6の1次側の抜出し口からは、約
93%のエタノール溶液が1.08kg h−”の速度
で得られた。冷却水の冷却用冷凍機の消費電力は約52
WHであった。
.33 kg cra−2の割合で抜きだし、水優先透
過型浸透気化装置6に熱交換器5を介して50℃に加温
して送り、ストリッパーの蒸気を熱源とする水優先透過
型浸透気化装置6の外部循環型熱交換器10でさらに7
0℃を保持するように加温して供給した。該浸透気化装
置6の2次側はトラップ7を介して真空ポンプ8で圧力
調節器を使って2QTorrになるように調節した。ト
ラップ7は5℃の冷却水で冷却して透過蒸気を凝縮させ
た。0,26kg h−’の割合でほぼ純粋の水が凝縮
した。該浸透気化装置6の1次側の抜出し口からは、約
93%のエタノール溶液が1.08kg h−”の速度
で得られた。冷却水の冷却用冷凍機の消費電力は約52
WHであった。
熱交換器9および10で凝縮したエタノール溶液は約1
5%で、1.33kg h−’の割合で原料供給液に還
流した。
5%で、1.33kg h−’の割合で原料供給液に還
流した。
以上の結果から、エタノール1kg当りの蒸気の使用量
は1.6kg、電力の使用量は冷凍機以外のポンプ類の
消費電力も含めて、60W)Iと見積もられた。この結
果は従来法の蒸留の場合には蒸気2.3kgを要すると
算定される。すなわち、本願発明によれば、分離に要す
るエネルギーコストが顕著に節減できる。ストリッパー
による低濃度液の回収法に代え、逆浸透法により濃縮し
て回収する方法も検討したが、この後者の方法では供給
液の加温および浸透気化装置で必要な蒸発熱の補給に他
の熱源を余分に必要とするので本発明の方法がより優れ
ていた。
は1.6kg、電力の使用量は冷凍機以外のポンプ類の
消費電力も含めて、60W)Iと見積もられた。この結
果は従来法の蒸留の場合には蒸気2.3kgを要すると
算定される。すなわち、本願発明によれば、分離に要す
るエネルギーコストが顕著に節減できる。ストリッパー
による低濃度液の回収法に代え、逆浸透法により濃縮し
て回収する方法も検討したが、この後者の方法では供給
液の加温および浸透気化装置で必要な蒸発熱の補給に他
の熱源を余分に必要とするので本発明の方法がより優れ
ていた。
第1図は本発明の方法を示すフローシートである。図中
、1.5.9.10、および12は熱交換器を示す。2
は揮発性有機液体優先透過型浸透気化装置を、6は水優
先透過型浸透気化装置である。 3および7は凝縮器を、4および8は真空ポンプを、1
1はストリッパーをそれぞれ示している。 特許出願人 高分子基盤技術研究組合創1
、1.5.9.10、および12は熱交換器を示す。2
は揮発性有機液体優先透過型浸透気化装置を、6は水優
先透過型浸透気化装置である。 3および7は凝縮器を、4および8は真空ポンプを、1
1はストリッパーをそれぞれ示している。 特許出願人 高分子基盤技術研究組合創1
Claims (6)
- (1)揮発性有機液体を優先的に透過させる分離膜を有
する浸透気化装置(A)と、水を優先的に透過させる分
離膜を有する浸透気化装置(B)とを用いて、揮発性有
機液体水溶液の濃縮液を得る方法であって、浸透気化装
置(A)から低濃度で排出される分離膜1次側通過液を
、ストリッパーに導き、揮発性有機液体成分に富む蒸気
を発生させて、 これを凝縮器で凝縮させた後、浸透気化装置(A)の1
次側供給液に回収液として還流させることを特徴とする
揮発性有機液体水溶液の濃縮液製造方法。 - (2)浸透気化装置(A)の1次側供給液に還流される
回収液が、ストリッパーで発生した揮発性有機液体成分
に富む蒸気を、浸透気化装置(A)の1次側供給液およ
びまたは浸透気化装置(B)の1次側供給液の昇温の熱
源に使用したのち凝縮させたものであることを特徴とす
る請求項1記載の揮発性有機液体水溶液の濃縮液製造方
法。 - (3)浸透気化装置(A)の1次側供給液を、該浸透気
化装置から低濃度で回収するストリッパーの排出液と熱
交換させることによって、予備加熱することを特徴とす
る請求項1又は2記載の揮発性有機液体水溶液の濃縮液
製造方法。 - (4)浸透気化装置(A)の分離膜2次側(透過側)の
蒸気を凝縮器に捕集した第1段目の揮発性有機液体濃縮
液を浸透気化装置(B)の1次側に供給するに際して、
該浸透気化装置(B)の1次側通過液として濃縮された
第2段目の揮発性有機液体濃縮液と熱交換をさせること
によって予備加熱して供給することを特徴とする請求項
1〜3のいずれかに記載の揮発性有機液体水溶液の濃縮
液製造方法。 - (5)揮発性有機液体が低級脂肪族アルコール、低級ア
ルコールの脂肪酸エステル、ケトン類、環状エーテル、
およびニトリル類から選ばれたものであることを特徴と
する請求項1〜4のいずれかに記載の揮発性有機液体水
溶液の濃縮液製造方法。 - (6)低級脂肪族アルコールが、エタノールであること
を特徴とする請求項5記載の揮発性有機液体水溶液の濃
縮液製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9297789A JP2780323B2 (ja) | 1989-04-14 | 1989-04-14 | 揮発性有機液体水溶液の濃縮液製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9297789A JP2780323B2 (ja) | 1989-04-14 | 1989-04-14 | 揮発性有機液体水溶液の濃縮液製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02273519A true JPH02273519A (ja) | 1990-11-08 |
JP2780323B2 JP2780323B2 (ja) | 1998-07-30 |
Family
ID=14069456
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP9297789A Expired - Lifetime JP2780323B2 (ja) | 1989-04-14 | 1989-04-14 | 揮発性有機液体水溶液の濃縮液製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2780323B2 (ja) |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05123503A (ja) * | 1991-11-08 | 1993-05-21 | Daikin Ind Ltd | 水切り乾燥装置 |
WO2009084521A1 (ja) * | 2007-12-28 | 2009-07-09 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | 脱水システム及び脱水方法 |
US8496731B2 (en) | 2007-03-15 | 2013-07-30 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Method for transporting fluid |
JP2013202513A (ja) * | 2012-03-28 | 2013-10-07 | Mitsubishi Chemicals Corp | ゼオライト膜を用いて放射性物質含有水を濃縮する装置 |
US8585904B2 (en) | 2008-03-14 | 2013-11-19 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Dehydration system and dehydration method |
US9149769B2 (en) | 2007-03-15 | 2015-10-06 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Dehydration system and dehydration method |
JP2016030233A (ja) * | 2014-07-29 | 2016-03-07 | オルガノ株式会社 | 有機溶剤精製システム及び方法 |
CN110538480A (zh) * | 2019-09-25 | 2019-12-06 | 上海电气集团股份有限公司 | 一种冷凝系统及冷凝方法 |
CN115305143A (zh) * | 2022-09-14 | 2022-11-08 | 重庆中吉达环保科技有限公司 | 一种废矿物油精制方法 |
-
1989
- 1989-04-14 JP JP9297789A patent/JP2780323B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05123503A (ja) * | 1991-11-08 | 1993-05-21 | Daikin Ind Ltd | 水切り乾燥装置 |
US8858798B2 (en) | 2006-10-05 | 2014-10-14 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Dehydration method |
US8496731B2 (en) | 2007-03-15 | 2013-07-30 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Method for transporting fluid |
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WO2009084521A1 (ja) * | 2007-12-28 | 2009-07-09 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | 脱水システム及び脱水方法 |
JP2009160482A (ja) * | 2007-12-28 | 2009-07-23 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 脱水システム及び脱水方法 |
US8585904B2 (en) | 2008-03-14 | 2013-11-19 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Dehydration system and dehydration method |
JP2013202513A (ja) * | 2012-03-28 | 2013-10-07 | Mitsubishi Chemicals Corp | ゼオライト膜を用いて放射性物質含有水を濃縮する装置 |
JP2016030233A (ja) * | 2014-07-29 | 2016-03-07 | オルガノ株式会社 | 有機溶剤精製システム及び方法 |
CN110538480A (zh) * | 2019-09-25 | 2019-12-06 | 上海电气集团股份有限公司 | 一种冷凝系统及冷凝方法 |
CN115305143A (zh) * | 2022-09-14 | 2022-11-08 | 重庆中吉达环保科技有限公司 | 一种废矿物油精制方法 |
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Publication number | Publication date |
---|---|
JP2780323B2 (ja) | 1998-07-30 |
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