JPS5849344B2 - シエルモ−ルドオ カンソウサセルタメノホウホウ オヨビ ソウチ - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、精密金属部品を鋳造するための「ローストワ
ックス」法に使用されるシエルモールドを乾燥させるた
めの方法及び装置に関し、特には、優れた品質の耐火性
シエルモールドの迅速かつ経済的な大量生差を可能にす
るとともに、不良モールドが生産される割合を最少限に
する改良された乾燥斗ンネル方式に関する。

ろう模型と、浸漬及び粉末散布装置と、米国特許第２９
３２８６４号に開示されている形式の乾燥トンネルを用
いて行うシエルモールドの大量生産は１５年以上にも亘
って実施されてきた。

上記特許の方法は、良品質のシエルモールドを低価格で
大量生産することを可能にしたことから、長年に亘って
最良の方法であると考えられてきたが、その方法にもそ
れなりの制約があり、生産されるシエルモールドのうち
少数ではあるが、相当な割合で不良品が生産され、その
結果不良な金属鋳造品を製造する原因となっている。

米国特許第２９３２８６４号及び第 ３１９１２５０号の乾燥装置は、高品質のシエルモール
ドを比較的高速度でもって生産することができるが、最
大生産率は限定されており、その装置は、乾燥トンネル
内において乾燥されにくい凹部等の部分を有するシエル
モールドにとっては不満足なものであった。

トンネルの長手方向に流れる空気流は、往々にして不均
一な又は不完全な乾燥ヲモたらし、従って、完或された
シエルモールドに２４時間又はそれ以上の後乾燥を施し
、トンネル内で除去されなかった水分を除去するのが常
であった。

永年に亘って完成シエルモールドの品質をいろいろな方
法によって向上させようとする試みがなされてきた。

例えば、模型の被覆材の処方が改良され、乾燥条件が変
えられたが、依然と七て従来の乾燥斗ンネルでは相当数
の欠陥モールドが製造される。

従来は、シエルモールドの十分な乾燥を達成するために
、トンネル内の空気について模型の温度より１６．８゜
Ｃ程度高い乾球温度が使用されてきた。

しかし、比較的高い温度で乾燥速度を高めることは、模
型の加熱によって損傷が惹起されるおそれがあるため不
利である。

本発明は、従来の乾燥方式を使用した場合通常発生する
モールドの不良品の大部分を排除し、模型の過熱による
損傷を起すことなく乾燥作業を迅速化すること）を可能
にする。

本発明は又、比較的低１．・乾球温度を使用してより高
能率のより均一な、乾燥と実質的に改良されたモールド
品質を得る！ことを可能にする。

更に、長い後乾燥工程なしに商品質のシエルモールドを
生産することを可能にする。

本発明の装置は、より良い品質のシエルモールドを生産
するばかりでなく、より小型の廉価な空調ユニットでも
って同じ生産率を達成することを可能にする。

又、この装置は、いかなる天候条件の下でも空気の温度
及び湿度を制御することを容易にし、シエルモールドの
高品質を維持する。

従来使用されていた乾燥トンネルは、制御が困難であり
、天候条件が不順である場合、不良シエルモールドの出
現率が極めて高くなる傾向があった。

本発明の方法及び装置は、上記の問題に対する簡単にし
て有効な解決法を提供し、たり小さいトンネル及びより
小型の空調装置を使用してはるかに良品質の、そして均
質なシエルモールドを極めて高い生産速度でもって製造
することを可能にする。

この乾燥装置は、多数乾燥トンネルを有し、各トンネル
の両区間がいずれも一端において浸漬及び粉末散布のた
めの加工室に開口しており、加工室から遠い他端にヘッ
ダ又は折返し領域を有することを含めて、米国特許第３
１９１２５０号に開示されている装置の基本的特徴を保
持している。

シエルモールドは、上記特許に開示されているように、
反復的に模型を耐火性物質のスラリに浸漬し、その被覆
された模型に耐火性物質の粒子を振りかげ、濡れた被覆
模型を乾燥トンネル内に入れ、模型を被うようにして長
手力向に流動する高速空気流によって、各被覆層を次の
被覆層が被覆されるまでに逐次乾燥させることによって
形戊さえる。

しかしながら、本発明によれば、この乾燥作業は、さら
に徹底した乾燥を行うために、空気を被覆模型に対して
横方向に高速度で相当時間、例えば８〜１２分間衝突さ
せることによって改良された。

この乾燥作業は、模型の過熱を避けるようにしなげれば
ならず、又、早期乾燥（早過ぎる乾燥）を起すことを回
避することが肝要である。

好適な乾燥速度を達或するためには乾燥用空気の湿球温
度より高い乾球温度であって、模型温度より通常５．６
°〜１１．２℃高い乾球温度を使用する必要があるので
、模型の過熱を回避することが問題であり、被覆模型が
あまり早く乾燥されないように乾燥工程を慎重に制御し
なげればならない。

過熱を防ぐのは模型内の水分であるから、早期乾燥（つ
まり模型内の水分が早くなること）は重大な問題を惹起
することとなる。

本発明に従えば、１０分間又はそれ以上の高速空気流吹
付け乾燥以下、単に「吹付け乾燥」と称する）Ｋよって
驚くほど完全な乾燥を達或することができ、しかもその
吹付け乾燥に続けて更に長手方向の空気流による８〜１
０分間の乾燥を行った場合でも模型の早期乾燥又は過熱
を起すことが、ない。

横方向の空気流によるこの吹付け乾燥は、長手方向の空
気流によって有効に乾燥される区域の乾燥を最少限に抑
えるように制御することができるので、早期乾燥又は過
熱を回避し、より均一な乾燥が得られる。

従って、トンネルの全長又は全体の乾燥時間を変更させ
ることなくヘッダ又はトンネルの折返し区域に吹付け乾
燥区域を追加することによって従来の乾燥トンネルを修
正することは極めて適切である。

本発明の装置は、従来使用されていた乾燥トンネルより
はるかに高い能率を達或する。

この改良装置は、加工室に近接するトンネル区間の一端
に大きい低圧空気充満室を有し、それによって空気流を
逆転させ、空気が加工室に入るのを防止するとともに、
トンネル区間の他端にヘッダを有し、それによって、調
和空気のすべてを各模型に対して上向き及び下向きに嵩
速度でもって吹きつけ、しかる後その空気をトンネル区
間を通して通過させる。

下方の導管によって空気を低圧空気充満室からヘッダへ
運ぶ。

所望の温度条件を維持するために空調装置を通して連続
的に空気を循環させる装置が設けられる。

本発明の目的は、米国特許第２９３２８６４号に記載さ
れた形式の乾燥トンネル装置を用いた場合製造されるシ
エルモールドのは陥品の数を最少限にすることである。

本発明の他の目的は、上記装置によって製造されるシエ
ルモールドの品質を改良することである。

本発明の更に他の目的は、模型の早期乾燥又は過熱を起
すことなくシエルモールドのより均一な乾燥を達或する
ことである。

本発明の他の目的は、乾燥トンネル装置の能率を向上し
、一一定数のシエルモールドの適正な乾燥を実施するの
に要する冷却装置の容量を削減することである。

本発明の他の目的は、一定の寸法の装置でもってより多
数のモールドを処理することのできる乾燥トンネル装置
を提供することである。

本発明の他の目的は、信頼性が高く、いかなる天候の場
合でも容易に制御することのできる簡単で経済的な乾燥
トンネル装置を提供することである。

本発明の他の目的は、従来の乾燥トンネルによっては処
理することのできないものを含めて多くのいろいろな種
類のシエルモールドを有効に処理することのできる乾燥
装置を提供することである。

本発明の他の目的は、作業能率を高め、シエルモールド
の品質を向上させるために既存の乾燥トンネル装置を改
良する簡単で経済的な方法を提供することである。

本発明の他の目的は、加工室内におけるシエルモールド
の不所望の乾燥を避けることである。

本発明の叙上及びその他の目的並びに利点は、以下の記
載及び図面から一層明らかになるであろう。

添附図を参照すると、第１〜６図には、米国特許第３１
９１２５０号（その全記載を参考としてここに引用する
）に開示された乾燥装置の構成要素に実質的に対応する
要素２，１０，１１，１２，１４，１８，２５，２６，
２Ｂ，２９，３５，３Ｂ，４０，４１ ，４３，４４，
４９，５２−６２，６３，６４，６６，６７，６８，６
９，７２，８０，８２，８３，９１ ，９２，９３，９
４及び１４５を有し、本発明に従って構成された改良さ
れた乾燥装置Ａが示されている。

ここに開示した装置は、上記米国特許の装置の改良であ
り、多層シエルモールドを大量生産する上で前記米国特
許第２９３２８６４号の方法を実施するために使用され
る。

本発明の装置Ａは、少くとも２つの平行な水平Ｕ字トン
ネル１０，１１，好ましくは４〜１０個の平行な水平Ｕ
字トンネルから戊り、被覆ずみのろう模型を各水平Ｕ字
トンネル（以下、単に「Ｕ字トンネル」または「トンネ
ル」とも称する）のすべての区間を通して同じ速度で搬
送するための頭上無端ベルトを有する。

各Ｕ字トンネル１０，１１は、いずれも入来区間２５．
２８と導出区間２６，２９を有し、それらの区間の一端
は、扉２を有する１つの共通の密閉加工室Ｂに連通して
いる。

各区間の他端は、装置Ａの、加工室Ｂのある側とは反対
側に設けられたヘツダ２７０（第４図）に連結される。

ヘツダ２７０は、下方導管７０からトンネルの前記各区
間２５，２６，２８，２９へ空気を導く。

ヘツダ２７０は、無端コンベヤのＵ字形部分を収容し、
いわゆる「折返し」（転向）領域を形或する。

添附図には４つの区間２５．２６．２Ｂ，２９と２つの
ヘッダ２７０を有する２つのＵ字トンネル１０と１１が
示されているが、無端ベルト１２に関連させて６ないし
１０個又はそれ以上の同様なＵ字トンネルを所望に応じ
て設けることができ、所望ならば各トンネルの温度及び
湿度をそれぞれ別々に制御することができる。

例えば、前記米国特許第２９３２８６４号の方法を実施
するために、模型を頭上コンベヤ１２によってすべての
トンネルを通して同一の速度で搬送し、乾燥用空気の乾
球温度が模型に被覆される耐火物質層の数に応じて増大
するように構或することができる。

かくして、最後のトンネル内の空気の乾球温度を湿球温
度又は模型温度より１１２°〜１６．８℃高くすること
ができる。

加工室Ｂにおいて使用される浸漬及び粉末散布装置は、
前記米国特許第３１９１２５０号に開示されているもの
と同様のものであってよく、例えばトンネル装置の各導
出区間２６ ，２９の端部に近接して設けられた浸漬タ
ンク１８と各人来区間２５ ，２Ｂの端部に近接して設
けられた回転粉末散布装置３５を有する。

１人の作業者が浸漬タンク１Ｂと粉末散布装置との間に
立ち、必要な手作業及び点検を行う。

所望ならば、粉末散布装置は、本出願人の米国特許第３
３０７２３２号に開示されたものと同様の流動床であっ
てもよい。

ここに示した粉末散布装置３５は、米国特許第２９３２
８６４号に開示されているような、当業者には周知の型
式のものであり、両端に複数のパケットを具備した端部
開放ドラム４３を有し、該ドラムが回転するにつれてド
ラムからパケットにより耐火性物質の徴粒子又は粉末を
ろう模型１３（第６図）上へ落下させる。

吸引ファン４４が耐火物質の粉末を吸引し、それを排出
導管４９を通して排出させる。

コンベヤ１２は、米国特許第３１９１２５０号の無端頭
上コンベヤ１２と同じように構或することができ、トン
ネルを通るにつれて模型又はクラスター３８を回転させ
るための手段を具備することができる。

ただし、模型を回転させることは必須の要件ではない。

模型３８をチューブ状のコンベヤ軌条５２から懸吊する
ための手段は、各トンネル区間の典型的な断面を図示し
た第６図に示されている。

無端コンベヤ１２は、底部な長手力向の溝孔５３を有す
る均一な断面形状の板金製中空チューブの形のコンベヤ
軌条５２と、ローラ５４とから或る。

軸５６に担持されたローラ５４が溝孔５３の両側の軌条
５２の内表面に乗って転動する。

軸５６と一体に形或された、あるいは軸５６に溶接され
た懸吊軸５５は、フック５８を担持する旋回継手５７を
支持する。

模型１３を回転させることが望ましい場合は、継手５１
にゴムローラ５９を含む回転手段を設ける。

ゴムローラ５９は、狭いチャンネル６１の一側面に取付
けられたレール又はシュー６０に係合する。

各トンネル区間ｋＬ各模型を破って空気流を長手方向に
高速度で例えば毎分６１０ｍの速さで円滑に流すためＫ
Ｏ．２８〜０． ３ ７ ｍ２程度の小さい断面積を有
し、好ましくは第６図に示されたような形状を有する。

即ち、トンネル区間は、フック５８の長手方向の移動を
許容する狭いチャンネル６１と、上壁６２及び側壁６６
，６７から或り、模型又はクラスタ−３８の長手方向の
移動を許容する断面長方形の大きい通路とを有する。

本発明の装置の作動は、第１図から容易に理解すること
ができるであろう。

第１図と米国特許第３１９１２５０号の第１３図を比較
すれば、本発明によってもたらされた基本的な改良点を
みてとることができる。

第１図から分るように、各模型１３は、上記米国特許の
コンベヤと同じ頭上コンベヤ１２によって各トンネル１
０．１１を通して搬送される。

フック５８は、無端コンベヤ１２の中空チューブ状コン
ペ軌条５２から担持され、トンネルの各区間２５，２６
，２８，２９及び加工室Ｂを通して上記特許の場合と同
様の態様で移動される。

コンベヤ軌条５２は、上記特許に開示されているように
トンネルの入来区間２５．２８及び導出区間２６，２９
を通してＵ字形に延びるように配設することができる。

本発明の乾燥装置Ａは、調和空気を加工室Ｂ内へ導くこ
となくトンネルを通して循壌させ、加工室内の空気状態
を乾燥用トンネルとは独立して制御するように構威され
る。

好ましくは、各乾燥用トンネル１０，１１は、いずれも
同じ構造のものであり、そのトンネルの入来区間２５．
２８及び導出区間２６．２９を構或する断面直方形の水
平に延びる長い板金製の上方導管２０と、該導管２０の
真下に平行に配置された断面直方形の水平に延びる長い
断面直方形の板金製下方導管７０と、それらの導管２０
，７０の端部に設けられ空気を下方導管７０からトン
ネルの各区間即ち上方導管２０へ導くための直方形の板
金製へツダ２７０とを有する。

各トンネルの２つの区間を構或する２つの導管２０は、
加工室Ｂの直立端壁３及び５に対して垂直をなしており
、端壁３に連結された断面直方形の板金製の拡大・・ウ
ジング１９に連結されている。

端壁３にはコンベヤ１２が模型な担持して加工室Ｂに出
入りするのに十分な大きさの開口２２が形成されている
。

ハウジング１９の構造については後に詳述する。

断面直方形の直立排出導管８０が、ノ・ウジング１９の
近傍において各下方導管７０の頂壁に連結され、各トン
ネルの２つの区間２５，２６を構或する２つの導管２０
，２００間を上方に延び、水平導管９１に連通ずる。

水平導管９１は、横に延びて、隣接するトンネルの導管
８０に連通ずる。

ブ連のトンネル（例えば４〜８つのトンネル）に対して
単一の空調ユニットＣを使用する場合は、導管９０と９
１を２つ以上のトンネルに連結することかでさる。

断面直方形の直立戻り導管９４が、導管８０より相当距
離下流において各導管１０の頂壁に連結され、排出開口
１４から上方に延びて水平導管９４ａに連通ずる。

水平導管９４ａは、上方導管２０の僅かに上方において
該導管に平行に配置されている。

導管９４ａの入口端は、断面直方形の短い直立導管９５
に連結される。

直立導管９５は、上方に延びて、導管９１に類似した水
平の連結導管９０に連通ずる。

連結導管９０は、横方向に延び、隣りのトンネルの導管
９５に連通ずる。

１つの空調ユニットＣが、横断方向に延びる導管９０と
９１の各対の間に設けられ、第１図に矢印で示されるよ
うに空気を導く。

２〜１０個のトンネルの冷却をすべて受持つために単一
の空調ユニットＣを使用してもよいが、通常は２〜４個
のトンネルに対して１つのユニットを設けるのが好まし
い。

例えば、トンネル１ｏ，ｉｉに関連して示されているよ
うに、１対のＵ字形トンネルに対して空調ユニットＣを
１つづつ配設することができる。

ここに示されるように、横断方向に延びる導管９０の中
央部分と９１の中央部分の間に断面直方形の水平導管が
連結される。

この水平導管は、導管９１に連なる入口部分８５と、テ
ーパ部分８６と、拡大中央主導管９３と、テーパ部分８
９と、導管９０に連なる出口部分８４とから成る。

入口部分８５からの空気は、部分８６に配設されたフィ
ルタ８７を通って流れ、次いつ導管９３内の２つの凝縮
器８８を通過する。

水分を含んだ空気は、ユニット８８の冷水式冷却コイル
９２によって凝縮され、凝縮液受皿８１に捕集されて排
泄される。

導管部分８４内に送風機６３が設けられ、導管８０，９
Ｌ９、３，９０，９５，９４を通して空気を循環させる
。

又、第１図に示されるように導管２０及び７０内に所望
の空気循環を起させるために導管１０内に送風機６９が
設けられる。

複数のトンネルからの水分を含んだ空気は導管８０を通
して空調ユニットＣへ連続的に吸引され、該空気は、凝
縮器８８によって余剰水分を除去された後導管９４を通
してトンネルへ戻される。

ユニットＣを流れる空気流の速度は、送風機６３及びそ
のモータ６５の大きき及び速度によってきまる。

送風機及びそのモータの容量は、導管７０内の温度及び
湿度の所望の制御を実施しうるように設定される。

トンネル内の空気流の流速は、送風機６９及びそのモー
タ１１の大きさ及び速度によってきまる。

好ましくは、この送風機及びそのモータは、トンネルの
各区間内に毎分少くとも４５７ｍ，好ましくは約６１０
ｍ〜約７６２ｍの速度で長手方向に空気を流動させるよ
うに設定される。

各異る乾燥トンネル内に設定される温度及び湿度は、前
記米国特許第３１９１２５０号に開示されているように
同じであってよく、湿球温度は、すべてのトンネルにお
いて実質的に同じであり、模型の温度に実質的に等しく
てよく、一方乾球温度は、ろう模型に付与される耐火性
物質の被覆層の数に応じて増大される。

かくして、この装置及び方法は、第１及び第２被覆層を
５０〜６０係の相対湿度を有する空気で乾燥させ、第３
及び第４層を相対湿度４５〜５５係の空気で乾燥させ、
第５及び第６被覆層を相対湿度３５〜４５係の空気で乾
燥させ、それ以降の被覆層を相対湿度３０％以下の空気
で乾燥させるように構或することができる。

本発明の装置は、１つの加工室Ｂｖｃ関連して第１〜６
図に示されるように構成しｙ：４〜１０個又はそれ以上
のトンネルから構成することができる。

図に示されるように各トンネルｉｏ ，ｌ ｉは、それ
ぞれ２つの平行な区間２５，２６，２８，２９を構或す
る２つの導管２０を有し、加工室Ｂに近接した２つの導
管２０の端部に設けられたほぼ直方形の前部一・ウジン
グ１９を備える。

ハウジング１９は、各対応するトンネルの２つの区間（
トンネル１０についていえば、区間２５と２６）を構或
する２つの導管２０．２０からの空気の流れを合流させ
、下方導管１０へ導くためのヘツグーの役割を果すもの
であり、２つの上方導管２０，２０および下方導管７０
の端部にそれら全体を包むようにして（第５図）連結さ
れている。

即ち、ハウジング１９は、導管２０，２０の頂壁２４，
２４の上に一端を重ねて加工室Ｂの端壁３にまで延長し
、加工室Ｂの頂壁４の僅かに下方において端壁３に連結
した平担な水平項壁２１と、該頂壁２１の両側縁から底
部の水受皿８３にまで延長した両側壁を有している。

これらの側壁は、導管２０，２０の外側側壁６６．６７
の外面に連結した上方側壁都分２３ ，２３と、導管７
０の側壁４６，４６の外面に連結した下方側壁部分３１
，３１と、上方側壁部分２３，２３と下方側壁部分３１
，３１の間に延設した中間傾斜側壁部分３２，３２を含
む。

ハウジング１９は、また、平担な直立前壁３３、前壁３
３から開口２２へ延びる平担な傾斜前壁部分又はそらせ
部材３４、頂壁２１および側壁部分２３ ，２３の端部
に設けられた平担な直立後壁４２、および後壁４２およ
びトンネル区間即ち導管２０，２０の底壁７１から下方
に延びる平担な傾斜壁部分３６を有する。

後壁４２は、第５図に示されるようにトンネルの区間と
区間の間の空間を閉鎖する。

ハウジング１９の各壁は、該ハウジングの大きい室１４
５からその下方部分に設けられた低圧空気充満室８２へ
の空気の下向きの流れを容易にするように形或される。

トンネル区間（導管２０）の空気排出端に設けられたー
・ウジング１９内の大きい直方形の室１４５は、空気流
を減速させ、そらせ部材３４は、空気を低圧空気室８２
の方へ偏向させ、それによってトンネル区間（導管）か
らの空気をすべて転向させ、加工室Ｂへの開口２２を通
過させずに空気流の方向を逆転させて下方導管７０内へ
導く。

傾斜壁３４と３６は、流線状の流れを形成して乱流を少
くする働きをし、低圧空気充満室８２への空気の適正な
流れと水受皿８３への適正な塵埃収集を保証する。

ハウジング１９の形状は、このように機能するためには
重要な要素であり、ハウジングを図示のように（一定の
縮尺に従って描かれている）構或した場合、良好な結果
が得られる。

下方導管７０は、平担な直立側壁４６．４６と、それら
の間に延びる平担な水平底壁４５及び頂壁４７を有し、
空気をヘツダ２７０の開口１０３を通して上向きに導く
ための彎曲端壁４８を有する。

導管２０及び７０は、一・ウジング１９からヘツダ２７
０にまで延び、密閉空気循環系統を形或する。

水分を含んだ空気の一部ｋ転常時導管８０を通して空調
装置Ｃへ抽出され、余剰水分を除去された後再循環され
る。

各トンネルの２つの区間は、米国特許第３１９１２５０
号に開示されたものと同じものであってよい。

各トンネル区間２５ ， ２ ６，２８，２９を構成す
る導管２０は、平坦な水平上方壁６２と、１対の平坦な
直立側壁６６．６７と、平坦な水平底壁１７を有する。

上壁６２からは、フック５８を移動させるための狭いチ
ャンネル間６１が延長している。

チャンネル６１の頂壁が導管２０の頂壁２４である。

入来区間と導出区間とは分離され、両者の間に直立導管
８０及び９４を設げるための空間を形成する（第４及び
５図）。

各区間は、高速の空気流を提供するように小さい断面積
を有する。

その断面積は、各トンネル区間内に毎分少くとも４５７
ｍ、好ましくは６１０〜７６２ｍの長手方向の空気流を
提供するように約０．２８〜０．３７ｍ２であることが
好ましい。

コンベヤの走行速度及びトンネルの長さは、相当程度変
えることができるが、トンネル区間の長さは、各区間内
において少くとも４分、好ましくは約５〜１０分間の乾
燥時間を提供するのに十分な長さである。

各導管１０からそれに連関するヘツダ２１０へ排出され
る空気の湿度は、感知要素６４、空調ユニット６８及び
米国特許第３１９１２５０号に開示された形式の給湿機
７６を用いて制御することができる。

第１図に概略的に示されるように、本発明の乾燥装置Ａ
は、導管７０の頂壁４１に形或した排出開口１４の上流
に配置された慣用の熱湯式加熱コイル１２を具備した空
調ユニット６８と、必要に応じて空気に蒸気又は水分を
添加するために加熱コイル１２の僅かに下流に設けた慣
用の給湿機７６を有する。

開口１４より下流の導管７０内に電気モータ７１によっ
て駆動される送風機６９が設けられる。

空気流を調節するために送風機の下流にはさみ形のダン
パ８を設けることかでさる。

湿球温度及び乾球温度を測定するために、そして給湿機
７６及び加熱コイル７２を制御し所望の条件を維持する
ために慣用の調整装置を設けることができる。

図に示されるように、各トンネルの導管７０内にダンパ
ユニット８の中央部分から僅かに下流に離れたところに
慣用の感知要素６４が配設され、そのトンネルの空調ユ
ニット６８及び給湿機７６に連動され、加工室Ｂ内の制
御箱５０に連結される。

必要な配線及び感熱用手管を被覆するために金属制導管
５１を設けることができる。

感知ユニット６４は、空気の乾球及び湿球温度を測定し
、測定された温度は制御箱５０に表示される。

熱湯コイル７２は、制御箱５０に予め設定することので
きる一定の乾球温度を維持するために感知要素６４の乾
球温度制御器によって指示されるところに従って空気に
熱を加える。

給湿機１６は、やはり制御箱５０に設定しておくことの
でさる一定の湿球温度を維持するために感知要素６４の
湿球温度制御器によって指示されるところに従って空気
に水分を加える。

ヘツダ２７０に入ってくる空気の湿球温度Ｑ′！，模型
の温度（例えば室温又は２４℃）に実質的に等しい温度
に維持され、適当な速度で乾燥を行うために乾球温度｛
入湿球温度より屋常５．６〜１１．２℃高い温度に維持
される。

従来技術の構造とは異り、本発明の構造においては導管
１０から出る空気の湿球及び乾球温度は、加工室Ｂの温
度及び湿度及び湿度条件とは独立していることに留意さ
れたい。

本発明によれば、ヘツダ２１０は、高速空気流吹付け乾
燥を行うように構或される。

図に示されるように、ヘツダ２７０は、ほぼ直方形であ
り、平坦な長方形の水平頂壁１０１と、′それに平行で
あり導管７０からの空気を受取るための長方形の開口１
０３を有する長方形の底壁１０２を有する。

ヘツダ２７０を支持するために直立支柱２１を設けるこ
とができる。

ヘツダ２７０は、更に、長方形の直立内側端壁１０４と
、それに平行で頂壁１０１および底壁１０２に対して垂
直をなす平担な長方形の外側端壁１０５と、壁１０５，
１０２に対して垂直な１対の長方形の側壁１０６を有す
る。

ヘツダ２７０は、水平板１０７，１０７によって分割さ
れて上方密閉室１２０と下方密閉室１２１を形或し、画
室の間には空気を上方室へ搬送するための断面長方形の
垂直ダクト１００が連結されろ。

ダクト１００は、外側端壁を構成する直立板１１１と、
ヘッダの側壁１０６に平行な側壁を構或する直立板１１
２を有し、その内側端壁はヘッダの端壁１０４によって
画或される。

板１１１は、ヘッダの全高に亘って延びコンベヤ軌条５
２に固向された２本又はそれ以上の支持バー１２５（第
３図）に固着される。

第２及び３図に示されるように、平坦な内側及び外側水
平板１０７及び１０８が、それぞれトンネル区間の上方
壁６２及び下方壁７７を含む水平面内に角ブラケット１
１０又はその他の適当な手段によって固着される。

水平板１０７と１０８は互いに離隔され、コンベヤ軌条
５２のＵ字形部分に垂直方向に整列し、かつ、ヘッダ内
を通る被覆模型の移動進路に追従する均一な幅の広いＵ
字形スロット又は開口１１３を形或する。

かくして、外側板１０８は、第２図に示されるように軌
条５２の弧状部分及び板１０７の弧状縁と同じ曲率半径
の弧状縁１′０９を有する。

板１０７，１０８の構造は、板１１１の上端に設けられ
たものも、下端に設けられたものも同じであり、上方の
スロット１１３も下方のスロット１１３も同じ形状であ
るが、フック５８は上方のスロット１１３のみを通って
移動する。

上方のスロット１１３には、フック５８を通過させるた
めのスロット１１８のような開口を設けなげればならな
い。

下方スロット１１３＆Ｌ第３図に示されるようにスロッ
ト１１３と同じ形状であるが、幾分幅の広い平坦なＵ字
形の孔あきの孔あき金属板１１４によって被われる。

孔あき板１１４０周縁部分は、第３図に示されるように
下方板１０１及び１０８の下に延在し、それらの板に溶
接その他の手段によって固着されるので、室１２１から
上方へ流れる空気は、すべてダクト１００又は板１１４
の多数孔１１５を通過する。

上方のスロツＮ１３にはフック５８の移動を許容する狭
い溝孔を設ける必要があるのでスロット１１３を被うた
めには特別の孔あき板組立体を必要とされる。

第２及び３図に示されるように、孔あき板組立体は、１
対のＵ字形金属板１１６，１１９と、それらに固着され
、互いに離隔されて均一な輻のＵ字形溝孔１１８を形或
する１対のＵ字形に彎曲した山形金属板１１１から或る
。

溝孔１１８は、コンベヤ軌条５２のＵ字形部分と上下に
整列している。

スロット１１８は、幅２５．４Ｍ以下であり、孔１１５
の排出側に所望の空気流速度を与えるのに必要な室１２
０と１２２との間の圧力降下を設定するのに十分に狭く
されている。

溝孔１１８の幅は、１２．７〜１９．１閣であってよく
、ヘッダを通してフックを移動させるのに十分である。

一連の間隔を置いて配置された直立帯片又は支持部材１
２３，１２４が軌条５２及び山形部材１ １ ７Ｋ固着
され、孔あき板１１６及び１１９を同一平面内に支持す
る。

孔あき板１１６，１１９Ｌ下方孔あき板１１４と同様に
板１０７及び１０８に固定され、゛′孔１１５からの空
気噴流が上向きでなく、下向きである点を除いて板１１
４と同様な機能を果す。

図に示されるように、板１１９の内端縁及び板１１６の
外端縁は、板１１４のＵ字状の内端縁及び外端縁とそれ
ぞれ上下に整列している。

この構造は、第１，２及び３図から明らかであるが、第
２図の線ａ−ａ１ｆＣ沿ってみた横方向の断面図、ある
いはヘツダ２７０内を通る模型の進路を横方向に切った
断面図は、いずれも、フック５８、支持部杷１２３１２
４を除いて第２図の線３−３に沿ってみこ断面図（第３
図）と実質的に同じである。

ヘッダの前壁１０４及び室１２０と１２１の囲包壁はそ
れらの室を密封するので、導管７０からの空気は、すべ
て、ヘツダ２７０のＵ字形吹付け乾燥室１２２に入る前
に、溝孔１１８及び板１１４，１１６，１１９の孔１１
５を通過しなげればならず、室１２２から各トンネル区
間へ流れる。

第２図に示されるように、板１１４，１１６，１１９の
多数の孔１１５＆Ｌ間隔を密にし平行な列をなして規則
的に配列され、板の全幅及び全長に亘って配設されてい
るので、乾燥室１２２を通過する模型又はクラスターは
、ヘツダ２１０内を通る間常時垂直方向の空気噴流をあ
びせられる。

各孔１１５は、乾燥室１２２内を通る模型に対して空気
腹流を上向き又は下向きに（好ましくは垂直方向に）吹
きつげるためのノズルを形或するように円形又はその他
の形状に形威することができる。

好まし＜（丸各孔の径は、２５．４ｍｍ程度又はそれ以
下であり、空気噴流に所望の速度を与えるに十分小さい
（例えば、５．０８ 〜２５．４ｍｍの直径）。

隣接する孔１１５と１１５の心間距離は、例えば１２．
７〜１０１．６ｍｍ程度の短い距離であり、各間隔は均
一であり、せいぜい５０．８ｍｍ程度であるのが好まし
いがその他いろいろな孔の配列が可能である。

所望ならば、溝孔１１８及び板１１６，１１９の孔を通
る空気流量が、板１１４の孔を通る流量と実質的に同じ
になるように構成し、上方室１２０から乾燥室１２２へ
下向きに導かれる空気量と下方室１２１から乾燥室１２
２へ上向きに向けられる空気量とがほぼ同じになるよう
にすることができる。

又、室１２０，１２１の各々から排出される空気の量は
、ダクト１００を通る空気の量は、ダクト１００を通る
空気の流量を制限又は調節することによって制御するこ
ともできるが、これは通常さして重要な意味をもたない
。

図から分るように、各導管７０からヘツダ２７０を通っ
てトンネルの２つの区間へ流れる空気は、すべて、溝孔
１１８及び孔１１８及び孔１１５を通して強制的に噴出
され、吹付け乾燥を達或する。

溝孔１１８及び多数孔１１５の各々を通して排出される
空気（Ｌ毎分少くとも３０５ｍ、好ましくは少くとも４
５７ｍの垂直方向の速度を有し、排出される空気の総量
ｋ′！，各トンネル区間内において毎分少くとも３０５
ｍ，好ましくは少くとも４５７ｍの長手方向の空気速度
をもたらすのに十分な量でなげればならない。

通常、このことは、毎分２８ｍ３の数倍の総空気流量を
必要とすることを意味する。

従って、多数の孔１１５が必要である。

板１１４，１１６，１１９の各々における孔１１５の数
は、好ましくは０．０９３ｍ２当り１００個又はそれ以
上であり、２００〜６００又はそれ以上とすることがで
きる。

ここに例示した装置においては、送風機は、トンネルが
空の場合（模型が入れられていない場合）各トンネル区
間内に毎分４５７〜４８８ｍの長手方向の空気速度を提
供するような大きさである。

空気は、上述したように、すべて開口１１５を通して噴
出される。

例えば第６図に示されるような代表的な模型又はクラス
ターをトンネル区間を通して搬送した場合、模型を破っ
て通過する空気の長手方向の速度＆３毎分６１０ｍ前後
である。

本発明を実施する場合、この長手方向の空気速度は毎分
約４５７ｍ〜約７６２ｍの範囲に維持するのが好ましい
。

ここに例示した装置においては、多数の孔１１５は同じ
寸法で同じ形状であり、乾燥されるべき被覆模型に対し
て毎分約６１０ｍの速度で垂直方向の空気噴流を衝突さ
せるようになされる。

本発明の実施において、垂直方向の空気速度は毎分約４
５７ｍ〜約７６２ｍの範囲に維持するのが好ましく、空
気噴流は、水平に対して少くとも５００、通常８０〜９
０’の角度で上向き又は下向きに吹きつげられる。

ここに例示した装置においては、ろう模型はフック５８
に懸吊され、ローラ５９によって回転されながら、ある
いは回転されることなく、例えば毎分０．６１ｍの比較
的遅い速度でトンネル区間を通して搬送される。

各模型は、各トンネル区間を通してそれぞれ約４．８８
ｍ、そして、ヘツダ２７０を通して、つまり溝孔１１８
の入口端から出口端まで約３．６６ｍ走行する。

従って、模型は、入来トンネル区間において約８分間、
ヘッダ２７００次付け乾燥帯域Ｄにおいて約６分間、そ
して導出トンネル区間において約８分間乾燥される。

しかしながら、本発明の方法を実施する場合心ずしも模
型を移動させる必要がないことを理解されたい。

即ち、長手方向の空気流による乾燥も、吹付け乾燥も、
模型を静止させたまま実施することができる。

例えば、模型が太き過ぎてトンネルを通過することがで
きないような場合、模型を静止させたまま乾燥させるた
めに特別な乾燥装置を設けることができる。

しかしながら、「静止」乾燥は、ここに示されたトンネ
ルを使用して実施することもできる。

例えば、模型をトンネル区間２５又は２６内に置いて静
止させたままｌＯ〜１５分間乾燥させ、次いでヘッダ２
１０内に入れて静止させたまま８分間吹付け乾燥を施す
。

トンネル区間からヘッダ等への模型の移し替えは、手操
作又はコンベヤ１２を手動操作することによって行うこ
とができる。

このように本発明の方法はいろいろな態様で実施するこ
とができるが、大量生産を行ウタめには無端コンベヤを
備えた乾燥トンネルを使用するのが好ましい。

本発明の方法を実施する場合、通常、各模型は、長手方
向の高速空気流によって（例えば各トンネル区間内にお
いて）合計少くとも約１０分間（ただし模型に被覆され
た最初の２層の被覆層については別である）乾燥させ、
少くとも５分間、普通６〜１２分間吹付け乾燥を施す。

トンネル区間内？おける各模型の総乾燥時間は、通常、
２５分を越えてはならず、大抵の模型にとって１０〜１
５分間であるのが好ましい。

吹付け乾燥帯域Ｄにおける各模型の総乾燥時間は、通常
１５分を越えてはならず、犬抵の模型にとって８〜１２
分間であるのが好ましい。

本発明の装置は、代表的な模型を処理する場合、例えば
６分間の吹付け乾燥と各トンネル区間内においてそれぞ
れ４〜５分間の乾燥を施すことによってシエルモールド
の各被覆層について総乾燥時間を１５分間又はそれ以下
に削減することができる。

最善の乾燥時間（′！−その特定の模型又はクラスター
の寸法及び形状によってきまる。

又、理想的乾燥時間は、シエルモールドの各被覆層によ
っても異り、より多量の水分の除去を促進するために空
気の湿度を減少させるにつれて変化する。

被覆模型がセラツクスラリに（浸漬タンク１８において
）浸漬されたとき取込まれる水分の量は、被覆層が順次
積重ねられるにつれて増加する。

例えば、最初の浸漬において吸収される水の量は、模型
に４層の被覆層が被覆された後５回目の浸漬に１ おいて吸収される水分の量の一以下である。

５ ここに例示した装置においてはすべてのトンネルが同じ
長さであり、各トンネルにおけるコンベヤ速度が同じで
あるため、どの被覆層にとっても最善であるような正確
な乾燥時間を見出すわけにはいかない。

しかしながら、このような制約にも拘らず、各トンネル
内の空気の湿度を制御することによって優れた成果を得
ることができる。

例えば、模型をセラツクスラリー内に浸漬するたびに含
浸された水分の少くとも８０嶺を除去することによって
模型の各被覆層を次の層が被覆される前に完全に乾燥さ
せた場合本発明の方法によって最高品質のシエルモール
ドが得られる。

本発明の方法は、模型に対する最初の３層の各々が被覆
される際被覆された模型がスラリーから吸収した水分の
少くとも８ ０ ％，好ましくは少くとも８５多を、そ
れぞれ次の被覆層が被覆される前に乾燥トンネル内にお
いて除去するように、そして、最初の３層に続く一連の
層の各々が被覆される際吸収された水分の少くとも７５
係、好ましくは少くとも８０％が、それぞれ次の層を被
覆する前に除去するように、実施すべきである。

例えば、典型的なろう模型は、最初の層を被覆される際
０．０９３ｍ２の表面積につき約２．８３〜４．２５ｙ
−の水を吸収し、第２層の場合は０． ０ ９ ３ｍ２
当り約１１．３３〜１ ４． １ ７１の水を吸収し、
第３層の場合は０．０９３ｍ２当り約１９．８４〜２２
．６８？の水を吸収し、次の３層の各々については０．
０９３ｍ２当り約２ ５．５ １〜２ ８．３ ５ ｒ
の水を吸収し、第７層の場合は０．０９３ｍ２当り約３
１．１８〜３４．０２Ｓ’の水を吸収する。

この被覆模型からここに開示した形式の約２４℃の湿球
温度の空気を有する７つのトンネルから成る装置を用い
て多数層のシエルモールドを製造するとすれば、空気の
乾球温度は、第１トンネル内においては２６．９〜２９
．７℃、第２トンネルにおいては２９．７℃、〜３１．
４℃、第３及び第４トンネルにおいては３１．４〜３３
．６℃、第５及び第６トンネルにおいては３４．２〜３
５．８℃、第７トンネルにおいては３７〜３８．１℃と
することができる。

例えば、多層シエルモールドを製造する場合、第１及び
第２層の各々を被覆する際スラリーから吸収された水の
９５係又はそれ以上が装置Ａの最初の２つのトンネル内
において除去され、第３層における上記水の８５〜９０
係は第３トンネルにおいて除去され、第４、第５及び第
６層の水分の８０〜８５係が第４、第５及び第６トンネ
ルにおいて除去され、第７層の水分の７５〜８０係又は
それ以上が第７トンネルにおいて除去される。

最後の被覆層を乾燥するのに使用する乾燥用空気の乾球
温度は、湿球温度より１６．８℃も高くすることができ
るが、そのような乾球温度を湿球温度より多くとも１１
．２℃だけ高くした場合又は相対湿度を約３３〜３５％
とした場合、模型を過熱させる傾向が少くなるのでより
良いシエルモールドが得られる。

従来は．２５係前後の相対湿度及び湿球温度より１６．
８℃位高い乾球温度を有する空気を使用して乾燥用トン
ネル内においてシエルモールドの最後の被覆層を乾燥さ
せるのが普通であった。

その後、モールドを２４時間位約１０〜２０係の相対湿
度を有する雰囲気中において後乾燥させる。

ほとどどあらゆるシエルモールドにとってそれらを爾後
加工に対して十分安定したものとするためには上記のよ
うな長時間の後乾燥が必要であった。

前記米国特許第３１９１２５０号に記載されているよう
なトンネル装置においては、最後７の被覆層から除去す
る水分の量を（例えば多くとも７０又は７５％に）限定
することが必須要件であると考えられていた。

なぜなら、各シエルモールドに対する乾燥時間は相当に
異なり、又、大部分のろう模型はそれから形或されたシ
エルモールドが均一には乾燥されないような形状を有し
ているからである。

従って、モールドが完全に乾燥しないうちに、ある部分
は早期に乾燥し、模型の一部に過熱生ぜしめモールドに
損傷を与えるおそれがある。

例えば入りくんだ複雑な形状を有するようなある種の模
型の場合、模型のくぼみ部分は、模型の外面に沿って流
れるような長手方向の空気流によっては十分に乾燥され
ない。

これが、上述した不均一乾燥および過熱の原因である。

これに対して、本発明の吹付乾燥帯域においては模型の
外面に対し垂直方向に空気茄が吹付けられるので、模型
のくぼみ部分にも空気が達する。

この吹付け乾燥は、通常の長手方向の空気流にも効果的
に乾燥される模型の他の部分（くぼみ部分以外の部分）
の早期乾燥および過熱を惹起するのではないかと考えら
れるが、実際はそのようなことは起らない。

上記他の部分からの吹付け乾燥による追加の水分除去量
は、極く僅かであり、トンネル区間内での長手方向の高
速空気流による慣用の乾燥と、吹付け乾燥帯域Ｄ内での
垂直方向の空気流による吹付け乾燥との組合せによって
より均一な乾燥が達成されることか判明した。

このように、本発明は、たとえ模型が入りくずだ複雑な
形状を有していても実質的に均一な乾燥を達成するので
、早期乾燥という問題は少く、シエルモールドの最後の
被覆層を乾燥させる際水分の８０〜８５％又はそれ以上
を除去することが実用上において可能になる。

又、本発明による均一な乾燥は、後乾燥に必要とされる
時間を大幅に縮減する。

本発明は、多くの種類のシエルモールドに対して後乾燥
を省除することを可能にする。

通常、本発明の方法によって製造されたシエルモールド
の後乾燥に要する時間は、従来の方法を使用した場合に
必要とされる時間の■ 約一以下である。

本発明σ坊法によれば、大抵の３ 場合、たとえ２０％の相対湿度においての後乾燥を４〜
８時間に短縮したとしても、最高品質のモールドが得ら
れる。

第６〜９図は、例えばタービンブレード又は圧縮機のブ
レード（羽根）等の精密金属部品を製造するためのシエ
ルモールドを形或するのに一般に使用される形式のろう
模型１３を示す。

この一般的な形の模型は、慣用の乾燥トンネルにおいて
ならば極正に乾燥されえないようなくぼみ部分を有する
複雑な形状をもつシエルモールドを製造するためのもの
である。

通常、数個のろう模型を取付け、第６図に示されるよう
に慣用のろう湯道４０とコンベヤのフック５８を受容す
る把手又はループ４１を含む、米国特許！３１９１２５
０号に示された形式のクラスタ−（ろう模型群）３８を
形或する。

把手４１は、浸漬タンク１８及び粉末散布装置３５にお
ける浸漬及び粉末散布作業中クラスターを手によって支
える場合にも使用することができる。

第６図においては、ろうクラスターを明示するためにシ
エルモールドを構成するクラスターの被覆層は省除され
ている。

図に示されるように、クラスタ−３８の各ろう模型１３
は、断面流線形の主ブレード部分１３１と拡大端部分１
３２，１３３を有する。

端部分１３３の対向部分１３４と１３５は、狭い幅の補
強リブ１３６と１３７によって連結されており、それら
は被覆模型を破って流れる乾燥用空気の流れを妨害する
傾向を有する。

他方の端部分１３２の凹み１３８も又、乾・繰を困難に
する。

クラスタ−３８も米国特許第３１９１２５０号に開示さ
れているような慣用の乾燥トンネルにおいて乾燥させた
場合、端部分１３２，１３３の凹み部分がまだ湿ってい
るうちにシエルモールドの主ブレード部１３１は完全に
乾燥されてしまう。

従って、この早期乾燥が模型のグレード部分１３１の過
熱を惹起し、ろうの膨脹によってモールドに損傷を与え
るおそれがある。

本発明は、吹付け乾燥室１２２Ｋおいて模型のくぼみ部
分を有効に乾燥させる。

トンネルを通過する間のろう模型のいかなる部分におい
てもその最高温度が乾燥用空気の湿球温度より多くとも
４．５℃高い程度になるように装置を作動させることに
よってモールドに対する損傷は回避される。

しかしながら、そのような最高限曙度は、モールドに大
きな強度を付与するために５層又は６層被覆した後など
更に５．６℃位高くしてもよい場合がある。

各トンネル区間内の高速空気流は、クラスター３８がト
ンネルを通過する際クラスターをフツク５８と共に回転
させる作用をする。

ローラ５９及びレール６０（第６図）は不要であり、通
常省除される。

図に示された装置は比較的大型であり、各トンネル内に
、例えば毎分３４０ｍ３又はそれ以上の空気流を必要と
する。

トンネル内におけるその流れ（長手方向の流れ）に対し
て横断方向の空気噴流を与えるとすれば、極めて効率が
悪くなるから、そのような空気噴流はトンネル区間内な
は使用されない。

そのような大量の空気を取扱う上て体難もあるが、それ
にも拘ず、その空気のすべてを吹付け乾燥帯域Ｄ内にお
いて比較的小さい多数の孔１１５を通して噴出させるこ
とは実際的である。

例えば、添附図に示された装置においては、１６ゲージ
（ ｇａｕｇｅ ）厚の板金に多数の直径６．３５ｍｍ
の円孔を１２．７ｗｎの心間距離をもって穿設し、２３
係の開口面積を形或することによって良好な結果を得る
ことができる。

上述した大きな空気流は、米国特許第 ３１９１２５０号に記載された形式の従来の装置におい
て使用されているものと類似しているが、不発明の装置
は、所定容量の空気調和装置を使用して一定の時間内に
はるかに多くのモールドを乾燥させることを可能にする
。

従って、コンベヤに吊す各モールドの間隔をせばめるこ
とかできるのでコンベヤの速度を増大させる必要がない
。

本発明は、はるかに小さい乾燥トンネルでもって従来技
術の乾燥装置と同じ又はより高い生産率を達或すること
を可能にする。

本発明は、その高い乾燥能力の故だけでなく、モールド
の品質及び良品質のモールド収率における大きな改良の
故をもってシエルモールドの製造技術における大きな前
進をもたらすものである。

本発明は、不適当な乾燥によるモールドの重大な欠陥の
大部分、おそらく７５〜９０％を排除するものであり、
欠陥シエルモールド及び欠陥鋳造物の数を少くとも２５
％、おそらく３０〜４０％又はそれ以上減少させるもの
と考えられる。

例えば、ある特定の模型を使用した場合従来の乾燥トン
ネルにおいては５係以上もの欠陥シエルモールドが製造
されたとすれば、本発明の乾燥装置は、同じ模型を使用
して、欠陥モールドの数を２５饅以上削減し、しかも同
時に製造されるモールドの品質を実質的に改良する。

多くの場合、本発明の装置は、従来の乾燥トンネルを使
用したのでは製造できないような複雑なシエルモールド
又はクラスターでさえ、その能率的な大量生産を可能に
する。

本発明の実施において、加工室Ｂ内の空気を２１．３〜
２６．９℃の乾球温度に、そして約６０〜約８０％又は
それ以上の相対湿度に維持することによって優れたシエ
ルモールドが製造される。

上記加工室内においては、トンネル装置の作動を妨害す
ることなく、任意の温度又は湿度を使用することができ
る。

従来の装置においては、加工室Ｂ内の相対湿度は約５０
係以下でなげればならず、それより高い湿度は使用され
なかった。

本発明は、加工室内における好ましくない乾燥を削減す
ることによってシエルモールドの品質を改良するととも
に、作業者に品質点検等のための多くの時間を与える。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明に基いて構或された乾燥トンネル装置
の縦断面図である。 第２図は、第１図の線２−２に沿ってみた部分水平断面
図である。 第３図は、第２図の線３−３に沿ってみた部分拡大縦断
面図である。 第４図は、第１図の線４の矢印方向にみた部分上面図で
ある。 第５図は、第１図の線５−５に沿ってみた拡大断面図で
ある。 第６図は、トンネル区間の部分断面図であり、コンベヤ
に懸吊された模型を示す。 第７図は、ろう模型の平面図である。 第８図は、第７図の線８−８に沿ってみた断面図である
。 第９図は、第７図の矢印９−９の方向にみた端面図であ
る。 図面中主要な符号は以下の通りである。 Ａ：乾燥装置、Ｂ：加工室、Ｃ：空調ユニット、Ｄ：吹
付け乾燥帯域、１０，１１：｝ンネル、１２：コンヘヤ
、１３：ろう模型、１８：浸漬タンク、２５，２６，２
８，２９：｝ンネル区間、３８：模型クラスター、６３
：送風機、６８：空調ユニット、１１４：孔あき板、１
１５：多数孔、１１６．１１９：孔あき板、１１８：溝
孔、２１０：ヘツダ。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 破壊自在の模型上に多層耐火性シエルモールドを形
   或するための装置であって、いずれも一端において開口
   した入来区間と導出区間を有する乾燥トンネルと、前記
   区間の一端に設けられ前記両区間の開口端を受容する密
   閉加工室と、前記ナ端とは反対側の他端に設けられ両ト
   ンネル区間に連通し、該両区間の間に延長する室を画定
   する囲い壁を備えたヘッダと、一連の被覆模型を前記加
   工室から搬出してトンネルの導出区間、次いで、ヘッダ
   の前記室を通し、トンネルの入来区間を通して加工室に
   向けて連続的に搬送するコンベヤと、前記加工室内にト
   ンネルに連関して設けられたスラリ容器と、空気流を前
   記ヘッダ内へ通し、該ヘッダから各トンネルの導出及び
   入来区間を通して前記加工室の方に向けて圧送する送風
   機と、トンネルに送給される空気の温度及び水分含有量
   を制御するための空気調和装置とから成る装置において 前記ヘッダを入前記送風機から空気を受取り、それを複
   数の空気噴流として前記室内へ互いに対向する両方向か
   ら噴射させ、ヘッダ内の被覆模型に対して両側から垂直
   方向に吹きつげるための多数の隔置された孔を有する互
   いに対向した壁を備えていることを特徴とするシエルモ
   ールド形或装置。