JPS5848636A - 連続焼鈍による非時効性で塗装焼付硬化能の優れた深紋り用高強度冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
連続焼鈍による非時効性で塗装焼付硬化能の優れた深紋り用高強度冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS5848636A JPS5848636A JP14758981A JP14758981A JPS5848636A JP S5848636 A JPS5848636 A JP S5848636A JP 14758981 A JP14758981 A JP 14758981A JP 14758981 A JP14758981 A JP 14758981A JP S5848636 A JPS5848636 A JP S5848636A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明け、非時効性で塗装焼付硬化性の優れた深絞り用
高強度冷延鋼板を連続焼鈍方式によって製造する方法に
関するものである。
高強度冷延鋼板を連続焼鈍方式によって製造する方法に
関するものである。
自動車のプレス成形用高強度冷延鋼板は、製にドアアウ
ター、トランクリッド、フードアウター轡の外板用途に
対して、深絞り性、張出し性、形状性および非時効性に
優れていることが要求されているが、最近では、耐テン
ト性や自動車の振動による）々ネルの座屈防止を目的と
して自動車の製造工程の中で塗装焼付の熱処理によって
降伏点が著しく上昇する特性（塗装焼付硬化性）がさら
に要求されている。
ター、トランクリッド、フードアウター轡の外板用途に
対して、深絞り性、張出し性、形状性および非時効性に
優れていることが要求されているが、最近では、耐テン
ト性や自動車の振動による）々ネルの座屈防止を目的と
して自動車の製造工程の中で塗装焼付の熱処理によって
降伏点が著しく上昇する特性（塗装焼付硬化性）がさら
に要求されている。
このような塗装焼付硬化特性を有する深絞り用高強度冷
延鋼板け、固溶強化型の合金を添加したＡｔキルド鋼を
熱延、冷延稜箱焼鈍方式のオープンコイル焼鈍でＡ１点
〜Ａ３点の温度に均熱し、３０〜ｂ 戚Ｆｉｃ量を０．０１１％程度まで低減した固溶強化型
の合金を有するＡｔキルド鋼を用い同じく箱焼鈍方式の
タイトコイル焼鈍を行うことによＨ１ｌ中の固溶Ｃを増
加して製造できるが、得られる塗装焼付硬化量は通常目
標とされる５ ｋｇ／■以上を達成するにＦｉまだ不十
分である。また、このような箱焼鈍・方式では徐加熱−
長時間均熱一徐冷却であるため製造に長時間を必要とし
、生産性の面でも問題である。
延鋼板け、固溶強化型の合金を添加したＡｔキルド鋼を
熱延、冷延稜箱焼鈍方式のオープンコイル焼鈍でＡ１点
〜Ａ３点の温度に均熱し、３０〜ｂ 戚Ｆｉｃ量を０．０１１％程度まで低減した固溶強化型
の合金を有するＡｔキルド鋼を用い同じく箱焼鈍方式の
タイトコイル焼鈍を行うことによＨ１ｌ中の固溶Ｃを増
加して製造できるが、得られる塗装焼付硬化量は通常目
標とされる５ ｋｇ／■以上を達成するにＦｉまだ不十
分である。また、このような箱焼鈍・方式では徐加熱−
長時間均熱一徐冷却であるため製造に長時間を必要とし
、生産性の面でも問題である。
一方、高生産性および塗装焼付硬化能の付与の点で非常
に有利な連続焼鈍方式を採用し？１．強度冷延鋼板を製
造する方法がいくつか開示されている。
に有利な連続焼鈍方式を採用し？１．強度冷延鋼板を製
造する方法がいくつか開示されている。
例えば、通常のＡｔキルド鋼にＰ、Ｓｌ等の固溶強化元
素を添加し、深絞シ性の向上のために熱延でｉ＃ｌ温巻
取を行い、冷延後の運Ｉ＆焼鈍において、急速加熱し、
均熱板に５〜ｂ 却し、冷却途中の４０℃近傍で数分間の過時効処理を行
う方法、あるいは、急速加熱均熱捗に室温まで水冷し、
さらに２５０〜４００℃近傍まで再加熱して焼戻し処理
（過時効処理）を行う方法がある。これらの製造方法は
いずれも過時効処理を不可欠とするものである。即ち、
急速冷却されるために残存する過飽和の固溶（Ｃ）を低
減させて、延性の向上や時効性の改善、さらに水冷方式
の場合には塗装焼付処理による鋼板の軟化を防止するた
めに過時効処理を必要とするものである。その九めに、
従来の連続焼鈍方式では焼鈍設備の短縮化には限度があ
る。また、従来の連続焼鈍方式で深絞り性を確保するた
めには、熱延で約６８０℃以上の高温で巻取る必要があ
るが、高強度冷延銅板は軟鋼板はどには高温巻取の７値
に及はす幼芽は得られないのが実情である。そして、普
温巻取＃−ｉ酸洗性の１率を非常に低下させるために操
業上の問題もかかえている。
素を添加し、深絞シ性の向上のために熱延でｉ＃ｌ温巻
取を行い、冷延後の運Ｉ＆焼鈍において、急速加熱し、
均熱板に５〜ｂ 却し、冷却途中の４０℃近傍で数分間の過時効処理を行
う方法、あるいは、急速加熱均熱捗に室温まで水冷し、
さらに２５０〜４００℃近傍まで再加熱して焼戻し処理
（過時効処理）を行う方法がある。これらの製造方法は
いずれも過時効処理を不可欠とするものである。即ち、
急速冷却されるために残存する過飽和の固溶（Ｃ）を低
減させて、延性の向上や時効性の改善、さらに水冷方式
の場合には塗装焼付処理による鋼板の軟化を防止するた
めに過時効処理を必要とするものである。その九めに、
従来の連続焼鈍方式では焼鈍設備の短縮化には限度があ
る。また、従来の連続焼鈍方式で深絞り性を確保するた
めには、熱延で約６８０℃以上の高温で巻取る必要があ
るが、高強度冷延銅板は軟鋼板はどには高温巻取の７値
に及はす幼芽は得られないのが実情である。そして、普
温巻取＃−ｉ酸洗性の１率を非常に低下させるために操
業上の問題もかかえている。
一方、金属ａｗＬＯＴ値に及ぼす影響については、フェ
ライト中にマルテンサイト等の硬質焼入組織が存在する
と７値を著しく低下させることが明らかになっており、
従来法に示されるような水冷方式の連続焼鈍による高強
度冷延銅板の製造にも問題がある。さらには、従来の連
続焼鈍法では、たとえ過時効処理（焼戻し処理）が施さ
れていても、調質圧延を行う前の焼鈍ままの状態では降
伏点伸びがかなりあシ、非時効とはいい敵いものである
。
ライト中にマルテンサイト等の硬質焼入組織が存在する
と７値を著しく低下させることが明らかになっており、
従来法に示されるような水冷方式の連続焼鈍による高強
度冷延銅板の製造にも問題がある。さらには、従来の連
続焼鈍法では、たとえ過時効処理（焼戻し処理）が施さ
れていても、調質圧延を行う前の焼鈍ままの状態では降
伏点伸びがかなりあシ、非時効とはいい敵いものである
。
このような現状から、本発明者等は、焼鈍ままであって
も降伏点伸びがほとんどなく非時効性で塗装焼付硬化能
の高い深絞シ用高強度冷延鋼板を、ＰＩＰ、延で普温巻
取することなくかつ過時効処理を要しない違Ｆ６Ｆ？＃
、鈍により製造することを目的として、銅の糾成および
連続焼鈍のサイクルについて検討した結果、Ｃを０．０
０１〜００１Ｏチに但滅し、醐溶強化元素を適量含有す
るＢ添加Ａｔキルド鋼を連Ｕｒ幼鈍で７３０℃からＡｅ
ｓ Ｊの温度範囲に均熱した後、４５０℃までの温度
から急冷することにより、金属組織的にはフェライト単
相からなる前記目的を達成する深絞シ用高強度冷延鋼鈑
が製造できることをｙ出した。
も降伏点伸びがほとんどなく非時効性で塗装焼付硬化能
の高い深絞シ用高強度冷延鋼板を、ＰＩＰ、延で普温巻
取することなくかつ過時効処理を要しない違Ｆ６Ｆ？＃
、鈍により製造することを目的として、銅の糾成および
連続焼鈍のサイクルについて検討した結果、Ｃを０．０
０１〜００１Ｏチに但滅し、醐溶強化元素を適量含有す
るＢ添加Ａｔキルド鋼を連Ｕｒ幼鈍で７３０℃からＡｅ
ｓ Ｊの温度範囲に均熱した後、４５０℃までの温度
から急冷することにより、金属組織的にはフェライト単
相からなる前記目的を達成する深絞シ用高強度冷延鋼鈑
が製造できることをｙ出した。
本発明の要旨とするところはＣ： ０００１〜０．０１
０％ 、 Ｍｎ ： １．５％以下、Ｓｌ：１．０チ以
下、Ｐ：００４〜０．１２チ、 Ａｔ： ０．００５〜
０．２０チ。
０％ 、 Ｍｎ ： １．５％以下、Ｓｌ：１．０チ以
下、Ｐ：００４〜０．１２チ、 Ａｔ： ０．００５〜
０．２０チ。
Ｎ：０００７％以下、Ｂ：ＢとＮとの重ｆチ比（Ｂ／Ｎ
）で０５〜２．５を含有するＡｔキルド鋼を、通常工程
で熱間圧延及び冷間圧延し、続いて該−鈑を連続焼鈍方
式によって７３０℃〜Ａ３点の温度範囲で均左１した後
、均熱温度〜４５０℃の間の任蒼の温度から２５０℃以
下まで平均冷却速度６０℃／秒以上で急冷子ることを４
１４Ｆ微とする 連続焼鈍による非時効性で塗装焼付硬
化能の優れた探絞り用高強度冷延鋼板の製造方法にある
。
）で０５〜２．５を含有するＡｔキルド鋼を、通常工程
で熱間圧延及び冷間圧延し、続いて該−鈑を連続焼鈍方
式によって７３０℃〜Ａ３点の温度範囲で均左１した後
、均熱温度〜４５０℃の間の任蒼の温度から２５０℃以
下まで平均冷却速度６０℃／秒以上で急冷子ることを４
１４Ｆ微とする 連続焼鈍による非時効性で塗装焼付硬
化能の優れた探絞り用高強度冷延鋼板の製造方法にある
。
本発明は時効性が小さくかつ塗装焼付硬化性にすぐれて
いるという一見矛盾する要求を満すため、数多の試行の
すえ創案されたもので、本発明の製造方法によれば、焼
ｆＩＦ！ままの状態で降伏点伸びの発外を抑制でき、時
効性が小さく塗装焼付硬化性のすぐれたｉＡ強度冷延鋼
版板製造でき、かつ形枦矯正や表面粗度調整のためのス
キン・臂ス或はレベラーを行って啄その粘性が維持され
るという全く新しい知見に基〈ものである。この本発明
の作用幼芽の理由は覗在では明らかでないが、恐らく結
晶粒界強度と固溶Ｃの挙動が関与していると推定される
。
いるという一見矛盾する要求を満すため、数多の試行の
すえ創案されたもので、本発明の製造方法によれば、焼
ｆＩＦ！ままの状態で降伏点伸びの発外を抑制でき、時
効性が小さく塗装焼付硬化性のすぐれたｉＡ強度冷延鋼
版板製造でき、かつ形枦矯正や表面粗度調整のためのス
キン・臂ス或はレベラーを行って啄その粘性が維持され
るという全く新しい知見に基〈ものである。この本発明
の作用幼芽の理由は覗在では明らかでないが、恐らく結
晶粒界強度と固溶Ｃの挙動が関与していると推定される
。
一般に連続焼鈍による冷延鋼板の製造は、短時間熱処理
−急速加熱・知時間熱処理・急速冷却−であるため、鋼
中のＣが過飽和に残存することから、時効性や軟質化の
ために過時効処理が施される。この場合、均熱温度から
ｉｆｉ’ｓ又は徐冷途中の比較的高温塚から超急冷によ
って積極的に過飽和の固溶Ｃを増加させ、次の過時効処
理でＣの析出を促進させる方法が提案されているが、本
発明けこの方法とは全く異なる技術思想に立脚するもの
で、過時効処理は不要である。むしろ上記のような過時
効処理を施すことは焼鈍″！！まの状態での降伏点伸び
を増加させ、時効性が大きくなって、逆に本発明の目的
を不可能とするものである。
−急速加熱・知時間熱処理・急速冷却−であるため、鋼
中のＣが過飽和に残存することから、時効性や軟質化の
ために過時効処理が施される。この場合、均熱温度から
ｉｆｉ’ｓ又は徐冷途中の比較的高温塚から超急冷によ
って積極的に過飽和の固溶Ｃを増加させ、次の過時効処
理でＣの析出を促進させる方法が提案されているが、本
発明けこの方法とは全く異なる技術思想に立脚するもの
で、過時効処理は不要である。むしろ上記のような過時
効処理を施すことは焼鈍″！！まの状態での降伏点伸び
を増加させ、時効性が大きくなって、逆に本発明の目的
を不可能とするものである。
なお、本発明鋼と同じく連続焼鈍で過時効処理が不要で
、焼鈍ままの状態で降伏漬伸びの発生が抑制され、時効
性が小さく塗装焼付硬化性にすぐれた銅］鈑として複合
Ｉ１１轍冷延銅板が知られているが、初会組織冷延鋼′
＠はα−γ２相状態から急冷してフェライト素地中に急
冷ｆ態生成物であるマルテンサイトを分散させた鋼であ
るのに対し、本発明鋼は主としてα単相状態から急冷し
たフェライトのみの銅で金属組繊的に児全に異なるもの
である。
、焼鈍ままの状態で降伏漬伸びの発生が抑制され、時効
性が小さく塗装焼付硬化性にすぐれた銅］鈑として複合
Ｉ１１轍冷延銅板が知られているが、初会組織冷延鋼′
＠はα−γ２相状態から急冷してフェライト素地中に急
冷ｆ態生成物であるマルテンサイトを分散させた鋼であ
るのに対し、本発明鋼は主としてα単相状態から急冷し
たフェライトのみの銅で金属組繊的に児全に異なるもの
である。
次に本発明の栴成暑件の意味するところとその限定理由
を述べる。
を述べる。
まず化学成分であるが、Ｃけ本発明榛成豐件のうち最も
重畳なものの一つで、連続焼鈍の均熱温度〜４５０℃の
間の任意の温度から急冷を行って、焼鈍ままの状態で降
伏点伸びの発生を抑制し、時効性が小さく塗装焼付硬化
性にすぐれた銅板を得るには、Ｃ’１０．００１〜０．
０ ｌ Ｏｑｂに規制する必要がある。Ｃが０００１％
より少ないと充分な塗装焼付硬化性が得られず、またＣ
がｏ、ｏｉｏチを超えると焼鈍ままの状態で大きな降伏
点伸びが発生し、時効性が大きくなりかつ伸びが大巾に
劣化する。好ましくけＣ：０００２〜０．００６ ％の
範囲がよい。
重畳なものの一つで、連続焼鈍の均熱温度〜４５０℃の
間の任意の温度から急冷を行って、焼鈍ままの状態で降
伏点伸びの発生を抑制し、時効性が小さく塗装焼付硬化
性にすぐれた銅板を得るには、Ｃ’１０．００１〜０．
０ ｌ Ｏｑｂに規制する必要がある。Ｃが０００１％
より少ないと充分な塗装焼付硬化性が得られず、またＣ
がｏ、ｏｉｏチを超えると焼鈍ままの状態で大きな降伏
点伸びが発生し、時効性が大きくなりかつ伸びが大巾に
劣化する。好ましくけＣ：０００２〜０．００６ ％の
範囲がよい。
Ｍｎは鋼の熱間脆化を防止するために必要な元素で、最
低０．１０−程度含有されている。またＭｎは高強度化
の念めにも有効な元素であるが、あま夛多量に含有する
と深絞り性が劣化し、焼入組織が生成されるために上限
を１．５ ’１６とする。できれば１．０−以下が好ま
しい。
低０．１０−程度含有されている。またＭｎは高強度化
の念めにも有効な元素であるが、あま夛多量に含有する
と深絞り性が劣化し、焼入組織が生成されるために上限
を１．５ ’１６とする。できれば１．０−以下が好ま
しい。
Ｓｉも強化元素として有効であるが、多量に含有すると
塗装後針食性の劣化が問題となるために上限を１．１６
とする。
塗装後針食性の劣化が問題となるために上限を１．１６
とする。
なお、従来の通常Ａｔキルド−に８１やＭｎを台上させ
、均熱板超急冷させると著しくテンパーカラーが発生す
るために別やＭｎの含有量けごく少ｌｉに限られるが、
本発明のようにＣ含有量を００１チ以下に制限すること
の２次効果として、ＳＩやＭｎの含有量を多くしてもテ
ンパ−カラーの発生がかなシ回避できることは大きな利
点である。Ｐは強化元素として最も有効であるが、強化
作用を付与するには０．０４％以上が必會である。しか
し、多すぎると溶接性を損うので上限を０．１２ ％と
する。極低炭素Ａｔキルド銅にＰを含有させる場合に最
も問題となる２次加工性は、本発明の特定焼鈍条件、即
ち短時間均熱と急速冷却によって著しく低減できる。
、均熱板超急冷させると著しくテンパーカラーが発生す
るために別やＭｎの含有量けごく少ｌｉに限られるが、
本発明のようにＣ含有量を００１チ以下に制限すること
の２次効果として、ＳＩやＭｎの含有量を多くしてもテ
ンパ−カラーの発生がかなシ回避できることは大きな利
点である。Ｐは強化元素として最も有効であるが、強化
作用を付与するには０．０４％以上が必會である。しか
し、多すぎると溶接性を損うので上限を０．１２ ％と
する。極低炭素Ａｔキルド銅にＰを含有させる場合に最
も問題となる２次加工性は、本発明の特定焼鈍条件、即
ち短時間均熱と急速冷却によって著しく低減できる。
Ａｔは鋼の脱酸のためＳｏｔ、Ａｔとして０．００５１
以上が重要であるが０．２０チを超えると鋼板の表囲欠
陥が多発するＯできるだけ００６チ以下が好ましい。
以上が重要であるが０．２０チを超えると鋼板の表囲欠
陥が多発するＯできるだけ００６チ以下が好ましい。
Ｎは多量に含まれると、焼鈍のままで降伏点伸びの発生
が抑制され、時効性が小さいという本発明鋼板の重要な
特性の実現を困難にする有害な元素であるが、本発明で
はＢと結合してＢＮを形成し、その有害性を消失させる
。しかし、あまり多量の含有はいたずらにＢの合金鉄を
消費するばかりであるため、その上限を０．００７ ％
とする。できればＯ，ＯＯ４％以下が好ましい。
が抑制され、時効性が小さいという本発明鋼板の重要な
特性の実現を困難にする有害な元素であるが、本発明で
はＢと結合してＢＮを形成し、その有害性を消失させる
。しかし、あまり多量の含有はいたずらにＢの合金鉄を
消費するばかりであるため、その上限を０．００７ ％
とする。できればＯ，ＯＯ４％以下が好ましい。
Ｂは本発明における轄徴の１つであり、Ｎの有害性を消
失させるためにけＮとの重量％比Ｂ／Ｎで０５以上のＢ
添加が必要である。一方、Ｂ／Ｎ比で２．５を超えると
固溶のＢが、鍋を硬質化させる。
失させるためにけＮとの重量％比Ｂ／Ｎで０５以上のＢ
添加が必要である。一方、Ｂ／Ｎ比で２．５を超えると
固溶のＢが、鍋を硬質化させる。
本発明の目的とする高強度冷延鋼板は、前記の鋼成分と
連続焼鈍条件との組み合せによって製造できる。
連続焼鈍条件との組み合せによって製造できる。
次に本発明の製造条件の馴足理由を述べる。熱間圧延お
よび冷間圧延については特に条件を限定しないが、深絞
り性の向上のためには、熱間圧延では仕上温度をＡ ｒ
ｓ点以上、巻取温度を６５０℃以丁とし、冷間圧延で
は冷延圧下率を７５−以上とすることが好ましい。
よび冷間圧延については特に条件を限定しないが、深絞
り性の向上のためには、熱間圧延では仕上温度をＡ ｒ
ｓ点以上、巻取温度を６５０℃以丁とし、冷間圧延で
は冷延圧下率を７５−以上とすることが好ましい。
次に本発明で最も１黴な連続焼鈍条件であるが、７３０
Ｃ〜Ａ３点温度範囲に均熱するのけ、７３０℃以下の
均熱では結晶粒が充分に成長していないためと考えられ
るが、焼鈍のままで降伏点伸びの発生が抑制され、時効
性が小さいという本発明鋼板の重要な粘性が得難くなる
こと、及び深絞り性が劣化するためであり、またＡ３漬
以上の均熱では深絞り性が′！ｊｉ、端に劣化するため
である。好ましくは７５０℃〜８５０℃がよい。なお、
均熱時間ＶｉｌＯ〜１８０秒程度が集用的であるがこれ
より知〈ても長くてもさしつかえない。
Ｃ〜Ａ３点温度範囲に均熱するのけ、７３０℃以下の
均熱では結晶粒が充分に成長していないためと考えられ
るが、焼鈍のままで降伏点伸びの発生が抑制され、時効
性が小さいという本発明鋼板の重要な粘性が得難くなる
こと、及び深絞り性が劣化するためであり、またＡ３漬
以上の均熱では深絞り性が′！ｊｉ、端に劣化するため
である。好ましくは７５０℃〜８５０℃がよい。なお、
均熱時間ＶｉｌＯ〜１８０秒程度が集用的であるがこれ
より知〈ても長くてもさしつかえない。
均熱を行りた抜、均熱湯度〜４５０℃の間の任意の温度
から２５０℃以下まで平均冷却せ度り０℃／秒以上で急
冷することは、Ｃ量とＰｉ＠の規制と共に本発明構成要
件のうち最も重要なものの一つである。この条件を外れ
ると焼鈍ままの状態で降伏点伸びの発生が抑制され、時
効性が小さいという本発明鋼板の重ｇな特性が得られな
くなる。
から２５０℃以下まで平均冷却せ度り０℃／秒以上で急
冷することは、Ｃ量とＰｉ＠の規制と共に本発明構成要
件のうち最も重要なものの一つである。この条件を外れ
ると焼鈍ままの状態で降伏点伸びの発生が抑制され、時
効性が小さいという本発明鋼板の重ｇな特性が得られな
くなる。
その理由は明らかではないが、上記の条件で急冷すれば
Ｃがセメンタイト等として析出するのを実質的に叱正で
きることと関連するものと考えられる・ 上述の通シ急冷は均熱温度から直接、または４５０℃に
いたる任意の温度まで徐冷した後開始するが、４５０℃
にいたる任意の温度までの徐冷けｌＯ℃／秒程度が冥用
的である。なお急冷開始温度に７７５℃〜６００℃の間
が好ましく、急冷の平均冷却速度は１００℃／秒以上が
好ましい。
Ｃがセメンタイト等として析出するのを実質的に叱正で
きることと関連するものと考えられる・ 上述の通シ急冷は均熱温度から直接、または４５０℃に
いたる任意の温度まで徐冷した後開始するが、４５０℃
にいたる任意の温度までの徐冷けｌＯ℃／秒程度が冥用
的である。なお急冷開始温度に７７５℃〜６００℃の間
が好ましく、急冷の平均冷却速度は１００℃／秒以上が
好ましい。
また本発明においては急−冷徒に従来のような過時効処
理を行わないのが必須である。すなわち、４００℃前後
の過時効処理を行うと、焼鈍後において降伏点伸びが回
復し、調質圧延を行っても時効性を小さくすることが離
かしくなるからである。
理を行わないのが必須である。すなわち、４００℃前後
の過時効処理を行うと、焼鈍後において降伏点伸びが回
復し、調質圧延を行っても時効性を小さくすることが離
かしくなるからである。
ところが、連続焼鈍設備は一般に焼鈍炉に後萩して過時
効炉が設けられておシ、やむを得ず過時効炉を通過させ
る場合にも過時効が生じない但渥でなければならない。
効炉が設けられておシ、やむを得ず過時効炉を通過させ
る場合にも過時効が生じない但渥でなければならない。
さらに、本発明鋼板は焼鈍のままで降伏点伸びの発生が
抑制されているために調質圧延を施こす必Ｊ！Ｉはない
が、鋼板の形状矯正や表面粗贋−整のために調質圧延を
行ってもよい。
抑制されているために調質圧延を施こす必Ｊ！Ｉはない
が、鋼板の形状矯正や表面粗贋−整のために調質圧延を
行ってもよい。
調達圧延率は好性を低下させかいため軽度とするのが好
ましい。
ましい。
なふ゛、本発明の方法で連！５？嬌鈍の冷却途中急冷開
始前に溶融メッキを行えば、非時効性で塗装φ付硬化能
の優れた深絞り円高強度溶融亜鉛メッキ鋼板や溶融アル
ミメッキ鋼板等表面処理鋼板の製糸も可能である。
始前に溶融メッキを行えば、非時効性で塗装φ付硬化能
の優れた深絞り円高強度溶融亜鉛メッキ鋼板や溶融アル
ミメッキ鋼板等表面処理鋼板の製糸も可能である。
以下本発明を実施例によりＩＩＰ明するＯ実施例
第１表に示す化学成分を有する鋼を転炉及び真突紛ガス
装置を使って溶製し、連続鋳造法によりスラブにした後
、熱間圧延し４．０ ｍ厚のホットコイルとした。熱間
圧延仕上湿度は９１０℃、巻取温度は６００℃であった
。続いて脱スケール、冷間圧延を施して０８−厚とＬ−
１この＃Ｉｌ板を１続焼鈍方式により８００℃で６０秒
均熱した後に第１表（／ｃ示す冷却条件で２５０℃まで
冷却した。なお、均熱稜急冷開始温度までＦｉｉｏ℃／
ｇｌｅｅで冷却した。そして、焼鈍１まで引張試験を行
った。
装置を使って溶製し、連続鋳造法によりスラブにした後
、熱間圧延し４．０ ｍ厚のホットコイルとした。熱間
圧延仕上湿度は９１０℃、巻取温度は６００℃であった
。続いて脱スケール、冷間圧延を施して０８−厚とＬ−
１この＃Ｉｌ板を１続焼鈍方式により８００℃で６０秒
均熱した後に第１表（／ｃ示す冷却条件で２５０℃まで
冷却した。なお、均熱稜急冷開始温度までＦｉｉｏ℃／
ｇｌｅｅで冷却した。そして、焼鈍１まで引張試験を行
った。
時効性Ｈ１００℃×３０分で評価したが、焼鈍ままで、
降伏点伸びのある試料け０．８チの調質圧延を施した後
に人工時効を行った。また、塗装焼付硬化量は、２チの
予歪を伺加した後に１７０℃Ｘ２０分の焼付相当処理を
行い、その間の降伏応力の増加１で示した。−また、加
工脆化性の評価を試料１と３について５Ｊ！施した０ 試験結果を同じく第１表に示すが、本発明法による試料
１．２および５け焼鈍ままで降伏点伸びがなく非時効性
で焼付硬化性および深絞り性に優れたｉｌ！１強度冷延
鋼板である。
降伏点伸びのある試料け０．８チの調質圧延を施した後
に人工時効を行った。また、塗装焼付硬化量は、２チの
予歪を伺加した後に１７０℃Ｘ２０分の焼付相当処理を
行い、その間の降伏応力の増加１で示した。−また、加
工脆化性の評価を試料１と３について５Ｊ！施した０ 試験結果を同じく第１表に示すが、本発明法による試料
１．２および５け焼鈍ままで降伏点伸びがなく非時効性
で焼付硬化性および深絞り性に優れたｉｌ！１強度冷延
鋼板である。
一方、試料３は急冷開始から２５０℃までの平均冷却速
度において、試料４け急冷開始温度において、試Ｆ６お
よび７Ｆｉ化学成分において本発明法を逸脱する比較法
によるものであり、焼鈍ままで大きな降伏点伸びがあっ
たり、時効性が大きかったり、あるいは加工脆化の危険
性が大であったシして外板用途には適さない。
度において、試料４け急冷開始温度において、試Ｆ６お
よび７Ｆｉ化学成分において本発明法を逸脱する比較法
によるものであり、焼鈍ままで大きな降伏点伸びがあっ
たり、時効性が大きかったり、あるいは加工脆化の危険
性が大であったシして外板用途には適さない。
以上説明し九ような本発明方法によれば、新たに需要が
高まっている非時効性でかつ塗装焼付硬化性の優れた深
絞り用高強度冷延鋼板を極めて高能率な運絞焼鈍方式に
よシしかも過時効処理なしに製造出来るものであるから
工業的に効果の大きい発明である。
高まっている非時効性でかつ塗装焼付硬化性の優れた深
絞り用高強度冷延鋼板を極めて高能率な運絞焼鈍方式に
よシしかも過時効処理なしに製造出来るものであるから
工業的に効果の大きい発明である。
Claims (1)
- （１）Ｃ： ０．００１〜０．０１０％、Ｍｎ：１．５
％以下、 Ｓｔ ： １．０ ％以下、Ｐ：０．０４〜
０．１２１ｋｌ ：０００５〜０．２０％ 、Ｎ：００
０７％［Ｆ。 Ｂ：Ｎとの重−ｊｌｔチ比Ｂ／Ｎで０．５〜２５を含有
するＡｔキルド鋼を、通常工程で熱間圧延および冷間圧
延し、続いて該鋼板を連続焼鈍によって７３０℃〜Ａ３
点の温度範囲で均熱した彼、均熱温度〜４５０℃の間の
温度から２５０℃以下まで平均冷却速度６０℃／秒以上
で急冷することを特徴とする連続焼鈍による非時効性で
塗装焼付硬化量の優れた深絞シ用高強度冷延鋼板の製造
方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14758981A JPS6046167B2 (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | 連続焼鈍による非時効性で塗装焼付硬化能の優れた深紋り用高強度冷延鋼板の製造方法 |
| US06/386,095 US4410372A (en) | 1981-06-10 | 1982-06-07 | Process for producing deep-drawing, non-ageing, cold rolled steel strips having excellent paint bake-hardenability by continuous annealing |
| FR8210062A FR2507625B1 (fr) | 1981-06-10 | 1982-06-09 | Procede de fabrication de bandes d'acier laminees a froid, ne vieillissant pas, a emboutissage profond, presentant une excellente caracteristique de trempabilite par cuisson de la peinture grace a un recuit en continu |
| DE19823221840 DE3221840A1 (de) | 1981-06-10 | 1982-06-09 | Verfahren zum herstellen von tiefziehbarem, alterungsbestaendigem, kaltgewalztem bandstahl mit sehr guter haertbarkeit beim einbrennen von farbe |
| GB08216874A GB2101156B (en) | 1981-06-10 | 1982-06-10 | Production process for cold rolled steel strip |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14758981A JPS6046167B2 (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | 連続焼鈍による非時効性で塗装焼付硬化能の優れた深紋り用高強度冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5848636A true JPS5848636A (ja) | 1983-03-22 |
| JPS6046167B2 JPS6046167B2 (ja) | 1985-10-15 |
Family
ID=15433761
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14758981A Expired JPS6046167B2 (ja) | 1981-06-10 | 1981-09-18 | 連続焼鈍による非時効性で塗装焼付硬化能の優れた深紋り用高強度冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6046167B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6077957A (ja) * | 1983-10-05 | 1985-05-02 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れた高張力冷延鋼板 |
| JPS6383230A (ja) * | 1986-09-27 | 1988-04-13 | Nkk Corp | 焼付硬化性およびプレス成形性の優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
| US5470403A (en) * | 1992-06-22 | 1995-11-28 | Nippon Steel Corporation | Cold rolled steel sheet and hot dip zinc-coated cold rolled steel sheet having excellent bake hardenability, non-aging properties and formability, and process for producing same |
| US5690755A (en) * | 1992-08-31 | 1997-11-25 | Nippon Steel Corporation | Cold-rolled steel sheet and hot-dip galvanized cold-rolled steel sheet having excellent bake hardenability, non-aging properties at room temperature and good formability and process for producing the same |
| CN105937011A (zh) * | 2016-07-11 | 2016-09-14 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 低屈服强度冷轧高强度钢板及其制备方法 |
-
1981
- 1981-09-18 JP JP14758981A patent/JPS6046167B2/ja not_active Expired
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6077957A (ja) * | 1983-10-05 | 1985-05-02 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れた高張力冷延鋼板 |
| JPS6383230A (ja) * | 1986-09-27 | 1988-04-13 | Nkk Corp | 焼付硬化性およびプレス成形性の優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
| JPH0555586B2 (ja) * | 1986-09-27 | 1993-08-17 | Nippon Kokan Kk | |
| US5470403A (en) * | 1992-06-22 | 1995-11-28 | Nippon Steel Corporation | Cold rolled steel sheet and hot dip zinc-coated cold rolled steel sheet having excellent bake hardenability, non-aging properties and formability, and process for producing same |
| US5690755A (en) * | 1992-08-31 | 1997-11-25 | Nippon Steel Corporation | Cold-rolled steel sheet and hot-dip galvanized cold-rolled steel sheet having excellent bake hardenability, non-aging properties at room temperature and good formability and process for producing the same |
| CN105937011A (zh) * | 2016-07-11 | 2016-09-14 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 低屈服强度冷轧高强度钢板及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6046167B2 (ja) | 1985-10-15 |
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