JPS5844985A - 鍛接管溶接方法 - Google Patents
鍛接管溶接方法Info
- Publication number
- JPS5844985A JPS5844985A JP14341081A JP14341081A JPS5844985A JP S5844985 A JPS5844985 A JP S5844985A JP 14341081 A JP14341081 A JP 14341081A JP 14341081 A JP14341081 A JP 14341081A JP S5844985 A JPS5844985 A JP S5844985A
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- JP
- Japan
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- heater
- forge
- temperature
- heating furnace
- welding
- Prior art date
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- Granted
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K13/00—Welding by high-frequency current heating
- B23K13/01—Welding by high-frequency current heating by induction heating
- B23K13/02—Seam welding
- B23K13/025—Seam welding for tubes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、接触抵抗加熱を主役とする鍛接管浴接方法に
係り、特に低い加熱炉温度で且つスケールロス、ビード
発生の少い溶接が可能な溶接方法に関するものである。
係り、特に低い加熱炉温度で且つスケールロス、ビード
発生の少い溶接が可能な溶接方法に関するものである。
鍛接管は、スケルプを加熱炉において両エツジ部が鍛着
温度にまで達するよう加熱され、成形鍛接機にて１〜２
段に徐々に丸められて成形され、その後鍛着されて管が
形成される。その際従来における加熱温度は、スケルプ
の両エツジ部′ｔ−鍛着温度にまで達しさせる理出にて
一気に１２５０℃位の高い温度にまで上昇させていた。
温度にまで達するよう加熱され、成形鍛接機にて１〜２
段に徐々に丸められて成形され、その後鍛着されて管が
形成される。その際従来における加熱温度は、スケルプ
の両エツジ部′ｔ−鍛着温度にまで達しさせる理出にて
一気に１２５０℃位の高い温度にまで上昇させていた。
この丸め加熱炉のｉ＠６温に伴なって炉の補修を頻繁に
行なわなくてはならないため保守に景する費用が非常に
嵩んでいる。東には加熱温度が高いことによってスケー
ルロスが多い等の問題を有していた。
行なわなくてはならないため保守に景する費用が非常に
嵩んでいる。東には加熱温度が高いことによってスケー
ルロスが多い等の問題を有していた。
本発明はかかる点Ｋｍみなされたもので、その目的をす
るところは、加熱炉温度を大巾に低下させて消費エネル
ギーや保守費を低下させ、スケール発生の少ないｆｔｉ
接管連管溶接方法供せんとするもので、以下図に基いて
本発明の一実施例を詳述する。
るところは、加熱炉温度を大巾に低下させて消費エネル
ギーや保守費を低下させ、スケール発生の少ないｆｔｉ
接管連管溶接方法供せんとするもので、以下図に基いて
本発明の一実施例を詳述する。
第１図は本発明と対比するために考えられた工程図で、
ｌはスケルプ、２は加熱炉でスケルプ１ｔこの加熱炉２
にて略１１００℃にて加熱する。３はパラレルエツジヒ
ータでスケルプｌのエツジＳｔ−鍛接可能温度にまで加
熱するために設けられ、高周波電源装置４よシ例えば５
ＫＨｚ の高周波電流が供給される。５は７オーミ
ングロールで帯状のスケルプはこのフォーミングロール
にて徐々に丸め込まれ鍛接ロール６にてエツジ相互が＃
を接されて管が成形される。
ｌはスケルプ、２は加熱炉でスケルプ１ｔこの加熱炉２
にて略１１００℃にて加熱する。３はパラレルエツジヒ
ータでスケルプｌのエツジＳｔ−鍛接可能温度にまで加
熱するために設けられ、高周波電源装置４よシ例えば５
ＫＨｚ の高周波電流が供給される。５は７オーミ
ングロールで帯状のスケルプはこのフォーミングロール
にて徐々に丸め込まれ鍛接ロール６にてエツジ相互が＃
を接されて管が成形される。
相違点は７１１Ｆ熱炉の温度が従来１２５０℃位にて加
熱されているのに対して１１００℃と低く、マたパラレ
ルエツジヒータ３を追加した点が相違する。第２図は本
発明の一実施例でフォーミングロール５のｗｋ段にＶシ
ームヒータ７を設け、とのヒータ７に高周波電諒装＠８
よプ１Ｏ−８０ＫＨ２Ｏ高周波電流を供給する。この場
合における加熱炉２の温度は８５０℃に加熱される。
熱されているのに対して１１００℃と低く、マたパラレ
ルエツジヒータ３を追加した点が相違する。第２図は本
発明の一実施例でフォーミングロール５のｗｋ段にＶシ
ームヒータ７を設け、とのヒータ７に高周波電諒装＠８
よプ１Ｏ−８０ＫＨ２Ｏ高周波電流を供給する。この場
合における加熱炉２の温度は８５０℃に加熱される。
第３図は東に４２図で示す本発明と対比するための工程
図を示したもので、第２図の本発明にチューブヒータ９
を追加し、高周波電源１０にて１００〜４５Ｑ １ｃＨ
ｚ の電流をヒータ９に供給すると共に加熱炉２の温
度を７００℃としたものである。なお第２及び第３図に
おいて＃１ｂ！ＩＪと同一符号のものは同一名称を示す
。
図を示したもので、第２図の本発明にチューブヒータ９
を追加し、高周波電源１０にて１００〜４５Ｑ １ｃＨ
ｚ の電流をヒータ９に供給すると共に加熱炉２の温
度を７００℃としたものである。なお第２及び第３図に
おいて＃１ｂ！ＩＪと同一符号のものは同一名称を示す
。
表
表は実験結果による従来の方法と各図で示した例との効
果の差を比軟し次もので、従来方法のムの場合、加熱炉
温度が１２５０℃と高温に表っている喪めスケールロス
が５％も発生し、また炉の寿命（炉の補修間隔）も１２
ケ月程度と短くなっている。
果の差を比軟し次もので、従来方法のムの場合、加熱炉
温度が１２５０℃と高温に表っている喪めスケールロス
が５％も発生し、また炉の寿命（炉の補修間隔）も１２
ケ月程度と短くなっている。
これに対し、本発明でおる第２図の場合のＯでは、加熱
炉温度が８５０℃と大巾に低下させたためスケールロス
は１チに減少し、炉の寿命も加ケ月と略倍に伸長された
。
炉温度が８５０℃と大巾に低下させたためスケールロス
は１チに減少し、炉の寿命も加ケ月と略倍に伸長された
。
すなわち、第２図で示す本発明のように加熱炉２の温Ｍ
Ｅを熱間成形が可能な限りの低い温度と−し、Ｖヒータ
７にて！ｉ！接可能温度である１４５０℃（高温となし
てもＶシーム部の部分加熱であるためスケールロスには
影替しない）近辺迄上昇させて撤着させれば表で示すよ
うな効果が得られるものである。ここで可能な＠シ低い
温度とは、実線によると８００〜９００℃位であ１．８
００℃以下となると成形時における抵抗が大きくなって
変形しＭくなる。ま九Ｖヒータ７を使用する場合、Ｖシ
ーム御の表皮効果を高めるために、成形された管内にイ
ンピーダを挿入して管のインピーダンスを＾くするが、
その際従来のインビーダを使用すると次の如き不都合が
生ずる。
Ｅを熱間成形が可能な限りの低い温度と−し、Ｖヒータ
７にて！ｉ！接可能温度である１４５０℃（高温となし
てもＶシーム部の部分加熱であるためスケールロスには
影替しない）近辺迄上昇させて撤着させれば表で示すよ
うな効果が得られるものである。ここで可能な＠シ低い
温度とは、実線によると８００〜９００℃位であ１．８
００℃以下となると成形時における抵抗が大きくなって
変形しＭくなる。ま九Ｖヒータ７を使用する場合、Ｖシ
ーム御の表皮効果を高めるために、成形された管内にイ
ンピーダを挿入して管のインピーダンスを＾くするが、
その際従来のインビーダを使用すると次の如き不都合が
生ずる。
第４図はインピーダの使用状態時における断面図である
。Ｐは成形された管で、その内部にインビーダｘｐが挿
入される。このインピーダは円柱状に形成されたフィラ
イトコアＰＣを耐熱性絶縁チューブ／νＲＦで機い更に
その表面に耐熱セメン）ＯＭを被傍させて構成されてい
る。したがって従来のインビーダではアイ２イト使用に
轟き磁束密度が５０００ガウス程度であるため加熱°用
の周波数が下れは下る程インビーダの効果が下！？、ｔ
Ｐの内面方向に多くのｔｒＩｔが流れてＶシーム以外の
余分な部分を赤熱するｋめ電源装置や管Ｐの板厚、直径
の過だに支障をきたしている。しかもこの傾向―収納断
面積が１０〜１５ｍの厚さ’ｅ＊する耐熱セメントＣＭ
を用いていることにょシフイライトコア７０″を利用で
きる面＆が制限されて一層大きく、特に７２３℃のキュ
ーリーポイントを越えた鋼材（非磁性領域）での加熱に
はコアの効果がＸ＊である点を２１ｈすると、アイ２イ
トコア使用のインピーダではよシ良い本発明の効果が発
揮されない。
。Ｐは成形された管で、その内部にインビーダｘｐが挿
入される。このインピーダは円柱状に形成されたフィラ
イトコアＰＣを耐熱性絶縁チューブ／νＲＦで機い更に
その表面に耐熱セメン）ＯＭを被傍させて構成されてい
る。したがって従来のインビーダではアイ２イト使用に
轟き磁束密度が５０００ガウス程度であるため加熱°用
の周波数が下れは下る程インビーダの効果が下！？、ｔ
Ｐの内面方向に多くのｔｒＩｔが流れてＶシーム以外の
余分な部分を赤熱するｋめ電源装置や管Ｐの板厚、直径
の過だに支障をきたしている。しかもこの傾向―収納断
面積が１０〜１５ｍの厚さ’ｅ＊する耐熱セメントＣＭ
を用いていることにょシフイライトコア７０″を利用で
きる面＆が制限されて一層大きく、特に７２３℃のキュ
ーリーポイントを越えた鋼材（非磁性領域）での加熱に
はコアの効果がＸ＊である点を２１ｈすると、アイ２イ
トコア使用のインピーダではよシ良い本発明の効果が発
揮されない。
そこで、第２図で示す本発明にお込ては磁束密度か２０
，０００ガウス近辺となる硅素銅板使用のインビーダを
用い、電源装置８として加熱周波数としては比較的低い
周波数である５０ＫＨｆＭ にて加熱し友ものである
。その結果、表で示すスケール四スと炉の寿命の点で所
期の効果が得られた他、更に溶接排出部（ビード）の少
ない溶接が可能となる効果が発生した。
，０００ガウス近辺となる硅素銅板使用のインビーダを
用い、電源装置８として加熱周波数としては比較的低い
周波数である５０ＫＨｆＭ にて加熱し友ものである
。その結果、表で示すスケール四スと炉の寿命の点で所
期の効果が得られた他、更に溶接排出部（ビード）の少
ない溶接が可能となる効果が発生した。
以下周波数と温度分布に伴なうビードの発生状態を説明
する。
する。
第５図（ａ）は管Ｐの正面図である。同図において７点
がヒータ７に渡した電流によって発生した磁束の収束点
で鍛接ロール６にて締付けられ皮接素材はＷ点にて溶接
されて管Ｐとなり、矢印方向に移送される。
がヒータ７に渡した電流によって発生した磁束の収束点
で鍛接ロール６にて締付けられ皮接素材はＷ点にて溶接
されて管Ｐとなり、矢印方向に移送される。
第５図（ｂ）は管Ｐの側面の拡大図である。同図におけ
るｔｌ は第１の測温点てｔｏｏ表面表面上、Ｆｉ管Ｐ
の板厚のｈ点に設けられた第２の側温点、１、は管Ｐの
板厚の２／４点に設けられた第３の−ｊ温点である。
るｔｌ は第１の測温点てｔｏｏ表面表面上、Ｆｉ管Ｐ
の板厚のｈ点に設けられた第２の側温点、１、は管Ｐの
板厚の２／４点に設けられた第３の−ｊ温点である。
（０） 、 （ｄ）図は、夫々収束点ＶよりＬ寸法だｆ
ｆ１ｉ方点壕での管素材の温度分布を示したもので、（
０）１社エツジ部温度を１４５０ Ｃまで加熱するため
にＶヒ−１７Ｋ ２５０ＫＢ１＆ （１００〜４５０Ｘ
Ｈｊｉ Ｏ範囲テ略同様のパターンを示す）の周波数電
流を供給した場合、（（Ｌ）ｌｌｃｔｆ５０Ｋ）Ｉｍ＋
（１０−８ＤＫＨｔｓｃｒ）範囲で略同様のパターン
を示す）の周波数電流を供給した場合を夫々示す。
ｆ１ｉ方点壕での管素材の温度分布を示したもので、（
０）１社エツジ部温度を１４５０ Ｃまで加熱するため
にＶヒ−１７Ｋ ２５０ＫＢ１＆ （１００〜４５０Ｘ
Ｈｊｉ Ｏ範囲テ略同様のパターンを示す）の周波数電
流を供給した場合、（（Ｌ）ｌｌｃｔｆ５０Ｋ）Ｉｍ＋
（１０−８ＤＫＨｔｓｃｒ）範囲で略同様のパターン
を示す）の周波数電流を供給した場合を夫々示す。
先ず２５０ ＫＨｔａ にて加熱した場合、（Ｃ）図
において明らかなように側温点１．では収束点Ｖにて漸
く鍛着温度Ｔｏ に遇しているか、側温点１１ Ｃ
管表ｔｈｌ）は収束点Ｖよりかなｌ）後方点において鍛
着温［Ｔ・に達している。このためエツジ；−ナ一部が
溶融し、溶融した部位に電磁力が作用することによシ鍛
着部にビードが多く発生した。
において明らかなように側温点１．では収束点Ｖにて漸
く鍛着温度Ｔｏ に遇しているか、側温点１１ Ｃ
管表ｔｈｌ）は収束点Ｖよりかなｌ）後方点において鍛
着温［Ｔ・に達している。このためエツジ；−ナ一部が
溶融し、溶融した部位に電磁力が作用することによシ鍛
着部にビードが多く発生した。
一方５９ＫＨｚ の周波数電流を供給することによシ
加熱した帷）図の場合には各測温点ｔ１〜１ｓとも収束
点Ｖ近辺にて急激にＴ、に達することにょシェツジコー
ナ一部の溶融が少ないためビードの発生が非常に少くな
った。ビードが少なく鍛着が可能な周波数範囲は実験に
よるとｌθ〜８０ ＫＨｇ 位で、この範囲は１００
〜４５Ｑ ＫＨｚから単に周波数が低下したための連続
的な変化では゛な（，１０１０−８０Ｋでは１００〜４
５９ ＫＨｚでは効果の出ない接続抵抗ｔよる突き合せ
面の急速加熱が発揮され、加熱最終時点（′ｖ点）での
急速加熱が可能となシビードの少ない溶接が可能となる
。
加熱した帷）図の場合には各測温点ｔ１〜１ｓとも収束
点Ｖ近辺にて急激にＴ、に達することにょシェツジコー
ナ一部の溶融が少ないためビードの発生が非常に少くな
った。ビードが少なく鍛着が可能な周波数範囲は実験に
よるとｌθ〜８０ ＫＨｇ 位で、この範囲は１００
〜４５Ｑ ＫＨｚから単に周波数が低下したための連続
的な変化では゛な（，１０１０−８０Ｋでは１００〜４
５９ ＫＨｚでは効果の出ない接続抵抗ｔよる突き合せ
面の急速加熱が発揮され、加熱最終時点（′ｖ点）での
急速加熱が可能となシビードの少ない溶接が可能となる
。
温度パターンとなり、スケールロス、炉の寿命の点にお
いて表Ｃの本発ｆｌ（第５図ｄの温度パターン）と同じ
であるが、ビード発生の点で表Ｏの実−ルロス、炉寿命
の点では表Ｏの実施例に優ってはいるが、しかしビード
発生の点や、実施するためには機械を改造しなければな
らない等の間亀点が発生し総合的には表Ｃの本発明に劣
る。
いて表Ｃの本発ｆｌ（第５図ｄの温度パターン）と同じ
であるが、ビード発生の点で表Ｏの実−ルロス、炉寿命
の点では表Ｏの実施例に優ってはいるが、しかしビード
発生の点や、実施するためには機械を改造しなければな
らない等の間亀点が発生し総合的には表Ｃの本発明に劣
る。
以上のように本発明は、鍛接管溶接時に加熱炉温度を８
００〜９００℃としてコイルを加熱し、鍛接ロールの直
前にＶヒータを設置してこのヒータに１０〜８０ＫＨ２
Ｏ周波数を供給するようにすると共に、鍛接時に硅素鋼
板を用いたインビーズ１ｆ！用したものである。
００〜９００℃としてコイルを加熱し、鍛接ロールの直
前にＶヒータを設置してこのヒータに１０〜８０ＫＨ２
Ｏ周波数を供給するようにすると共に、鍛接時に硅素鋼
板を用いたインビーズ１ｆ！用したものである。
したかつて、本発明によれにスケールロスが大巾に減少
し、且つ加熱炉の加温エネルギーが減少されることによ
って大巾な省エネル゛ダーが可能となるものでるる。ま
た炉の寿命が伸びると共に、ビード発生の少ない溶接が
可能となるものである。
し、且つ加熱炉の加温エネルギーが減少されることによ
って大巾な省エネル゛ダーが可能となるものでるる。ま
た炉の寿命が伸びると共に、ビード発生の少ない溶接が
可能となるものである。
ｗＪ１図祉本発明と対比するための鍛接管溶接の工程図
、第２図は本発明の一実施例を示す工程図、第３図は本
発明と斜比するための鍛接管溶接の他の工程図、第４図
はインビーダの縦断側面図、籐５図は説明園で、（勾は
管の一部正面図、（ｂ）は管の側面図、（０） ＃ （
＋１）は夫々温度分布因である。 ｌはスケルプ、２は加熱炉、５龜７オーミングロール、
６はａｍａ−＃、７はｖヒータ、８は高周波電源装置。 ４１゜ ）唱
、第２図は本発明の一実施例を示す工程図、第３図は本
発明と斜比するための鍛接管溶接の他の工程図、第４図
はインビーダの縦断側面図、籐５図は説明園で、（勾は
管の一部正面図、（ｂ）は管の側面図、（０） ＃ （
＋１）は夫々温度分布因である。 ｌはスケルプ、２は加熱炉、５龜７オーミングロール、
６はａｍａ−＃、７はｖヒータ、８は高周波電源装置。 ４１゜ ）唱
Claims (1)
- スケルプを加熱炉にて加熱し、鍛接ロールを介してスケ
ルプの両エツジ部を突き合せて＠接し、管を形成するよ
うにしたものに於て、前記加熱炉の温度を８００〜９０
０℃となし、且つ前記鍛接ロールの前段にスケループの
エツジ部を加熱するためのＶヒータを設け、とのＶヒー
タに１０〜８０ＫｍＩｇの周波数の電流を供給すると共
に、前記鍛接時に硅嵩鋼板よｐなるインピーダを管内（
挿入して溶接するようにしたことを特徴とする鍛接管溶
接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14341081A JPS5844985A (ja) | 1981-09-11 | 1981-09-11 | 鍛接管溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14341081A JPS5844985A (ja) | 1981-09-11 | 1981-09-11 | 鍛接管溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5844985A true JPS5844985A (ja) | 1983-03-16 |
| JPS622919B2 JPS622919B2 (ja) | 1987-01-22 |
Family
ID=15338118
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14341081A Granted JPS5844985A (ja) | 1981-09-11 | 1981-09-11 | 鍛接管溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5844985A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6015082A (ja) * | 1983-07-06 | 1985-01-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間電縫鋼管の製造方法 |
| JPS62292279A (ja) * | 1986-06-11 | 1987-12-18 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 溶接管製造装置 |
-
1981
- 1981-09-11 JP JP14341081A patent/JPS5844985A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6015082A (ja) * | 1983-07-06 | 1985-01-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間電縫鋼管の製造方法 |
| JPS62292279A (ja) * | 1986-06-11 | 1987-12-18 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 溶接管製造装置 |
| JPH0340668B2 (ja) * | 1986-06-11 | 1991-06-19 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS622919B2 (ja) | 1987-01-22 |
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