JPS6015082A - 熱間電縫鋼管の製造方法 - Google Patents
熱間電縫鋼管の製造方法Info
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- JPS6015082A JPS6015082A JP12385383A JP12385383A JPS6015082A JP S6015082 A JPS6015082 A JP S6015082A JP 12385383 A JP12385383 A JP 12385383A JP 12385383 A JP12385383 A JP 12385383A JP S6015082 A JPS6015082 A JP S6015082A
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- JP
- Japan
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- pipe
- strip
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- welding
- steel strip
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- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K13/00—Welding by high-frequency current heating
- B23K13/01—Welding by high-frequency current heating by induction heating
- B23K13/02—Seam welding
- B23K13/025—Seam welding for tubes
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
不発１−１１は、高周波′電流の特有の性質を利用し、
溶接時の加熱効率を同上せしめる熱間電縫銅管の製造方
法に関する。
溶接時の加熱効率を同上せしめる熱間電縫銅管の製造方
法に関する。
素材たる’ｉ′ｉ＜ｒｉ ｋ所要湿度に予加熱した後オ
ーブンバイブ状に成形し、次いで該オープンノ（イブの
両エツジ部を高周波電流によって溶接し、溶接ビード都
を切削して素管を得、該素管を必要に応じる電縫管の製
造方法（以下Ｈ−ＢＲＷ法という）は、従来の鍛接鋼管
の製造方法（以下、ＢＷ法という］に比べて溶接部の品
質が高いという利点があり、また他方、従来の冷開にお
ける電縫鋼管の製造方法（以下、ＥＲＷ法という）に比
べてオープンパイプの成形が容易であるほか、高速製管
が可能であり、溶接部近傍の硬度が低く均一した品質の
組織が得られるという利点があるため、近来注目される
に至っている。不出枳人は、先の出願（特願昭５６−１
０８３６４号）により、Ｈ・−ＢＲＷ法を有効に実施し
得る銅管製造設備列についての提案を行なったところで
ある。
ーブンバイブ状に成形し、次いで該オープンノ（イブの
両エツジ部を高周波電流によって溶接し、溶接ビード都
を切削して素管を得、該素管を必要に応じる電縫管の製
造方法（以下Ｈ−ＢＲＷ法という）は、従来の鍛接鋼管
の製造方法（以下、ＢＷ法という］に比べて溶接部の品
質が高いという利点があり、また他方、従来の冷開にお
ける電縫鋼管の製造方法（以下、ＥＲＷ法という）に比
べてオープンパイプの成形が容易であるほか、高速製管
が可能であり、溶接部近傍の硬度が低く均一した品質の
組織が得られるという利点があるため、近来注目される
に至っている。不出枳人は、先の出願（特願昭５６−１
０８３６４号）により、Ｈ・−ＢＲＷ法を有効に実施し
得る銅管製造設備列についての提案を行なったところで
ある。
該先願の発明を概略図示すれば第１商の如くである。、
即ち、上下２室の予熱室を備えたトンネル−〇予熱炉４
の側域に平行して、帯鋼加熱炉５と鋼管加熱炉６とを同
列状に設置し、帯鋼加熱炉５疎び鋼管加熱炉６と予艶炉
４とを連絡煙道５ｃ 、 ！’ｉｄ及び６ｃ、６ｄで連
絡することにより帯鋼加熱炉５及び鋼管加熱炉６の燃焼
排ガスを予熱炉４へ力開城には高周波溶接製管装置７を
設置し、鋼管加熱炉６の出側には管絞圧延装置１８を設
置したものである。このよりな先願発明に係る鋼管製造
設備夕１日で対して供給される帯鋼１は上部予熱室の入
口４ａから矢印Ａに従って予熱炉４へ導入され、上ハ１
り予熱室の出口４ｂｆ出たところでリターンドラム４ｄ
ＶＣ案内さね、て下部予熱室の入口４ｃよシ再び予熱炉
４に入り、やがて下部予熱室より矢印Ｂの方向へ）１き
出される。このとき帯鋼１は５００℃程度に昇温されて
いる。予熱炉４から引き出された帯鋼ｌは案内ローラ群
４ｅによって移送方向が矢印Ｃ方向に変換され入口５ａ
から帯鋼加熱炉５へ送り込まれ、その出口５ｂかち引き
出されるＯＣのとき帯鋼１は７００℃程度に昇温されて
いる。
即ち、上下２室の予熱室を備えたトンネル−〇予熱炉４
の側域に平行して、帯鋼加熱炉５と鋼管加熱炉６とを同
列状に設置し、帯鋼加熱炉５疎び鋼管加熱炉６と予艶炉
４とを連絡煙道５ｃ 、 ！’ｉｄ及び６ｃ、６ｄで連
絡することにより帯鋼加熱炉５及び鋼管加熱炉６の燃焼
排ガスを予熱炉４へ力開城には高周波溶接製管装置７を
設置し、鋼管加熱炉６の出側には管絞圧延装置１８を設
置したものである。このよりな先願発明に係る鋼管製造
設備夕１日で対して供給される帯鋼１は上部予熱室の入
口４ａから矢印Ａに従って予熱炉４へ導入され、上ハ１
り予熱室の出口４ｂｆ出たところでリターンドラム４ｄ
ＶＣ案内さね、て下部予熱室の入口４ｃよシ再び予熱炉
４に入り、やがて下部予熱室より矢印Ｂの方向へ）１き
出される。このとき帯鋼１は５００℃程度に昇温されて
いる。予熱炉４から引き出された帯鋼ｌは案内ローラ群
４ｅによって移送方向が矢印Ｃ方向に変換され入口５ａ
から帯鋼加熱炉５へ送り込まれ、その出口５ｂかち引き
出されるＯＣのとき帯鋼１は７００℃程度に昇温されて
いる。
次いで帯鋼ｌは高周波溶接製管装＠７へ送り込まれ、ブ
レークダウンロール７ａ、サイドロール７ｔ＋。
レークダウンロール７ａ、サイドロール７ｔ＋。
フィンバスロール７ｃ’１ｌｉ４でオープンパイフ状ニ
１祝形され、誘導コイル（コンタクトチップを用い比抵
抗方式であってもよい）７ｄｔ−通過する際に両エツジ
都が集中発熱し、鍛着温度に昇温したオープンバイブの
両エツジ部はスクイズロール７θによって加圧接合され
、よって帯鋼ｌは素管２となる。次に素管２はヒート切
削機７ｆで内外の溶接と一ドが除去された後、入口６ａ
から鋼管加熱炉６へ送り込まれ、その出口６ｂに至るま
でＶＣ８０（１〜９５０℃に昇温され、溶接部の硬化組
織は解消されて均一組織となる。素管２は続いて管絞圧
延装置８へ送り込まれ、ｌＯ数段乃至２０数段の縮径加
工を経て所望寸法の成品管３となる。
１祝形され、誘導コイル（コンタクトチップを用い比抵
抗方式であってもよい）７ｄｔ−通過する際に両エツジ
都が集中発熱し、鍛着温度に昇温したオープンバイブの
両エツジ部はスクイズロール７θによって加圧接合され
、よって帯鋼ｌは素管２となる。次に素管２はヒート切
削機７ｆで内外の溶接と一ドが除去された後、入口６ａ
から鋼管加熱炉６へ送り込まれ、その出口６ｂに至るま
でＶＣ８０（１〜９５０℃に昇温され、溶接部の硬化組
織は解消されて均一組織となる。素管２は続いて管絞圧
延装置８へ送り込まれ、ｌＯ数段乃至２０数段の縮径加
工を経て所望寸法の成品管３となる。
上記の如きＨ、ｌｌ１ＲＷ法においては、高周波溶接前
の帯鋼ｌの温度をどの相反にするかが重要な問題である
が、それは帯鋼１が誘導コイル７ｄの位置にさしかかっ
た時点でキューリ一点以上の温度にならないように丁べ
きであるとされてきた。
の帯鋼ｌの温度をどの相反にするかが重要な問題である
が、それは帯鋼１が誘導コイル７ｄの位置にさしかかっ
た時点でキューリ一点以上の温度にならないように丁べ
きであるとされてきた。
その理由について検討すると次の如くである。
鋼は、キューリ一点を越えると磁性が消失する。
ところで、鋼の高周波電流による加熱は、周波数と透磁
率できまる電流の浸透深さ、即ち加熱深さが浅い几め局
部加熱となりかつ高能率であると考えられている。従っ
て、磁性が消失すると浸透深さが急に深（なシ加熱効率
が低下するものと考えられてきた。これが、キューリ一
点以上の温度で電縫製管が行なわれなかった理由である
。
率できまる電流の浸透深さ、即ち加熱深さが浅い几め局
部加熱となりかつ高能率であると考えられている。従っ
て、磁性が消失すると浸透深さが急に深（なシ加熱効率
が低下するものと考えられてきた。これが、キューリ一
点以上の温度で電縫製管が行なわれなかった理由である
。
ところが本発明者は、多くの実験を重ねた結果、高周波
電流の給電点直前の帯鋼ｌの温度をキューリ一点以上９
００℃以下の範囲に加熱し次場合、従来の通念に反して
却って加熱効率が同上するものであることを見出した０
不発’！！Ａはこの知見に基づいてなされたものである
。以下、実験によって得られた知見の故例について説明
する。
電流の給電点直前の帯鋼ｌの温度をキューリ一点以上９
００℃以下の範囲に加熱し次場合、従来の通念に反して
却って加熱効率が同上するものであることを見出した０
不発’！！Ａはこの知見に基づいてなされたものである
。以下、実験によって得られた知見の故例について説明
する。
溶接時の加熱効率に関する実験について、材質、製管寸
法、溶接条件がそれぞれ異なるものを設定し、提供され
る帯鋼の温度を種々変更し、誘導コイルを通過した位置
での温度上昇特性を調査し、その結果ｔ−第２図に示し
た。各実施例の諸条件は次の９１３ ＜である。
法、溶接条件がそれぞれ異なるものを設定し、提供され
る帯鋼の温度を種々変更し、誘導コイルを通過した位置
での温度上昇特性を調査し、その結果ｔ−第２図に示し
た。各実施例の諸条件は次の９１３ ＜である。
第１例 材質二記号ＳＧＰ相当材、ｃ ： ０．（７７
％、 ８１：０．２％。
％、 ８１：０．２％。
Ｍｎ ： ０．３％
管寸法ニスクイズローラ位置で８０φ■ｘ３４２％溶接
条佇：周波数３５０幻り、溶接温度１４３０℃。
条佇：周波数３５０幻り、溶接温度１４３０℃。
製管速度５０ｍ／ｍｉｎ
第２例 材質：記ＪｉｊＳＴＦＧ柑当材、Ｃ：０．１５
％、 Ｓｉ：０．２％Ｍｎ：０．５０％、Ａｊ？：０．
００４％管寸法ニスクイズローラ位置で４５φ■Ｘ５．
０”ｍ溶接条件二周波数３５０ＫＨ２、溶接温度１４３
０°Ｃ９製管速度４５ｍ／ｍｉｎ 第３例 材質：記号ＡＰ工Ｊ−５５相当材、 Ｏ：０．
４２％。
％、 Ｓｉ：０．２％Ｍｎ：０．５０％、Ａｊ？：０．
００４％管寸法ニスクイズローラ位置で４５φ■Ｘ５．
０”ｍ溶接条件二周波数３５０ＫＨ２、溶接温度１４３
０°Ｃ９製管速度４５ｍ／ｍｉｎ 第３例 材質：記号ＡＰ工Ｊ−５５相当材、 Ｏ：０．
４２％。
８１：０．２％、 Ｍｎ：０．７１％
管寸法ニスクイズローラ位置で８０’ｍｍＸ３．２ｔｗ
＋溶接条佇：周波ｆｌｃ ３５０ ＫＨｚ ｍ溶接温度
１４００℃。
＋溶接条佇：周波ｆｌｃ ３５０ ＫＨｚ ｍ溶接温度
１４００℃。
製管速度４５ｍ７ｍ１ｎ
第２図に見られる如く、溶接部の温度に帯鋼の温度がキ
ーユーリ一点−直前の温度のものから急倣な温度上昇を
示し、８００℃附近のもので最高と、なり、８５０℃附
近のものから次第に緩慢に下降する傾向を示している。
ーユーリ一点−直前の温度のものから急倣な温度上昇を
示し、８００℃附近のもので最高と、なり、８５０℃附
近のものから次第に緩慢に下降する傾向を示している。
即ち、この図から、高周波電流の給電点直前の鋼管の温
度がキ二−リ一点以上９００℃以下の温度になるように
帯鋼加熱炉？制御することによって、高周波による加熱
効率を飛曜的に同上せしめ得ることがわかる。
度がキ二−リ一点以上９００℃以下の温度になるように
帯鋼加熱炉？制御することによって、高周波による加熱
効率を飛曜的に同上せしめ得ることがわかる。
高周波溶接の消費電力に関する実験では、消費電力の口
や丁を得るため、０１１配の第１例につき、帯鋼の温度
変化に伴なワヒート係数の変化を調査した。その結果は
第３図に示す如くである。ここでと−ト係故には次式に
よって表わされる。
や丁を得るため、０１１配の第１例につき、帯鋼の温度
変化に伴なワヒート係数の変化を調査した。その結果は
第３図に示す如くである。ここでと−ト係故には次式に
よって表わされる。
−Ｂｐ×工ｐ
Ｘ ｖ
Ｅｐ：Ｗｊ誘導コイル二次側電圧（Ｖ
工ｐ：誘導コイルの高周波電流（Ａ）
ｔ：管の肉厚（１ｍン
Ｖ：浴接速度（ｍ／ｍ１ｎ）
同図に見られる如く、帯鋼の温度が７００℃から８００
℃の間ではヒート係数が急に低下する傾向を示している
が、８００℃以上の温度では変化が殆んど見られないこ
とを示している。このことから、省エネルギーの立場か
らしても帯鋼の混夏を８００℃附近に制御することによ
って好ましい結果が得られ、９００℃以上に予加熱する
と無駄が多い仁とがわかる。
℃の間ではヒート係数が急に低下する傾向を示している
が、８００℃以上の温度では変化が殆んど見られないこ
とを示している。このことから、省エネルギーの立場か
らしても帯鋼の混夏を８００℃附近に制御することによ
って好ましい結果が得られ、９００℃以上に予加熱する
と無駄が多い仁とがわかる。
帯鋼の温度をキューリー意思上９００℃以下の温度範囲
圧制御する場合、最も昇温効果があり、かつキューリ一
点以上になるとヒート係数に殆んど差が見られなくなる
理由については、必ずしも定かではないが、一応次のＣ
とが考えられる０即ち、キューリ一点以下では、高周波
電流の浸透深さが極端に浅く、エツジ面の極く表層のみ
が溶融され、従ってエツジ部近傍の温度勾配も大きい０
ところが高温溶融部の温度はいたずらに外部に放散され
て、エツジ全体を溶接に必要な県展へ均一化するために
は寄与せず、熱損失のみが増大することとなる０又、こ
の浸透深さが浅い念め背面電流が流れ易く熱間域でのイ
ンピーダー効果が大きく取りにくい事にともなって７点
への電流が減少し、エツジ部の力■熱効率が低下するこ
とが推定される。しかしキュー意思点以上になると、尚
周波電流の浸透深さが急に深くなり、昇温後の温度勾配
もまた緩やかとなる。この場合、エツジ部が浴融状態に
なると、電磁力によって溶融金属が７点より押し出され
ると共に表面張力等によって円形化し、従ってコーナ効
果による昇温が少なくなり、溶接に必要な入熱が殆んど
変化しなくなるものと思われる。
圧制御する場合、最も昇温効果があり、かつキューリ一
点以上になるとヒート係数に殆んど差が見られなくなる
理由については、必ずしも定かではないが、一応次のＣ
とが考えられる０即ち、キューリ一点以下では、高周波
電流の浸透深さが極端に浅く、エツジ面の極く表層のみ
が溶融され、従ってエツジ部近傍の温度勾配も大きい０
ところが高温溶融部の温度はいたずらに外部に放散され
て、エツジ全体を溶接に必要な県展へ均一化するために
は寄与せず、熱損失のみが増大することとなる０又、こ
の浸透深さが浅い念め背面電流が流れ易く熱間域でのイ
ンピーダー効果が大きく取りにくい事にともなって７点
への電流が減少し、エツジ部の力■熱効率が低下するこ
とが推定される。しかしキュー意思点以上になると、尚
周波電流の浸透深さが急に深くなり、昇温後の温度勾配
もまた緩やかとなる。この場合、エツジ部が浴融状態に
なると、電磁力によって溶融金属が７点より押し出され
ると共に表面張力等によって円形化し、従ってコーナ効
果による昇温が少なくなり、溶接に必要な入熱が殆んど
変化しなくなるものと思われる。
帯鋼の温度をキューリー意思上９００℃以下の温度に制
御することは、管の内外に生じた溶接ビードを除去する
点からも重要な意味がある。この点については、０１ノ
記第１例乃至第３例について、ビード除去に用いた切削
刃物の連続耐用時間について調査した。その結果は第１
表の如くである０第 １ 表 （注）ビード切削に使用し次刃物は、 イゲタロイ （超硬）である。
御することは、管の内外に生じた溶接ビードを除去する
点からも重要な意味がある。この点については、０１ノ
記第１例乃至第３例について、ビード除去に用いた切削
刃物の連続耐用時間について調査した。その結果は第１
表の如くである０第 １ 表 （注）ビード切削に使用し次刃物は、 イゲタロイ （超硬）である。
素管はスクイズ目−ラを通過したところで管の内外にで
きた溶接ビードを切削除去する必要があるが、と−ド切
削の観点からすれば、帯鋼の温度は低くする方が望まし
い。しかし第１表の結果から見ても９００℃以下であれ
ば実用の範囲を逸するに至らないことがわかる。なお加
熱効率との関連からすれば８００ ”Ｃ附近に制御する
のが最も好ましい。
きた溶接ビードを切削除去する必要があるが、と−ド切
削の観点からすれば、帯鋼の温度は低くする方が望まし
い。しかし第１表の結果から見ても９００℃以下であれ
ば実用の範囲を逸するに至らないことがわかる。なお加
熱効率との関連からすれば８００ ”Ｃ附近に制御する
のが最も好ましい。
帯鋼の温度をキューリー意思上９００℃以下の温度範囲
に制御することは、溶接部の硬化組織に及は丁影響から
も重要である。この実験では、１１ｊ記第１例乃至第３
例による素管について、各帯鋼の温度を変えて溶接製管
し、鋼管加熱炉及び管絞圧延装置を稼動しないで得られ
た素管から試験片を採取し、溶接部及びその近傍の硬［
−測定した〇その結果、第１例のものを第４図（Ａ）に
、第２例のものを同図（日に、第３例のものを同図（Ｃ
）に示した。
に制御することは、溶接部の硬化組織に及は丁影響から
も重要である。この実験では、１１ｊ記第１例乃至第３
例による素管について、各帯鋼の温度を変えて溶接製管
し、鋼管加熱炉及び管絞圧延装置を稼動しないで得られ
た素管から試験片を採取し、溶接部及びその近傍の硬［
−測定した〇その結果、第１例のものを第４図（Ａ）に
、第２例のものを同図（日に、第３例のものを同図（Ｃ
）に示した。
これらの図からもわ〃為るよりに、帯鋼の湿度を高くし
た方が溶接直後における溶接部の温度降下速度を緩和し
、溶接部及びその影響部における硬度偏差を小さくする
ことができる。しかしながら、帯鋼の温度をキューり意
思上にすれば、硬度分布は均一化され、充分実用に供し
得るものであることが確認でき念。なおまた、側根かの
硬化組織が認められ、鋼管加熱炉で軟化処理する必要が
ある場合にも、炉内湿度は８ｏｏ〜９００℃に制御する
ことによって充分その目的を達し得られるから、従来９
００℃以」二に制御していたことと比較すると、省エネ
ルギーの面がらしても極めて有利である。
た方が溶接直後における溶接部の温度降下速度を緩和し
、溶接部及びその影響部における硬度偏差を小さくする
ことができる。しかしながら、帯鋼の温度をキューり意
思上にすれば、硬度分布は均一化され、充分実用に供し
得るものであることが確認でき念。なおまた、側根かの
硬化組織が認められ、鋼管加熱炉で軟化処理する必要が
ある場合にも、炉内湿度は８ｏｏ〜９００℃に制御する
ことによって充分その目的を達し得られるから、従来９
００℃以」二に制御していたことと比較すると、省エネ
ルギーの面がらしても極めて有利である。
因に、９３１例乃至第３例のもののうち、本発明の実施
によって得られ′ｆｃ鋼管につき、偏平試験と拡管試験
を行なった結果を示せば、第２表の如くである。
によって得られ′ｆｃ鋼管につき、偏平試験と拡管試験
を行なった結果を示せば、第２表の如くである。
第２表
この表からも、本発明法が溶接部に好ましい結果をもた
らすものであることを確認することがて′きる。
らすものであることを確認することがて′きる。
本発明は以上の如＜、Ｈ−ＥＲＷ法において高周波電流
の給電点直曲の帯鋼の温度をキューリー意思上９００℃
以下の範囲に制御することによって、高周波による加熱
効率を飛躍的に同上せしめ、かつ消費電力の低減に寄与
するほか、溶接部組織の改善にも役立つものである。そ
して帯鋼の温度を従来より高くしても、ビード切削上側
等支障を来たすものでは、ない。従って本発明は、電縫
銅管の製造上極めて大きな効果を奏するものである。
の給電点直曲の帯鋼の温度をキューリー意思上９００℃
以下の範囲に制御することによって、高周波による加熱
効率を飛躍的に同上せしめ、かつ消費電力の低減に寄与
するほか、溶接部組織の改善にも役立つものである。そ
して帯鋼の温度を従来より高くしても、ビード切削上側
等支障を来たすものでは、ない。従って本発明は、電縫
銅管の製造上極めて大きな効果を奏するものである。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明の実施に使用される鋼管製造設備列を示
す概略斜視崗、第２因は帯鋼の温度と高周波溶接時の昇
温度との関係を示すグラフ、第３図は帯鋼の温度と高周
波溶接時のヒート係故との関係を示すグラフ、第４図（
Ａ） 、 （Ｂ） 、 （（りＦ′ｉ溶接部点傍の硬既
分布を示すグラフであるＯ ｌ・・・帯鋼 ２・・・素管 ３・・・我品管 ４・・
・予熱炉５・・・帯鋼加熱炉 ６・・・鋼管加熱炉７・
・・高周波溶接製管装置 ８・・・管絞圧延装置特計出
願人 住友金属工業株式会社 代理人弁理士内田敏彦 帯＠シ１度 。 第３図 （°Ｃ） 第４図（Ａ） 第４図（Ｂ）
す概略斜視崗、第２因は帯鋼の温度と高周波溶接時の昇
温度との関係を示すグラフ、第３図は帯鋼の温度と高周
波溶接時のヒート係故との関係を示すグラフ、第４図（
Ａ） 、 （Ｂ） 、 （（りＦ′ｉ溶接部点傍の硬既
分布を示すグラフであるＯ ｌ・・・帯鋼 ２・・・素管 ３・・・我品管 ４・・
・予熱炉５・・・帯鋼加熱炉 ６・・・鋼管加熱炉７・
・・高周波溶接製管装置 ８・・・管絞圧延装置特計出
願人 住友金属工業株式会社 代理人弁理士内田敏彦 帯＠シ１度 。 第３図 （°Ｃ） 第４図（Ａ） 第４図（Ｂ）
Claims (1)
- １、’ｉｆｆ鋼を予加熱した後オープンノ（イブ状に成
形し、次いで高周波電流によりｔｉｔＪ記オーブンノく
イブの両エツジ部を溶接する電縫鋼管の製造法において
、高周波電流の給電黒血ｔｉ１１の帯鋼の湿度をキュー
リ一点以上９００℃以下の範囲に制御して製へ；するこ
とを特徴とする熱同電縫鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12385383A JPS6015082A (ja) | 1983-07-06 | 1983-07-06 | 熱間電縫鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12385383A JPS6015082A (ja) | 1983-07-06 | 1983-07-06 | 熱間電縫鋼管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6015082A true JPS6015082A (ja) | 1985-01-25 |
Family
ID=14871013
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12385383A Pending JPS6015082A (ja) | 1983-07-06 | 1983-07-06 | 熱間電縫鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6015082A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63264281A (ja) * | 1987-04-22 | 1988-11-01 | Nippon Steel Corp | 温間電縫溶接法 |
| EP0812633A1 (en) * | 1996-06-11 | 1997-12-17 | Kawasaki Steel Corporation | Method of and apparatus for producing steel pipes |
| US6006789A (en) * | 1995-08-25 | 1999-12-28 | Kawasaki Steel Corporation | Method of preparing a steel pipe, an apparatus thereof and a steel pipe |
| KR100293577B1 (ko) * | 1996-06-11 | 2002-11-18 | 가와사끼 세이데쓰 가부시키가이샤 | 강관의 제조방법 및 제조설비 |
| JP2004027368A (ja) * | 2000-09-20 | 2004-01-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 電縫鋼管およびその製造方法 |
| CN113579752A (zh) * | 2021-08-09 | 2021-11-02 | 上上德盛集团股份有限公司 | 一种不锈钢钢管加工智能生产系统及智能生产设备 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS589714A (ja) * | 1981-07-10 | 1983-01-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 帯鋼を素材とする鋼管製造設備列 |
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1983
- 1983-07-06 JP JP12385383A patent/JPS6015082A/ja active Pending
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