JPS589714A - 帯鋼を素材とする鋼管製造設備列 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はｔ鍛＊ｇ管法と電気抵抗溶接製管法の長所を有
効に活用すると共に％両製管法の短所を抑制することＫ
Ｌ９．比較的小径の鋼管を高能率に製造し得る新規な鋼
管製造設備列Ｋｌｌする。

帯鋼を素材として、比較的小径の鋼管を製造する方法Ｋ
Ｆｉ、鍛接製管法（以下ＩＩＩ法という）　と電気抵抗
溶接製管法（以下Ｗ、ＸＷ法という）及びこのＩＲＷ法
によって得られた鋼管に加熱絞り圧抵加工管施す製管法
（以下ＩＲＷ＋ｌｌｌ法という］がある、ＢＹ法は外径
１１５■以下の小径鋼管の多量化１ｉＫ適すると共Ｋ、
管全体が熱間で仕上けられるために溶接１１に硬化組織
をとどめず、馬方向の金属組織が均一化されるという長
所があるが、帯鋼を外局から高温加熱するために加熱エ
ネルギーの浪費ｔ−まねき、スケ−、ｋＷスが大きいう
えに、炉体の損耗が激しくその修理に多大の工数と費用
を要する薇か、小ロット品の佐童にね不向きであるとい
う短所がある０ｍ１ｖ法はＢＹ法よりも比較的広範囲の
サイズにわたって製管することができ′、溶接部の”性
状が良好で、スケールロスが全くないという長所がある
が、製管能率が悪いはか、溶接−に硬化組織をとどめ、
同方向の金属組織ｔ不均一であるという短所がある。ｌ
ＲＷ＋８Ｒ法灯、ＩＲＷ法の短所を補うものであって、
ＢＹ法に比較して大きいサイズの製管が可能であり、母
管サイズを２種類程ｊ［Ｋ集約し、以降は多段階サイズ
の小径管［８４１１１管することが可能であ夛、溶接部
の性状も良好であるほか、１ＩｔＷ法との関係では管全
体を熱間仕上けするため局方向の金属層ａが均一化され
るという長所があるが、管の加熱効率か墨（加熱エネル
ギーの浪費をまねき、溶接部の硬化組織を十分に除去す
るＫｔ！至らないはか、造管ラインと絞り圧延ラインと
が別系列となっているため罠、管の切断工程が少なくと
％２［必要となると共に１余分の付属設備を必Ｉｔする
等の短所がある。

本発明は、前記従来の帯鋼管素材とする鋼管製造法の長
所を総合活用すると共に、それらの短所を補ない合うべ
く創案されたものであって、機織した省エネルギーｔ−
目指し、ＢＷ法に対しては溶接部の性状１ｍｘｗ法なみ
に良好なものとし、ｍｍ法に対しては溶Ｗｋｇの硬化組
織を完全に解消して馬方内の金属ｍ織を均一なものとし
、罵！ｔＷ＋ｊｉＲ法に対しては全体の設備を一ライン
化して自分な設備及び工程の介入を避は或韓消去し、溶
＊ａＫ残存し申す％／％硬化組織の徹底的解消を期した
ものであり、従来の各製管法に必要とした個々の設備を
一系列化したもので番り、て、その要旨とするところは
、帯鋼予熱炉と、該帯鋼予熱炉の側域に般社もれ排ガス
を帯鋼予熱炉へ導（連絡煙道を備えた帯鋼加熱炉と、帯
鋼予熱炉の側域に帯鋼加熱炉と離隔して同列状に設けら
れ排ガスを帯鋼予熱炉へ導（連ｓａｉ道を備えた鋼管加
熱炉と、帯鋼加熱炉と鋼管加熱炉との中間域に設けられ
た電気抵抗溶接製管装置と、鋼管加熱炉の出側に貌いて
設けられた管絞圧延装置とが、帯鋼を帯鋼予熱炉、帯鋼
加熱炉及び電電抵抗溶接製管装置に送り込み、よって造
形された母管を鋼管加熱炉及び管絞圧砥装置に連続的に
通過せしめてＩｉｔ品管とすぺ（配置された帯鋼を素材
とする鋼管製造設備列にある。

以下に１本発ｆ１４に係る鋼管製造設備列の一実施１１
會図面にもとすいて説明する。第１因乃至第３図におい
て４Ｆｉ帯鋼予熱炉であって、全長が数１０鳳に４及ん
てｊ？〕、内部は上部予熱室Ｓと下部予熱ＩＩＳの２段
構造となっており、それぞれの１１灯盆長にわ九って適
宜の数のゾーンに区分されている。下部予熱ｌｌ５Ｏ各
ゾーン毎に１両側壁または炉床から図示しないバーナが
室内に向って火炎を噴射するよう適宜の間隔ｖｔｓ？い
て適宜数だけ配設されてｓ？Ｄ　＊各ゾーン毎に温度制
御するＣとが可能である。バーナの燃焼ガス灯下部予熱
ＳｔＳの室内及び同室内を移送中の帯鋼１を予熱し７ｔ
ｔ、上部予熱室ＳＫ移行し、残余の熱によって予熱室５
０室内及び同室内を移送中の帯鋼ｌを予熱する１う罠な
っている。上部予熱室５及び下部予熱１１６のいずれＫ
も、内部に移送される帯鋼ｌを支承する工うＫＩＩ！Ｗ
ｒＫ図示しない支承ａ−ツが配設されている。

１３Ｆ！帯鋼加熱炉であって、帯鋼１が１記の帯鋼予熱
炉４に最初に送り込まれゐ炉端寄りの側域に設置される
。帯鋼加熱炉１３は、帯鋼ｌか帯鋼予熱炉４で予熱され
た後、ＣれＫＪ！に熱を加えて管状に造形しやすい１５
に移送中沢昇温軟化する丸めのものであるから、全長１
０数醜の長さが必要である。炉内は長手方向に複数ゾー
ンに区分されていて、各ゾーン毎にその両側壁に図示し
ない所要数のバーナが配設され、各ゾーン毎のＳ［制御
が可能である。帯鋼加熱炉１３に％帯鋼予熱炉４の場合
七同橡に移送される帯鋼ｌを支承する図示しない支承−
−ラがＩ！ＦｊｒＫ配設されている。第２図灯、第１図
のムーム線で帯鋼加熱炉１３から帯鋼予熱炉４にわたっ
て切断して示した図であるが、帯鋼加熱炉１３の天井−
に天井孔１４を設け、仁の天井孔１４から帯鋼予熱炉４
の側壁に設けられた側孔１２Ｋｆ）たって連絡価道Ｉｓ
が架設され、帯鋼加熱炉１３円の燃焼ガス轄該炉内の帯
鋼ＩＩ加熱し一１ｔ１１に％連Ｓ煙道ｌｉｔ通って帯鋼
予熱炉４の上部予熱室５に＊ｔｌｈｔＬる１うになりて
いる。この連絡煙道ｌＳは帯鋼加熱炉１３の長手方向の
適所に複数配設するものとする。勿論、この連絡煙道ｌ
ｓはその帯鋼予熱炉４に近い部分を上下に分岐して上部
予熱室５と下部予熱型６に燃鉤ガスｔ配分する工うにし
てもよいしｓｃｖ連Ｊｌｉａ道１５は帯鋼加熱炉１３の
天井部から帯鋼予熱炉４の天井部へ架設する−のであっ
てもよい。

１７ｆｌ鋼管加熱炉であって、帯鋼ｌが前記の帯−予熱
炉４の上部予熱室５の出口８を出て下部予熱室６０入口
９に送り込まれるリターン部寄りの側域に設置される。

鋼管加熱炉１７ｄ帯鋼ｌが管に造形された母管２に全体
にわたって均熱処理すると共に、絞り圧延して縮径加工
するに必賛な温ｔまで加熱昇温するものであるから、全
一１ｋｌＯ数重乃至２０＠ｙｍの長さとされる。鋼管加
熱炉１７は、その軸線が帯鋼加熱炉１３の延長線上にあ
る工うに同列状に設けられ鋼管加熱炉１７と帯鋼加熱炉
１３との関ＫＦｉ、後述する電気抵抗溶接製管装置２２
を設置することのできる領域をおいておくこととする。

鋼管加熱炉１７灯通常は断［１が円形の筒状をなし、炉
内は長手方向に複数ゾーンに区分され、各ゾーンの周壁
には局方向の２乃至３個所Ｋ、図示しないバーナが等配
設置され、各バーナの噴射炎が炉内壁に沿って順方＠に
回転する工うになされ、かつ、各ゾーン毎ＫＩｌ［制御
される。鋼管加熱炉１７の長手方向の蟹所には、炉内を
移送される鋼管ｚ會支承する図示しない鼓型ローラが配
設されている。第３図は、第１図のＢ−Ｂ線で、鋼管加
熱炉１７ｔＰら帯鋼予熱炉４Ｋｔ）たって切断したとこ
ろ會示す断面図であるが、鋼管加熱炉１７の頂部に頂部
孔１８が設けられ、仁の頂部孔１８から帯鋼予熱炉４の
側壁Ｋｆｆｌけられ次側孔２０にわたって連絡煙道１９
が゛架設さｈ％鋼管加熱炉１７円の燃焼ガスは腋炉円の
鋼管２を加熱し７を後、連絡煙道１９を通って帯鋼予熱
炉４の上部予熱室５に導かれるよう罠なっている。この
連絡煙道１９も帯鋼加熱炉１３ｔｃ設けられ危連絡煙道
１５の場合と同様に分岐構ｍとして燃焼ガスしてｔ工（
、また帯鋼予熱炉４の天井部に連絡架設讐るようにして
ｔよＱ、この連絡煙道１９は鋼管加熱炉１７の長手方向
の適数個所に設置られるが、鋼管加熱炉１７Ｈバレに＠
ＩＦ）％ｆ）＠数基を連続して設置してもよいので、そ
の場合の連絡煙道１１１各バレル渥炉毎に設けるものと
する。

なお、第１図にシいて、１１．ｌｌ’ｆｌレキュプレー
！であって、一方のレキュプレーメ１ｌＫＦｉ帝鋼加熱
炉１３と帯鋼予熱炉４のうち生滅の併合排ガスを導いて
その余熱を回収し、他方のレキユズレータ１１’Ｋｔｊ
鋼管加熱炉１７と帯鋼予熱炉４のうち残る半載の併合排
ガスを導いてその余熱を回収シ、レキエプレーメｉ　ｌ
　、　、１１’から排出されるガスは、ｃｈを合流して
図示しない大鐘道を経て鑑＊に導かれる。

第１図Ｋかいて、２２は電気抵抗溶接製管装置であり、
帯鋼加熱炉１３と鋼管加熱炉１７との中間領域に設置さ
れる。電気抵ＦＬＩＩＩＩ製管装置２２は、帯鋼加熱炉
１３の出口１６）為ら送り出されてきた帯鋼ｌをオープ
ンパイプに造形し、該オープンパイプの開口部で向い合
う内縁部管溶接して母管２とし、続いて仁の母管２′に
鋼管加熱炉１７へ送９込む、従って、そのために必Ｉ！
なブレークダウンミール２３、サイドロール２４％フィ
ンパスロール２５．７％局波誘導コイル２６．スクイズ
ーールｚ７及び外面デート匍劇器２８等がその順序に帯
鋼加熱炉１３寄）ｌＩから鋼管加熱炉１７書少部にわ几
って連続して配−されている。高馬波霞導コイル：６は
、これに代えて高岡＃、＊触給触子電子ってｔ工（、壕
几低Ｗ４獣溶袈用の電極輪であってもよい。また図示は
し＊ｔＰ’）九が、ブレークダウンミール２３とナイド
ロール２４６の中間位置から、先端１１に内園ビード切
削刃又灯ビード圧着ローラを装着したマンドレルを挿入
し、その先端Ｓｔ外面ビード切削器＝８が臨む位置より
もやや鋼管加熱炉１７寄りの母管２内１ｉｉＫ＠ませる
ものとする。

２９１１管絞圧延装置てありて、鋼管加熱炉１７の出口
２１１１１に近い位置から鋼管加熱炉１７の延長線上に
砥設され１Ｇ数スタンド乃１Ｉ２Ｇ数スーンドを連続設
置したロールスタンド群１１０立っている。！絞圧延装
置２ｇは電気抵抗溶接製管装置２２で造形された母管冨
の外！を高能雫でもって小径管に絞り、かつ延伸圧延す
る。前段及び中段の各スタンドは２０一ル式のストレッ
チレデュ−すとされるが、均一な絞り効果と真円度の高
い威晶管３を得るためＫは、後段の数スタンドは３０−
ル式のものを採用するのが好ましい。

次に、帯鋼ｌが帯鋼予熱炉４に送り込まれ、その内部を
通過して帯鋼加熱炉１３に送り込まれ、次いで電気抵抗
溶接製管装置２２！を経て母管２に造形され、更に鋼管
加熱炉１７に送り込まれ、その内部を通過した後これに
続（管絞圧砥装置２９を経て抵伸縮径され、よって成品
管３ｔ−得るまでの工程について説明する。

帯鋼ｌＦｉまず、第１図の矢印ａの位置よりその方向に
帯鋼予熱炉４の上部予熱室５内に送）込まれる。上部予
熱室５内を通過する際の前期における予熱昇温は、連絡
煙道１５【経て導入される帯鋼加熱炉１３の排ガス余熱
によってなされるので。

この段階での予熱外１！Ｋｆｌ特に燃料を使用する工う
なξζはなく、続いて後期における予熱昇温は、連ｍ煙
道１９に経て導入される鋼管加熱炉１７の排ガス余熱に
工つてなされるので、仁のｊｌｊｌにおいても余分の燃
料を消費することは殆んどなく、しかも鋼管加熱炉１７
の排ガスは帯鋼加熱炉１３の排ガス温［！す４＃ｌ（１
〜３００℃高温であるから、上部予熱室５ｔ−通過する
ときの帯鋼ｌの加熱昇ｉＩハ円滑な昇温勾配て予熱を行
なうことができる。上部予熱室５０出口８から一旦炉外
に出た帯鋼１？１．　　リターンドラム７に寮内されて
その移送方向の向きを変え、下部の入口９Ｌり下部予熱
室６へと送り込まれる。下部予熱室６では帯鋼１は予熱
用に設けられたバーナの火炎と燃焼ガスＫＬつて更に昇
熱されるか、下部予１１ｋ皇６の出口附近に至ってもせ
いぜい５０　Ｇ　’Ｃｌ１ｍ１昇熱され九に工いし、こ
の１１度の温［は従来のＢＹ法の場合の７００〜９００
℃である仁とと比較すると朧ｔＰＫ低温であって、燃料
の消費量％ｆｉかに少ないものとなる。

帯鋼ｌ灯下部予熱！１６から矢印１の方向に引き出され
ると、誘導ローラ＄１＠によって移送方向が再び変換さ
り、矢印Ｃの位置よ〕帯鋼加熱炉１３へと送）込まれ、
出口１６から引き出されるときＫは５００〜７００℃程
度に昇温されている。ζ仁で出口１６を出た帯鋼１が誘
導コイル２６の位置にさしかかった時点で、磁気＊節点
以上の温直にならないように昇熱するのが望ましい。こ
のような温１ｈ従来の１１１法の場合の１２００〜１３
００℃程［Ｋまで昇温されていた仁とと比較すると娠か
に低温であって、燃料消費量ｔそれに伴なって節約でき
るＦｉかりでなく、炉自体の損耗度も格段に減少するか
ら、炉材を安価なものが使用でき、かつ炉の耐用年数を
延長せしめることができる。しかも製管作業上は、従米
中中もすれば過熱のために１帯鋼ｌの炉内切断事故が発
生することがあったが、本発明の場合は、この１うな事
故は愈（発生せず、事故復旧のための要員を配置する必
ｌＩは全くなくなった。

次いで、帯鋼ｉｒｔ％電気抵抗溶接製管装置２２へと移
送される。帯鋼′１は、ブレークダウンロール２３．サ
イドロール２４を一過するに従って幅方向のミー形成が
次第に進み、フィンパスロールｚｓｔａｘ特点でオープ
ン／くイブ状となる。従来のＩＲＷ法では、゛オープン
パイプＫＩＩＬ形されろ帯鋼は冷間において成形される
から、変形抵抗の高ら仁とｔ考慮して、成形のためのブ
レークダウンＥｌ−に２３，１４　）’ロール２４及び
フィンバス四−ル冨５共、それぞれ３〜４スタンドのロ
ール群會必賛としていたが、本発明の場合は、それぞれ
１〜＝スタンド、多（てｔ３スタンドで充分であって、
設備費を格段に低減する仁とかできる。オープンパイプ
状Ｋｌｌ形された帯鋼ｌは、誘導コイル２６１通過する
とＩＫ、高周波電流に工為表皮効果中近接効果によって
縁Ｓが集中発熱さｈゐが。

誘導コイル２６にさしかかる時点でのＳ度を磁気変態点
以下の温度であるようＫすｈ＃ｉ、従来冷間＃に行なわ
れるｗｉｔ−に近い高効率て加熱するＣとができる。両
縁ｌＩか鍛着１１度に達したオープンパイプ状帝鋼１は
、誘導コイル２６の直ｉｌＫ設置されたスクイズ四−ル
２７で加圧され、両縁部が接合さｈて母管：となる、４
１＃管２の円外面にできたビードは鋼管加熱炉１７に送
り込まれる前に除去される。外面ビードの除去はビード
切陶機ＵＫよって除去するが、内面ビードの除去は、ナ
イトａ　−＋　２４　ｆ）近ｎかも挿入されたマンドレ
ルの先端に装着した切削刃又はビード圧着ｎ−ラに工っ
て行なわれる。仁の場合、高級品種のｔのＫついては切
削刃により、高級品種外のものを量産するものについて
は圧着ローラを使用するのが好ましい、母管２内に挿入
されるマンドレルや切削刃及び圧着ローラは、循環水に
ぶる冷却方式を一採用することに工って管内５ｉｔｒｃ
充分耐え得る。

電気抵抗Ｓ＊＊Ｗ装置２２で造形された母管２は、続い
て鋼管加熱炉１７に送り込まれ、出口２１から炉外に引
き出されるまでの関に通常８ｏｏ〜９ＳＯ’ｌＣＫ加熱
昇潟される。鋼管加熱炉１７内では母管２の受熱は管の
外面のみからなされ、これは帯鋼加熱炉１３内で帯鋼ｌ
が両面加熱される場合の加熱効率５０〜６０％に対して
、漸＜３０〜４０　＄＠［Ｋ止まるものである。シ〃ル
、鋼管加熱炉１７内での加熱効率のＰザ、その排ガスを
帯鋼予熱炉４に導き、帯鋼ＩＫ対する両面加熱に転用す
ることＫＬって充分ＫＩｌｉうことが可能である。

鋼管加熱炉１７の出口２１ｔ−出た母管２は直ちに、菅
絞圧延装置２９へと送り込ｔｈる。Ｃの時点では母管２
の溶接部の硬化組織は完全に解消されて金属組ＩＩ＆も
周方向全体Ｋ１１１った粗誼シして均一化されているが
１．管絞圧砥装置２９に通過するＣとによって均一にし
て緻書な整粒となる。仁の際の絞りＫＬる外径の減少率
は、スタンドａリッチ程度までとし、全外径の最大減少
率を７５−以内に止める１５にするのが好ましｉ、勿論
、これらの外径減少率は、母管２の外径中肉厚及びｇ品
管３の外径や肉厚によって適宜に選定される。そこで、
母管２のサイズを例えば外Ｉｌｌ　３Ｇ箇とｌＯＯ■の
２種類程１１に集約して、比較的広い範囲の多品種小径
管に縮径圧延すゐようにし７、素材の合理化と前段階で
の母管造形用ロールの保有数の減少を図ることができる
。か（して得られた成品管空は、管絞圧延装置２ｇを出
た後、その速度と同調して移動する図示しないホットソ
ーによって所定の長さに切断される。ｇＪ＆管３は、仁
の１うに製造ラインの最終段階においてはじめて切断さ
れるので、切断のためＫもたらされるか璽ロスを最少限
［Ｋ抑制することができる。

次に１本発明の鋼管製造設備列を利用して鋼管管製造し
た場合の燃料原単位、溶接部の信頼性及び智の周方向組
織の均一性にりいて、従来のＢＹ法、ＩＲＷ法、１！、
Ｒ１＋ＢＲ法と比較した結果を説明する。

供試材として灯、 材質　　　　　　Ｊより一８０Ｆ 帯鋼の寸法　　　３４８”Ｘ　３．５”母管の寸法　　
　１１４．３φＸ　３．５”威品管の寸法　　４８．６
φＸ３．５”とした。

まず、燃料原単位を比較したｔのを第１１！に示す。

第１表 （注）本発明で製管した鳴杏、帯鋼加熱Ｐを出て鋼！加
熱炉に入るまでの造管工！ において帯鋼及び母管は５０℃の温度 低下があった。

なお、電気誘導による溶ａｍの加１！ＩｋＫ要する熱量
は計上していない。

第１！に見られるとおり、本発明を利用した！管法ては
、燃料原単位灯ＢＹ法に比して約４０％、　　］１ｉＲ
Ｗ＋８Ｒ法に比して約５０９６の低減ｔ％たらすことが
できる。

！接部？信頼性は・属品管から試象片を切り出し、扁平
試験と溶接部及びその４傍におけるｉ！度試験を行ない
、その分布状ｌＩを比軟した。第４因は扁平試験結果ｔ
−まとめたヒストグラムであり、ＢＹ法％ＩＲＷ＋８Ｒ
法訃１び本発明を利用し九％ｔｒ）Ｋついて、それぞれ
第１表に示す加熱条件でｍ！ｔ、たｔのを試！に供した
。第４図かられかる１５に１本発明を利用したものの試
験結果は、ＭＲＮ＋ＢＲ法（ｍａｙ法を経２％の）と匹
敵するｍ鎖を示している仁とか認めら九、仁れは結局罵
ＲＷ法なみの溶接部品質を有していゐ証左といえる。第
５図は＊＊部及びその近傍と、溶接部から１８０”方向
部位の硬度を捌定した結果を示すものであり、本発明を
利用した％ｆ）は管絞圧砥装置に工つて縮径開始すると
きの−［を種々変化せしめたものである。第５図かられ
かる工うに％本発明を利用したものの溶接部及びその近
傍の硬度分布画線は％ｌＲＷ法に比してその平坦化が顕
著に表われ、ＢＹ法のｔのＫｍ近していることが認めら
れ、ｌＩ後部の硬化組織は殆んど解消されていることが
立証される。

第６図は、第１表に示す加熱条件で製管したものの顯黴
鏡組織写真である。ａ’ｌ汀ＢＹ法の鍛接部、そして１
２は同鍛接部から１８Ｆ方向位置のｔの、）ｌはｌＲＷ
＋８！を法の溶接部そしてｂ２は同溶接部から１８（１
”方向位置のもの、ｃｌは本発明を利用したものの溶接
部そしてＣ２は同溶接部から１８ｆ方向位置のものそれ
ぞ１−ＬＫついての倍率１００倍の願黴鏡写真である。

いずれの−のも鍛ｔ＆部ｘａＳＳ部と、その１８Ｆ方向
位置の間ｔｃＭＩんど差灯なく、同方向の金属層＆が均
一化されていることをものがたっている。なお、罵ｉｗ
＋８Ｒ法と本発明を利用したｔｆ′）は結晶の粒度がＢ
Ｙ法のものに比して緻密であることが認められる。

以上詳述のとおり１本発明の製管設備列によれば、製管
時の加熱エネルギーを省力化して燃料の消費量を大幅に
低減し、溶接部の硬化層ａを解消し、溶接部の品質を向
上せしめて溝状腐食（孔食）の間ＩＩＩを改善し、かり
管間方向の組ａｔ−−−にし、小径管の製造にあたって
ＢＷ法と同等の高能率多量生産に即応せしめるＣとがで
きるはか、一方でけスケールロスやクロップロスを減少
せしめ、設備的には炉の損耗度を低減してその寿命を延
長し。

稼動率を高め補修費を節減し、゛準備−−ルの保有数を
減縮することができる。また、本発明す設備列では、帯
鋼予熱炉、帯鋼加熱炉及び鋼管加熱炉の操業を停止した
状態で、電気抵抗溶接製管装置のみを＠勤せしめてｌＩ
’ｔＷ法を実施することもできるし、また電気抵抗１１
１１ｋ製管装置、鋼管加熱炉及び管絞圧砥装置【稼動せ
しめてｌＲＷ＋ｓＲ法ｆ：実施するＣと−できるなど、
汎用的使用に供すること氷可能であって、その利用上の
効果は多大である。

【図面の簡単な説明】

第１図ｄ本発明に４１為鋼管製造設備列の概略斜視図、
第２図Ｆｉ第１図におけるムーム線で帝鋼予−炉と帯−
加熱炉とにわたって切断したところを示す断面図、第３
図は第１図におけるＢ−Ｂ線で帯鋼予熱−と−管加熱炉
とにわたって切断したところを示す断面図、第４図は鋼
管の扁平試験結果を示すヒストグラム、第５図は鋼曽の
溶接部及びその近傍と溶ｉ部から１８ｆ方向位置の硬直
分布を示讐図、第６図は鋼−の溶接部とその部分η・ら
１８０”方向位置の門真組織を示す顯徴鐘写真である・

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 帯鋼予熱炉と、帯鋼予熱炉の側域に設けられ排ガス管帯
   鋼予熱炉へ導（運、１ｓａｉ道を備えた帯鋼加熱炉と、
   帯鋼予熱炉の側域に帯鋼加熱炉と離隔して同列状に設け
   られ排ガス管帯鋼予熱炉へ導く連Ｓａ道を備え丸鋼管加
   熱炉と、帯鋼加熱炉と鋼管加熱炉との中間域に設けられ
   た電気抵抗溶接製管装置と一鋼管加熱炉の出側に続いて
   設けられた管絞圧砥装置とが、帯鋼を帯鋼予熱炉、帯鋼
   加熱炉及び電気抵抗溶接製管装置に連続的に送り込み。 よって造形さｈ九母管を鋼管加熱炉及び管絞圧−装置に
   連続的に通過せしめて成品管とすべく配置され九Ｃ七ｔ
   ′特徴とする帯鋼を素材とする鋼管製造設備列。