JPS5837005A - 熱可塑性樹脂より揮発性物質を除去する方法 - Google Patents
熱可塑性樹脂より揮発性物質を除去する方法Info
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- JPS5837005A JPS5837005A JP13540481A JP13540481A JPS5837005A JP S5837005 A JPS5837005 A JP S5837005A JP 13540481 A JP13540481 A JP 13540481A JP 13540481 A JP13540481 A JP 13540481A JP S5837005 A JPS5837005 A JP S5837005A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
関するものであり、詳しくは、未反応単蓋体等の揮発性
物質の除去法に関する。
物質の除去法に関する。
近年熱可塑性樹脂は極めて広い分野に使用され、自動車
部品、家庭電化製品、玩具、食品容器等に用いられてい
る。この熱可塑性樹脂の製造においては、未反応単量体
及び溶媒などの揮発性物質が製品中に残留すると樹脂本
来の強度等の機械的性質、耐熱性等の熱的性質あるいは
耐薬品性等の化学的性質を低下させる。またこれらの揮
発性物質は樹脂成形時に大気中に放散され作業環境を悪
化させることがあり、また食品容器に用いられた場合に
は樹脂中の揮発性物質が内蔵される食品中に移行する場
合もある。このため食品容器等に用いられるポリスチレ
ン樹脂では、樹脂中に含まれる揮発性物質をオθＯ ｐ
ｐｍ以下にすることが要望される。またスチレンアクリ
ロニトリル樹脂の場合、アクリロニトリルの毒性が疑わ
れ、アメリカ合衆国ではスチレン−アクリロニトリル樹
脂中の再抽出アクリロニトリル含量を規制する立法がな
されている。
部品、家庭電化製品、玩具、食品容器等に用いられてい
る。この熱可塑性樹脂の製造においては、未反応単量体
及び溶媒などの揮発性物質が製品中に残留すると樹脂本
来の強度等の機械的性質、耐熱性等の熱的性質あるいは
耐薬品性等の化学的性質を低下させる。またこれらの揮
発性物質は樹脂成形時に大気中に放散され作業環境を悪
化させることがあり、また食品容器に用いられた場合に
は樹脂中の揮発性物質が内蔵される食品中に移行する場
合もある。このため食品容器等に用いられるポリスチレ
ン樹脂では、樹脂中に含まれる揮発性物質をオθＯ ｐ
ｐｍ以下にすることが要望される。またスチレンアクリ
ロニトリル樹脂の場合、アクリロニトリルの毒性が疑わ
れ、アメリカ合衆国ではスチレン−アクリロニトリル樹
脂中の再抽出アクリロニトリル含量を規制する立法がな
されている。
このような樹脂中の揮発性物質の除去には、ベント式押
出機を用いる方法が一般に行なわれている。しかし、７
つのベント孔からの排気のみでは目標に達しない場合も
多くベント孔が２つ以上の多段ベント式も用いられる。
出機を用いる方法が一般に行なわれている。しかし、７
つのベント孔からの排気のみでは目標に達しない場合も
多くベント孔が２つ以上の多段ベント式も用いられる。
多段ベント式押出機は、スクリーー長さをし、スクリー
ー直径をＤとしたときのＬ ／ Ｄを大きくする必要が
あり（一段ベント押出機では通常Ｌ／Ｄは２ｓ〜３０程
度、２段ベント押出機では通常３ｊ以上）、これに伴い
樹脂が押出機内で高温にさらされる時間が長くなり、樹
脂の分解や色、透明度の悪化を来す。特にポリスチレン
やスチレンア、クリロニトリル共重合体などのスチレン
系樹脂の場合、高温での滞留は色、透明度等の品質へ悪
影響を及ぼす。
ー直径をＤとしたときのＬ ／ Ｄを大きくする必要が
あり（一段ベント押出機では通常Ｌ／Ｄは２ｓ〜３０程
度、２段ベント押出機では通常３ｊ以上）、これに伴い
樹脂が押出機内で高温にさらされる時間が長くなり、樹
脂の分解や色、透明度の悪化を来す。特にポリスチレン
やスチレンア、クリロニトリル共重合体などのスチレン
系樹脂の場合、高温での滞留は色、透明度等の品質へ悪
影響を及ぼす。
このため、押出機の脱揮発効果を増すために、ベント式
押出機の各所に水や溶剤を注入し揮発性物質と共に排気
除去する試みがなされている。
押出機の各所に水や溶剤を注入し揮発性物質と共に排気
除去する試みがなされている。
溶剤としてペンタン等を用いる方法（特開昭ｊ／−７ｆ
７．！？０ ）も報告されているがこの方法は溶剤の一
部が製品樹脂中に残留し衛生面等に問題を生ずる。
７．！？０ ）も報告されているがこの方法は溶剤の一
部が製品樹脂中に残留し衛生面等に問題を生ずる。
このため本発明者らは上記問題点の生じない水を注入す
る方法を試みた。通常のベント式押出機（単軸一段ペン
ビ型）での造粒は次の様に説明される。第１図に示すベ
ント式押出機の縦断面概念図の樹脂供給口／から供給さ
れた樹脂は、供給帯域Ａを通過した後、圧縮帯域Ｂで昇
圧され、定常流帯域Ｃで安定した樹脂の流れとなり、ベ
ント孔グより排気され、第二の圧縮帯域Ｂ′及び定常流
帯域Ｃ′を経て押出機ヘッド！に取付られたダイス乙よ
り押出され造粒される。ここで２はスクリュー、３は加
熱装置を持つバレルである。ベント式押出機におけるい
わゆる計量帯域と呼ばれる帯域は、昇圧され融解した樹
脂が圧力及び流量について定常流となって送られている
帯域であり、本明細書において定常流帯域と呼んでいる
帯域に含まれる。
る方法を試みた。通常のベント式押出機（単軸一段ペン
ビ型）での造粒は次の様に説明される。第１図に示すベ
ント式押出機の縦断面概念図の樹脂供給口／から供給さ
れた樹脂は、供給帯域Ａを通過した後、圧縮帯域Ｂで昇
圧され、定常流帯域Ｃで安定した樹脂の流れとなり、ベ
ント孔グより排気され、第二の圧縮帯域Ｂ′及び定常流
帯域Ｃ′を経て押出機ヘッド！に取付られたダイス乙よ
り押出され造粒される。ここで２はスクリュー、３は加
熱装置を持つバレルである。ベント式押出機におけるい
わゆる計量帯域と呼ばれる帯域は、昇圧され融解した樹
脂が圧力及び流量について定常流となって送られている
帯域であり、本明細書において定常流帯域と呼んでいる
帯域に含まれる。
この様なベント式押出機において樹脂供給部への水の注
入を行なうと、押出機内で水が気化し樹脂の発泡が生じ
押出能力が減少すると同時に定常的な樹脂の押出しがで
きなくなりベントアンプが起きやすくなる。
入を行なうと、押出機内で水が気化し樹脂の発泡が生じ
押出能力が減少すると同時に定常的な樹脂の押出しがで
きなくなりベントアンプが起きやすくなる。
押出機スクリュ一部のうち樹脂供給部からベント孔まで
の混練部に水を注入することが、高圧重合され反応工程
から分離器を経て排出されるエチレン単独ま、たは共重
合体の押出機による造粒工程について知られているが（
特開昭ｔ／−ｙ／ｚ、ｒ２）通常の熱可塑性樹脂の造粒
にこの方法を適用しても、注入した水の発泡による押出
機能力の減少や定常的な押出しができなくなることによ
るベントアップが依然として起こる。
の混練部に水を注入することが、高圧重合され反応工程
から分離器を経て排出されるエチレン単独ま、たは共重
合体の押出機による造粒工程について知られているが（
特開昭ｔ／−ｙ／ｚ、ｒ２）通常の熱可塑性樹脂の造粒
にこの方法を適用しても、注入した水の発泡による押出
機能力の減少や定常的な押出しができなくなることによ
るベントアップが依然として起こる。
押出機スクリー一部のうちベント部以後に水を注入する
ことも報告されているが（特開昭５グー３グ３９／）、
造粒した樹脂が発泡し、製品樹脂の形状の面で適用が困
難である。
ことも報告されているが（特開昭５グー３グ３９／）、
造粒した樹脂が発泡し、製品樹脂の形状の面で適用が困
難である。
また樹脂と水を汎用のヘンシェルミキサーなどで予め混
合した後樹脂供給口より押出機へ供給した場合でも、押
出機内での水の気化のため樹脂の発泡が生じ押出能力が
減少する。
合した後樹脂供給口より押出機へ供給した場合でも、押
出機内での水の気化のため樹脂の発泡が生じ押出能力が
減少する。
そこで本発明者らは上記難点のない揮発性物質の除去法
を鋭意研究したところ、熱可塑性樹脂をベント晟押出機
を用いて造粒するにあたり、高圧水を押出機スクリュ一
部のうち下記（ｉ）及び（１１）である部位に注入しそ
の後ベント部で排気することで従来法に見られたような
欠点のない揮発性物質の除去が可能なことを見出し本発
明を完成した。
を鋭意研究したところ、熱可塑性樹脂をベント晟押出機
を用いて造粒するにあたり、高圧水を押出機スクリュ一
部のうち下記（ｉ）及び（１１）である部位に注入しそ
の後ベント部で排気することで従来法に見られたような
欠点のない揮発性物質の除去が可能なことを見出し本発
明を完成した。
（１）注入する部位の樹脂圧力はその部位の樹脂温度で
の水の蒸気圧以上であること。
の水の蒸気圧以上であること。
（１１）注入する部位は樹脂が融解して定常流となって
いること。
いること。
本発明者らの検討の結果では、種々の手段を構しても圧
縮帯域以前から水を熱可塑性樹脂に加えると°結局水の
発泡を防止し得すベントアップが避けられず、このよう
な発明の構成に到達したのである。
縮帯域以前から水を熱可塑性樹脂に加えると°結局水の
発泡を防止し得すベントアップが避けられず、このよう
な発明の構成に到達したのである。
本発明を適用し得る熱可塑性樹脂は、スチレン、α−メ
チルスチレン等のビニル芳香族化合物、塩化ビニル、塩
化ビニリデン等のノ・ロゲン化ビニル化合物、ブタジェ
ン、インプレン等のジエン化合物、アクリロニトリル、
メチルメタクリレート等のアクリル化合物あるいはエチ
レン、プロピレン等のオレフィンからなる重合体及びこ
れらの共重合体あるいはこれらの単量体と他の共重合可
能な一部、ポリアクリロニトリル、スチレンーアクリロ
ニトリル共重合体、ポリブタジェン、ポリイソプレン、
スチレン−ブタジェン共重合体、アクリロニトリル−ブ
タジェン共重合体、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデ
ン、ポリエチレン、ポリプロピレン等があり塊状重合、
溶液重合、懸濁重合などどの製造法で生産されたもので
あってもよい。
チルスチレン等のビニル芳香族化合物、塩化ビニル、塩
化ビニリデン等のノ・ロゲン化ビニル化合物、ブタジェ
ン、インプレン等のジエン化合物、アクリロニトリル、
メチルメタクリレート等のアクリル化合物あるいはエチ
レン、プロピレン等のオレフィンからなる重合体及びこ
れらの共重合体あるいはこれらの単量体と他の共重合可
能な一部、ポリアクリロニトリル、スチレンーアクリロ
ニトリル共重合体、ポリブタジェン、ポリイソプレン、
スチレン−ブタジェン共重合体、アクリロニトリル−ブ
タジェン共重合体、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデ
ン、ポリエチレン、ポリプロピレン等があり塊状重合、
溶液重合、懸濁重合などどの製造法で生産されたもので
あってもよい。
本発明においては、上記熱可塑性樹脂は溶融された状態
で押出機に供給されてもよい。溶融状態で供給するのに
適した熱可塑性樹脂には例えば、スチレン、α−メチル
スチレン、ｐ−メチルスチレンなどの芳香族ビニル単量
体とアクリロニトリル単量体との共重合体がおりアクリ
ロニトリル単量体の代９にメタアクリロニトリルなどの
他のニトリル単量体を若干含むものであっても良い。溶
融した樹脂には、通常θθ／〜夕重量％の揮発性物質が
含まれ、その際の樹脂温度は通常／３０〜３θ０℃であ
る。
で押出機に供給されてもよい。溶融状態で供給するのに
適した熱可塑性樹脂には例えば、スチレン、α−メチル
スチレン、ｐ−メチルスチレンなどの芳香族ビニル単量
体とアクリロニトリル単量体との共重合体がおりアクリ
ロニトリル単量体の代９にメタアクリロニトリルなどの
他のニトリル単量体を若干含むものであっても良い。溶
融した樹脂には、通常θθ／〜夕重量％の揮発性物質が
含まれ、その際の樹脂温度は通常／３０〜３θ０℃であ
る。
押出機内に注入する水は、重合体の品質悪化や押出機に
使用される材料に腐食などの悪影響を及ぼす物質を含ま
ないものであればよく、樹脂中に必要な添加剤あるいは
溶剤等を含むものでもよい。
使用される材料に腐食などの悪影響を及ぼす物質を含ま
ないものであればよく、樹脂中に必要な添加剤あるいは
溶剤等を含むものでもよい。
また樹脂との混合助剤として界面活性剤を用いることも
可能である。注入する水の量については使用する押出機
の型、適用する樹脂の種類、温度°、分子量などにより
適宜選定されるが、重合体に対し一般にθθ／〜１０重
量％、好ましくはθ０Ｓ〜！重量％である。
可能である。注入する水の量については使用する押出機
の型、適用する樹脂の種類、温度°、分子量などにより
適宜選定されるが、重合体に対し一般にθθ／〜１０重
量％、好ましくはθ０Ｓ〜！重量％である。
本発明の実施に用いる押出様は、−軸あるいは多軸で、
７個以上のベント孔を持つものであり、水注入口が前記
（ｉ）及び（１１）である部位にあるものであり、その
部位のスクリューはダルメージや先行技術（特公昭４ｔ
３−２’ｌグ９３）なとで示される形状であってよい〇 また水の注入は／カ所に限らず複数カ所でも可能であり
、例えば多段ベントタイプの押出機の場合前記（１）及
び（１１）である部位に水を注入することも勿論可能で
ある。
７個以上のベント孔を持つものであり、水注入口が前記
（ｉ）及び（１１）である部位にあるものであり、その
部位のスクリューはダルメージや先行技術（特公昭４ｔ
３−２’ｌグ９３）なとで示される形状であってよい〇 また水の注入は／カ所に限らず複数カ所でも可能であり
、例えば多段ベントタイプの押出機の場合前記（１）及
び（１１）である部位に水を注入することも勿論可能で
ある。
またベント部からの排気は大気圧下あるいは減圧下でよ
いが、−３００ｗ Ｈ’ｌ絶対以下に減圧排気すること
が好゛ましい。
いが、−３００ｗ Ｈ’ｌ絶対以下に減圧排気すること
が好゛ましい。
本発明を熱可塑性樹脂の造粒に適用することによりベン
トアップなどによる押出機の能力低下なしにかつ製品の
色、透明度などの品質低下なしに樹脂中に残留する未反
応単量体や溶剤などの揮発性物質の効果的な除去が可能
となる。
トアップなどによる押出機の能力低下なしにかつ製品の
色、透明度などの品質低下なしに樹脂中に残留する未反
応単量体や溶剤などの揮発性物質の効果的な除去が可能
となる。
本発明を以下実施例、比較例を用いて説明する。
実施例７〜３
本発明の効果を示すため、単軸のベント式押出機を用い
スチレン−アクリロニトリル共重合樹脂（Ａｓ樹脂、メ
ル＋インデックス、２．／ｙ／１０分）の造粒を行なっ
た。
スチレン−アクリロニトリル共重合樹脂（Ａｓ樹脂、メ
ル＋インデックス、２．／ｙ／１０分）の造粒を行なっ
た。
ここで用いた押出機はＤ＝乙３ ｗａｓ ＳＬ ／ Ｄ
＝ ＝２乙でありベント孔は樹脂供給口から／乙りの
位置にある。用いた押出機縦断面概念図を第２図に示す
。
＝ ＝２乙でありベント孔は樹脂供給口から／乙りの
位置にある。用いた押出機縦断面概念図を第２図に示す
。
スチレン−アクリロニトリル共重合樹脂には揮発性物質
が、２． ￥１’ ￥ ｐｐｍ （この内アクリロニト
リルは／Ｑ７ｐｐｍ）含まれ、供給口／／から押出機内
に供給される。この樹脂はスフＩＪ、−／２の圧縮帯域
Ｂ（長さ￥Ｄ）で昇圧され定常流帯域Ｃ（長さＱｊｎ）
へ導かれ、ここでは安定した樹脂の流れとなっている。
が、２． ￥１’ ￥ ｐｐｍ （この内アクリロニト
リルは／Ｑ７ｐｐｍ）含まれ、供給口／／から押出機内
に供給される。この樹脂はスフＩＪ、−／２の圧縮帯域
Ｂ（長さ￥Ｄ）で昇圧され定常流帯域Ｃ（長さＱｊｎ）
へ導かれ、ここでは安定した樹脂の流れとなっている。
その後／９で示す注入口よりプランジャーポンプを用い
て高圧水を注入する。
て高圧水を注入する。
注入部での樹脂圧は！θ〜ｊ￥ｋｇ／ａｌｃ、樹脂温は
２３７〜２￥／℃であっ゛た。注入された水はＥで示す
帯域（計量帯域の後半部、２．ｊｐ）で混合された後ベ
ント孔／４ｔより大気圧下あるいは真空ポンヘッド部／
ｊに取付けられたダイスコθより押出された。
２３７〜２￥／℃であっ゛た。注入された水はＥで示す
帯域（計量帯域の後半部、２．ｊｐ）で混合された後ベ
ント孔／４ｔより大気圧下あるいは真空ポンヘッド部／
ｊに取付けられたダイスコθより押出された。
上記のようにして造粒された樹脂中に残存するスチレン
やアクリロニトリルなどの揮発性物質は大幅に減少して
いた。その結果を第１表に示す。
やアクリロニトリルなどの揮発性物質は大幅に減少して
いた。その結果を第１表に示す。
比較例／〜乙
本発明の効果を比較するため実施例／〜３で用いたベン
ト式押出機を用い水を注入しないで実施例／〜３と同じ
Ａｓ樹脂の造粒を行なった。この結果を第１表の比較例
／９．２に示す。
ト式押出機を用い水を注入しないで実施例／〜３と同じ
Ａｓ樹脂の造粒を行なった。この結果を第１表の比較例
／９．２に示す。
また／７． ／Ｊ”、 ２θの注入口から水を注入し実
施例／〜３と同じＡｓ樹脂の造粒を行なった結果を第１
表の比較例３〜オに示す。
施例／〜３と同じＡｓ樹脂の造粒を行なった結果を第１
表の比較例３〜オに示す。
ついで実施例／〜３と同じＡｓ樹脂にベンシェルミキサ
ーを用いて水を／重量％混合し、その後同じベント式押
出機で造粒を行なった結果を第１表の比較例乙に示す◎ 実施例グ 実施例７〜３で用いたＡｓ樹脂の代りに揮発性物質を７
９ ｊ ｐｐｍ’ （このうちアクリロニトリルを３ｊ
ｐｐｍ）含むＡｓ樹脂を用い実施例／〜３と同様にして
本発明を実施した。この結果も第１表に示す。
ーを用いて水を／重量％混合し、その後同じベント式押
出機で造粒を行なった結果を第１表の比較例乙に示す◎ 実施例グ 実施例７〜３で用いたＡｓ樹脂の代りに揮発性物質を７
９ ｊ ｐｐｍ’ （このうちアクリロニトリルを３ｊ
ｐｐｍ）含むＡｓ樹脂を用い実施例／〜３と同様にして
本発明を実施した。この結果も第１表に示す。
第１表に示した様にベント式押出機の前記（１）及び（
１１）である部位に水を注入し造粒されたＡｓ樹脂は樹
脂中に含まれる揮発性物質が大幅に減少し特にアクリロ
ニ） ＩＪルを大部分効率良く除去することが可能であ
った。このときベントアップなど押出機の能力を低下さ
せる現象は起こらず比較例／に示した水を注入しない場
合と同等の量の樹脂を造粒することが可能であった。
１１）である部位に水を注入し造粒されたＡｓ樹脂は樹
脂中に含まれる揮発性物質が大幅に減少し特にアクリロ
ニ） ＩＪルを大部分効率良く除去することが可能であ
った。このときベントアップなど押出機の能力を低下さ
せる現象は起こらず比較例／に示した水を注入しない場
合と同等の量の樹脂を造粒することが可能であった。
注入部位が前記条件を満さない部位からの水の注入では
比較例３〜ｇに示す様にベントアップ等により定常的な
造粒が困難で押出能力も大幅に低下している。 □ 実Ｍ〜〜と 実施例／〜３で用いたベント式押出機を用いて、溶融し
たスチレン−アクリロニトリル共重合体（メルトインデ
ックス、２．／ｙ／１０分）の造粒をから押出機内へ圧
力３ｋｇ／ｃｄａで供給した。
比較例３〜ｇに示す様にベントアップ等により定常的な
造粒が困難で押出能力も大幅に低下している。 □ 実Ｍ〜〜と 実施例／〜３で用いたベント式押出機を用いて、溶融し
たスチレン−アクリロニトリル共重合体（メルトインデ
ックス、２．／ｙ／１０分）の造粒をから押出機内へ圧
力３ｋｇ／ｃｄａで供給した。
実施例７〜３と同様にして水を注入し排気を行ない造粒
を実施した結果を第１表に示す。
を実施した結果を第１表に示す。
比較例７〜／／
実施例／〜３で用いたベント式押出機を用い、水を注入
しないで実施例オ〜！で用いたと同じ溶融したスチレン
−アクリロニトリル共重合体の造粒を行なった。この結
果を表／の比較例２．とに示す。
しないで実施例オ〜！で用いたと同じ溶融したスチレン
−アクリロニトリル共重合体の造粒を行なった。この結
果を表／の比較例２．とに示す。
また／７．／、！？、２０のいずれかの注入口から水を
注入し溶融したスチレン−アクリロニトリル共重合体の
造粒′を行なっＩ果をそれぞれ第１表の比較例２〜／／
に示す。
注入し溶融したスチレン−アクリロニトリル共重合体の
造粒′を行なっＩ果をそれぞれ第１表の比較例２〜／／
に示す。
実施例２
実施例ｔ−，５’で用いたスチレン−アクリロニトリル
共重合体の代りに揮発性物質を５’＆ｊｐｐｍ（アクリ
ロニトリルを３．２ｐｐｍ’）含むコ３，２℃に溶融し
たスチレン−アクリロニトリル共重合体を用い実施例！
〜♂と同様にして本発明を実施した。
共重合体の代りに揮発性物質を５’＆ｊｐｐｍ（アクリ
ロニトリルを３．２ｐｐｍ’）含むコ３，２℃に溶融し
たスチレン−アクリロニトリル共重合体を用い実施例！
〜♂と同様にして本発明を実施した。
この結果を第１表に示す。
実施例／θ、／／及び比較例／２． ／３実施例／〜３
で用いたベント式押出機に耐衝撃性ポリスチレン（ＨＩ
ＰＳ：メルトインデックスθ３ｔｆｌ／／θ分）又はプ
ロピレンーエチＪンブロノク共重合体（ｐｐ：メルトイ
ンデックスｇ０ｔ／１０分、エチレン含有率７％）をそ
れぞれ供給し前記（１）及び（１１）である注入口／９
よシ水を１０重量％注入し造粒を行なった結果を第１表
の実施例１０、 ／／に示す また比較例として水を注入しないで造粒を行なった結果
をそれぞれ第１表の比較例／、２． ／３に示すＯ 第１表に示される様に（１）及び（１１）である部位へ
水を注入した場合押出機の能力低下を起こさず樹脂中の
揮発性物質を大幅に減少させる゛ことが可能であった。
で用いたベント式押出機に耐衝撃性ポリスチレン（ＨＩ
ＰＳ：メルトインデックスθ３ｔｆｌ／／θ分）又はプ
ロピレンーエチＪンブロノク共重合体（ｐｐ：メルトイ
ンデックスｇ０ｔ／１０分、エチレン含有率７％）をそ
れぞれ供給し前記（１）及び（１１）である注入口／９
よシ水を１０重量％注入し造粒を行なった結果を第１表
の実施例１０、 ／／に示す また比較例として水を注入しないで造粒を行なった結果
をそれぞれ第１表の比較例／、２． ／３に示すＯ 第１表に示される様に（１）及び（１１）である部位へ
水を注入した場合押出機の能力低下を起こさず樹脂中の
揮発性物質を大幅に減少させる゛ことが可能であった。
実施例／２
単軸、二段ベント式押出機を用いて本発明を実施した。
この押出機はＤ ＝ ９０ ＋ｍ 、 Ｌ、／ Ｄ ＝
３１であり第３図に示す形状である。
３１であり第３図に示す形状である。
との押出機のベント孔ＪＫ及び２グ′は樹脂供給口２／
よりそれぞれ／２Ｄ及び、２（１’Ｄの位置にあスチレ
ン、アクリロニトリルなどの揮発性物質をυ−ｐｐｍ、
このうちアクリロニトリルを２２θｐｐｍ含む溶融した
スチレンアクリロニトリル共重合樹脂（樹脂温度２３３
℃）を樹脂供給口がら押出機内に圧力３ ｋｇ／ｃｍ！
Ｇで供給した。この樹脂はスクリ、−，２３の圧縮帯
域Ｂ（長さｇＤ）で昇圧され定常流帯域Ｃ（長さ３Ｄ）
へ導かれる。ここで、２２の注入口より樹脂に崎してθ
！重量係の水を注入する。注入部位下の樹脂圧はｊ ／
ｋｇ／ｃｒｔｌＧ樹脂温度は、２グ２℃であ７った。
よりそれぞれ／２Ｄ及び、２（１’Ｄの位置にあスチレ
ン、アクリロニトリルなどの揮発性物質をυ−ｐｐｍ、
このうちアクリロニトリルを２２θｐｐｍ含む溶融した
スチレンアクリロニトリル共重合樹脂（樹脂温度２３３
℃）を樹脂供給口がら押出機内に圧力３ ｋｇ／ｃｍ！
Ｇで供給した。この樹脂はスクリ、−，２３の圧縮帯
域Ｂ（長さｇＤ）で昇圧され定常流帯域Ｃ（長さ３Ｄ）
へ導かれる。ここで、２２の注入口より樹脂に崎してθ
！重量係の水を注入する。注入部位下の樹脂圧はｊ ／
ｋｇ／ｃｒｔｌＧ樹脂温度は、２グ２℃であ７った。
注入した水は帯域Ｅ（定常流帯域Ｃの後半部、？ｎ）で
混合された後ベント孔２グより真空ポンプを用いｆＯ■
Ｈｆ絶対”’？？排出された。その後樹脂は再び圧縮帯
域Ｂ／’（長さ／Ｄ）で昇圧され、帯域Ｃ／（長さ％ｊ
ｐ）中の注入口３２より樹脂に対し６３重量％の水が注
入された。
混合された後ベント孔２グより真空ポンプを用いｆＯ■
Ｈｆ絶対”’？？排出された。その後樹脂は再び圧縮帯
域Ｂ／’（長さ／Ｄ）で昇圧され、帯域Ｃ／（長さ％ｊ
ｐ）中の注入口３２より樹脂に対し６３重量％の水が注
入された。
この注入部での樹脂圧は３ ｔ！？ ｋｇｌｃｒｌＧ樹
脂温度は、２夕／’Ｃであった。その後帯域Ｅ／ ’（
長さ、！、Ｊｐ）で混合され、第二のベント孔２グ′よ
ｐ ！ Ｏｗｍ Ｈを絶対の圧力で真空ポンプを用いて
排出される。
脂温度は、２夕／’Ｃであった。その後帯域Ｅ／ ’（
長さ、！、Ｊｐ）で混合され、第二のベント孔２グ′よ
ｐ ！ Ｏｗｍ Ｈを絶対の圧力で真空ポンプを用いて
排出される。
この後、Ｂ〃、Ｃ〃で示す各帯域を経て高圧の樹脂とな
りヘッド部２よに取り付けられたダイス２乙から押出さ
れ造粒された。
りヘッド部２よに取り付けられたダイス２乙から押出さ
れ造粒された。
このとき押出機の造粒量は／ 、２７ ｋｇ／ ｈｒ
（乙θｒｐｍ）であった。造粒した樹脂中の揮発性物質
は、２７Ｊｐｐｍ でこのうちアクリロニトリルは、と
ｐｐ’ｍであり、大部分の揮発性物質を除去することが
できた。また押出機の運転中ベントアップなど造粒能力
を低下させる現象は起こらなかった。
（乙θｒｐｍ）であった。造粒した樹脂中の揮発性物質
は、２７Ｊｐｐｍ でこのうちアクリロニトリルは、と
ｐｐ’ｍであり、大部分の揮発性物質を除去することが
できた。また押出機の運転中ベントアップなど造粒能力
を低下させる現象は起こらなかった。
第１図は通常使用されるベント式押出機を示す縦断面概
念図であシ、第コ及び３図は本発明方法を実施するのに
適したベント式押出機を示す縦断面図であり、番号及び
符号はそれぞれ下記を意味する。 ／、／／、２／ ：樹脂供給自 認、／２，２２ ニスクリユー ３、／３，２３ ：バレル グ、／グ、２グ９．２￥′：ペント 夕、／タ、２夕 ：押出機ヘッド 乙、／乙、２に ：ダイス ７７〜２０，２７．２と：水注入ロ Ａ ：給給帯域 Ｂ、Ｂ’、Ｂ〃：圧縮帯域 ｃ、ｃ’、Ｃ〃：定常流帯域 Ｅ、Ｅ／ ：水注入口以後の定常流帯域特
許出願人 三井東圧化学株式会社
念図であシ、第コ及び３図は本発明方法を実施するのに
適したベント式押出機を示す縦断面図であり、番号及び
符号はそれぞれ下記を意味する。 ／、／／、２／ ：樹脂供給自 認、／２，２２ ニスクリユー ３、／３，２３ ：バレル グ、／グ、２グ９．２￥′：ペント 夕、／タ、２夕 ：押出機ヘッド 乙、／乙、２に ：ダイス ７７〜２０，２７．２と：水注入ロ Ａ ：給給帯域 Ｂ、Ｂ’、Ｂ〃：圧縮帯域 ｃ、ｃ’、Ｃ〃：定常流帯域 Ｅ、Ｅ／ ：水注入口以後の定常流帯域特
許出願人 三井東圧化学株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 熱可塑性樹脂をベント式押出機を用いて造粒するにあた
り、高圧水を押出機スクリー一部のうち（ｉ）及び（Ｉ
Ｉ）である部位に注入し、その後ベント部で排気するこ
とを特徴とする熱可塑性樹脂より揮発性物質を除去する
方法。 （１）注入する部位の樹脂圧力はその部位の樹脂温度で
の水の蒸気圧以上であること。 （１１）注入する部位は樹脂が融解して定常流となって
いること。−
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13540481A JPS5837005A (ja) | 1981-08-31 | 1981-08-31 | 熱可塑性樹脂より揮発性物質を除去する方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13540481A JPS5837005A (ja) | 1981-08-31 | 1981-08-31 | 熱可塑性樹脂より揮発性物質を除去する方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5837005A true JPS5837005A (ja) | 1983-03-04 |
| JPS6152163B2 JPS6152163B2 (ja) | 1986-11-12 |
Family
ID=15150927
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13540481A Granted JPS5837005A (ja) | 1981-08-31 | 1981-08-31 | 熱可塑性樹脂より揮発性物質を除去する方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5837005A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6174419U (ja) * | 1984-10-22 | 1986-05-20 | ||
| JPS62267350A (ja) * | 1986-05-14 | 1987-11-20 | Sumitomo Naugatuck Co Ltd | 外観および耐熱性に優れる成形用樹脂組成物 |
| JP2009068022A (ja) * | 1994-11-29 | 2009-04-02 | Idemitsu Kosan Co Ltd | スチレン系重合体及び成形体 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01291055A (ja) * | 1988-05-18 | 1989-11-22 | Sanyo Electric Co Ltd | 温風式電気コタツ |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3649578A (en) * | 1970-03-25 | 1972-03-14 | Du Pont | Process for preparing ionomers |
| US3799234A (en) * | 1971-02-22 | 1974-03-26 | Welding Engineers | Countercurrent vapor stripping in screw devolatilizer |
| JPS5111882A (en) * | 1974-07-20 | 1976-01-30 | Sumitomo Chemical Co | Mihannotanryotaio jokyosuruhoho |
| JPS5341173A (en) * | 1976-09-28 | 1978-04-14 | Nec Corp | Manufacture of semiconductor device |
| JPS5412949A (en) * | 1977-06-25 | 1979-01-31 | Degussa | Belt like or cut belt like shoes inner material |
| JPS5650906A (en) * | 1979-10-01 | 1981-05-08 | Japan Synthetic Rubber Co Ltd | Continuous manufacture of rubber-modified thermoplastic resin |
-
1981
- 1981-08-31 JP JP13540481A patent/JPS5837005A/ja active Granted
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3649578A (en) * | 1970-03-25 | 1972-03-14 | Du Pont | Process for preparing ionomers |
| US3799234A (en) * | 1971-02-22 | 1974-03-26 | Welding Engineers | Countercurrent vapor stripping in screw devolatilizer |
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| JPS5412949A (en) * | 1977-06-25 | 1979-01-31 | Degussa | Belt like or cut belt like shoes inner material |
| JPS5650906A (en) * | 1979-10-01 | 1981-05-08 | Japan Synthetic Rubber Co Ltd | Continuous manufacture of rubber-modified thermoplastic resin |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6174419U (ja) * | 1984-10-22 | 1986-05-20 | ||
| JPS62267350A (ja) * | 1986-05-14 | 1987-11-20 | Sumitomo Naugatuck Co Ltd | 外観および耐熱性に優れる成形用樹脂組成物 |
| JP2009068022A (ja) * | 1994-11-29 | 2009-04-02 | Idemitsu Kosan Co Ltd | スチレン系重合体及び成形体 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6152163B2 (ja) | 1986-11-12 |
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