JPS5830771B2 - 無線周波数信号の結合装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 この発明はアンテナ結合回路の分野に関する。

テレビ受像機等の製造業者は安全性に強い関心を持って
来ているが、その重要な１つは受像機のアンテナを受像
機自身から絶縁して、シャーシ電位や雷による高エネル
ギ放電がアンテナから受像機へ流れるのを防ぐ装置に関
するものである。

受像機をアンテナ回路網から直流的に絶縁するのに使用
し得る変成器は公知である（例えば米国特許第３４４９
７０４号参照）が、これらの変成器は振幅対周波数応答
特性が限られており、したがってＶＨＦ領域およびＵＨ
Ｆ領域の双方のＲＦ信号を受像機のアンテナからＲＦ信
号処理回路に結合するには不適当である。

そのためＶＨＦ領域およびＵＨＦ領域のそれぞれに対し
て個別の変成装置が必要である。

また入力と出力とを直接接続せずに目的通りアンテナ回
路網とＲＦ開回路の無効結合を作るように構成した伝送
線路を利用したアンテナ結合回路網（例えば米国特許第
２７５７３４３号参照）も公知であるが、このような回
路構成ではＲＦ信号を正しく結合するためにＲＦ開回路
各チャンネルごとに同調せねばならず、したがってアン
テナ回路網と固定同調されたＶＨＦ／ＵＨＦ信号分割器
との間にこのような回路を用いることは容易にできない
。

伝送線路技術と変成器技術の双方を用いてアンテナを結
合して広帯域中継線変成器を構成する他の技術も公知で
ある（例えば、プロシーデイングズ・オブ・ザ・アイ・
アール・イー（Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆ ｔｈｅ
ＩＲＥ ） １９５９年８月第４７号第１３３７頁−第
１３４２頁掲載のルスロフ（Ｃ，Ｌ。

Ｒｕｔｈｒｏｆｆ）の論文「いくつかの広帯域変成器Ｓ
ｏｍｅ Ｂｒｏａｄ−Ｂａｎｄ Ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅ
ｒｓ） 」および米国特許第２８６５００６号明細書参
照）が、残念ながらこれらの回路はすべて入力端子と出
力端子との間を直接接続しており、したがってアンテナ
絶縁装置としては有用ではない。

この発明の１実施例によりＶＨＦ領域およびＵＨＦ領域
の双方のＲＦ信号をアンテナ回路網からＲＦ信号処理回
路に結合する装置はそれぞれ第１導体および第２導体を
有する第１伝送線路および第２伝送線路を有し、その第
１伝送線路と第２伝送線路とは閉ループ型磁心に同一方
向に所定回数だけ巻かれている。

磁心は周波数に逆比例しかつＶＨＦ領域全体にわたって
適正な振幅対周波数応答を与えるよう特に選ばれた透磁
率を有する磁性材料で作られ、巻線の所定数はＵＨＦ領
域全体にわたって適正な振幅対周波数応答を与えるよう
選ばれている。

この装置の入力部では、第１伝送線路の第１導体の第１
端と第２伝送線路の第２導体の第１端とがアンテナ回路
網を結合し得る入力導線を構成し、第１伝送線路の第２
導体の第１端と第２伝送線路の第１導体の第１端とが一
緒に結合されており、この装置の出力部では、第１伝送
線路の第２導体の第２端と第２伝送線路の第１導体の第
２端とがＲＦ信号処理回路を結合し得る出力導線を構成
し、第１伝送線路の第１導体の第２端と第２伝送線路の
第２導体の第２端とが一緒に結合されている。

次に添付図面を参照しつつこの発明を添付図面について
詳細に説明する。

第１図において、この発明により構成されたアンテナ絶
縁装置１０１は第１の２芯伝送線路１１０、第２の２芯
伝送線路１２０および磁心（以下、便宜上鉄心という）
１３０を有する。

伝送線路１１０はそれぞれ誘電被覆１１１ｂ、１１２ｂ
に囲まれた導体１１１ａ、１１２ａをそれぞれ有する導
線１１１および導線１１２によって形成されている。

誘電体被覆１１１ｂ、１１２ｂは導線１１１．１１２を
包囲する絶縁薄膜（図示せず）によって接触線１１５に
沿って接合されている。

同様に伝送線路１２０はそれぞれ導体１２１ａ、１２２
ａおよび誘電体被覆１２１ｂ、１２２ｂを有する導線１
２１．１２２によって構成され、誘電体被覆１２１ｂ、
１２２ｂは導線１２Ｌ１２２を包囲する絶縁薄膜（図示
せず）によって接合部１２５に沿って接続されている。

また装置１０１の組立を容易にするため誘電体被覆１１
１ｂ、１２１ｂは第１の色例えば白色とし、誘電体被覆
１１２ｂ、１２２ｂは第２の色例えば黒色とされている
。

鉄心１３０は部分１３４によって鉄心１３０を軸方向に
貫通する管状開孔１３１と鉄心１３０の外面１３５との
間の環状またはトロイド状部分１３３と、鉄心１３０を
貫通する開孔１３２と外面１３５との間の環状またはト
ロイド状部分１３７とに分離された閉ループ型またはト
ロイド状の形状を有する。

伝送線路１１０は環状部分１３３に所定回数例えば２回
半巻かれ、同様に伝送線路１２０は環状部分１３７に伝
送線路１１０と同じ方向に同じ回数だけ巻かれている。

装置１０１は入力部１４０と出力部１５０とを有する。

装置１０１の入力部１４０では、伝送線路１１０の導体
１１２ａと伝送線路１２０の導体１２１ａとが一緒にし
てねじられた上はんだ付（図示せず）されて接合部１４
３を形成し、伝送線路１１０の導体１１１ａと伝送線路
１２０の導体１２２ａとの棟端がそれぞれ入力導線１４
１．１４２を形成している。

また装置１０１の出力部１５０では、伝送線路１１０の
導体１１１ａと伝送線路１２０の導体１２２ａとが一緒
にしてねじられた上はんだ付されて接合部１５３を形威
し、伝送線路１１０の導体１１２ａと伝送線路１２０の
導体１２１ａとの棟端がそれぞれ出力導線１５１．１５
２を形成している。

このような接続の結果、入力導線１４１と１４２との間
に第１の電流路が形成され、出力導線１５１と１５２と
の間には第１の電流路と電気的に絶縁された第２の電流
路が形成される。

第２図の装置において、テレビ受像機のアンテナ回路網
２１０とシャーシ２１２との間に絶縁装置１０１が結合
されている。

装置１０１の入力導線１４１，１４２はそれぞれアンテ
ナ入力端子２１４．２１６に接続され、出力導線１５１
゜１５２はそれぞれ信号分割器２２２の入力端子２１８
，２２０に接続されている。

アンテナ回路網２１０はアンテナ入力端子２１４に結合
されたモノポールアンテナ２２４と、アンテナ入力端子
２１６と信号接地点との間に直列に接続された２個の抵
抗容量並列回路（以後「キャプリスタ」と呼ぶ）２２６
，２２８とを有する。

キャプリスタ２２６．２２８のコンデンサノ容量はＶＨ
Ｆ。

ＵＨＦ両領域のＲＦ倍信号対してアンテナ入力端子２１
６が信号接地点に効率良く結合されるよ・う選択されて
いて例えば２６０〜４７０ＰＦである。

このような条件において信号接地点に結合された受偉機
の金属容器（図示せず）は、ボッポールアンテナ２２４
とともにダイポールアンテナ回路を形成する他のボッポ
ールアンテナ２３０（点線）の受信特性を有する。

通常の単極アンテナをキャプリスタ２２６．２２８の代
りに使用してもよいが、キャプリスタはモノポールアン
テナよりも相当安価であるから図示の回路構成が好まし
い。

その上キャプリスタ２２６，２２８は後述のようにモノ
ポールアンテナ２２４で発生する過大静電エネルギを放
電するための電路内に含まれている。

アンテナ回路網２１０で受信されたＲＦ倍信号以下に詳
述するように装置１０１によって信号分割器２２２に結
合される。

この信号分割器２２２はＲＦ倍信号それぞれＶＨＦ信号
とＵＨＦ信号とに分離する固定低域フィルタ２３２と固
定高域フィルタ２３４とを有する。

信号分割器２２２は第２図に示すような、アール・シー
・ニー社（ＲＣＡ Ｃｏｒｐ、）のＫＣ８−２０２型
テレビシヤーシに使用され、「アール・シー・ニー・７
−１／ビジヨン・サービス・データ（ＲＣＡ Ｔｅｌｅｖｉｓｉｏｎ ５ｅｒｖｉｃｅ Ｄａｔａ ）
ファイル１９７７ Ｂ−３Ｊに記載されている形式の
ものでよい。

ＶＨＦ信号はＶＨＦ同調器２３６に供給され、ＵＨＦ信
号はＵＨＦ同調器２３８に供給される。

同調器２３６．２３８のＩＦ出力信号はシャーシ２１２
の信号処理部２４０に供給され、ここで処理されて映像
信号および音声信号を引出す。

映像管２４２は映像信号に応答して画像を生じ、拡声器
２４４は音声信号に応答して音声を発生する。

動作においてはアンテナ回路網２１０により受信された
ＲＦ倍信号アンテナ入力端子２１４゜２１６間に効果的
に結合された伝送線路１１０゜１２０の特性インピーダ
ンスに比例して、導線１４１と接合部１４３との間およ
び接合部１４３と導線１４２との間の装置１０１の入力
部１４０において電圧分割を受ける。

例えば伝送線路１１０．１２０の特性インピーダンスが
等しいと仮定すると、導線１４１と接点１４３との間お
よび接点１４３と導線１４２との間に発生したＲＦ倍信
号振幅はアンテナ入力端子２１４と２１６との間に発生
したＲＦ倍信号振幅の２分の１になる。

導線１４１と接合部１４３との間に発生したＲＦ倍信号
伝送線路１１０により出力部１５０に供給されて導線１
５１と接点１５３との間にＲＦ倍信号発生し、同様に接
合部１４３と導線１４２との間に発生したＲＦ倍信号伝
送線路１２０によって出力部１５０に供給されて接合部
１５３と導線１５２との間にＲＦ倍信号発生する。

分割器の入力端子２１８，２２０間に発生したＲＦ倍信
号導線１５１と接合部１５３との間および接合部１５３
と導線１５２との間に発生したＲＦ倍信号和である。

導線１５１と接合部１５３との間および接合部１５３と
導線１５２との間のＲＦ倍信号導線１４１と接合部１４
３との間および接合部１４３と導線１４２との間に発生
したＲＦ倍信号対して逆位相であるから、入力分割器の
端子２１８．２２０間に発生したＲＦ倍信号それぞれア
ンテナ入力端子２１４，２１６間に発生したＲＦ倍信号
対して逆位相になる。

アンテナ回路網２１０と分割器２２２との間に伝送され
る電力を最大にするには、装置１０１の入力インピーダ
ンスがアンテナ入力端子２１４゜２１６間のアンテナ回
路網２１０のインピーダンスに整合され、かつ装置１０
１の出力インピーダンスが分割器の入力端子２１８，２
２０間の分割器２２２の入力インピーダンスに整合され
ていることが好ましい。

アンテナ回路網２１０のインピーダンスと分割器２２２
の入力インピーダンスとがそれぞれ３００Ωと仮定する
と、伝送線路１１０．１２０（鉄心１３０に巻かれたと
き）の特性インピーダンスがそれぞれ１５０Ωになるよ
うに選択することによって電力転送が最適になる。

これは、導線１４１，１４２間の装置１０１の入力イン
ピーダンスが導線１４１と接合部１４３との間のインピ
ーダンスすなわち伝送線路１１０の特性インピーダンス
と、接合部１４３と導線１４２との間のインピーダンス
すなわち伝送線路１２０の特性インピーダンスとの和に
等しく、導線１５１，１５２間の装置１０１の出力イン
ピーダンスは導線１５１と接合部１５３との間のインピ
ーダンスすなわち伝送線路１１０の特性インピーダンス
と、接合部１５３と導線１５２との間のインピーダンス
すなわち伝送線路１２０の特性インピーダンスとの和に
等しいからである。

伝送線路１１０と１２０の他の特性インピーダンスの和
をその和は３００Ωであるが上記以外の値に選ぶことも
できるが、伝送線路１１０，１２０の特性インピーダン
スは詳細に後述するようにその伝送線路の他の特性と同
様できるだけ等しくして雑音を除去することが好ましい
。

ＶＨＦ帯とＵＨＦ帯の双方のＲＦ信号がアンテナ回路網
２１０から分割器２２２に供給されるが、装置１０１の
入力部１４０と装置１０１の出力部１５０とが直接接続
されていないことが判る。

入力部１４０と出力部１５０との間に直接接続がないた
めシャーシ２１２はアンテナ回路網２１０から絶縁され
、視聴者がモノポールアンテナ２２４、アンテナ導線２
１４ 、２１６またはそれらに接続された他の導線の何
れかに接触したときに、シャーシ２１２が信号接地点に
接続されているために発生するシャーシ漏洩電流による
有害効果が減少する。

絶縁装置１０１はまた雷がアンテナ回路網２１０へ流れ
たときに視聴者やシャーシ２１２の部品への有害効果を
起す確率を低下させる。

しかし伝送線路１１０，１２０のように電気的に接続さ
れているが入力部１４０と出力部１５０または装置１０
１の付加素子との間に電気的直接接続のない２本の伝送
線路では、ＶＨＦ信号とＵＨＦ信号との双方を分割器２
２２に供給するに要する適正振幅対周波数応答は得られ
ない。

伝送線路の振幅対周波数応答特性は通常その長さにより
決まる。

第３図において曲線３０１は装置１０１の伝送線路１１
０，１２０と同様に電気的に接続されているがその付加
的特徴のない２本の伝送線路の回路の振幅対周波数応答
を示す。

曲線３０１は比較的狭帯域である。

曲線３０１の中心周波数は２本の伝送線路の長さに逆比
例している。

曲線３０３は空心のような非磁性心に２本の伝送線路を
巻いた場合の効果を示している。

曲線３０３の帯域幅は伝送線路の巻線のインダクタンス
が大きくしたがって導体間の磁気結合も大きいので曲線
３０１の場合よりも若干広い。

しかし残念ながらこの巻線は伝送線路の実効長を増加さ
せ、したがって応答の中心周波数を低下させる。

装置１０１では伝送線路１１０，１２０が第３図の３０
４のように磁気効果が高周波数よりも低周波数において
高度に明示されるような周波数の逆関数である透磁特性
を有する材料で作られた鉄心１３０の管状部分１３３，
１３７に巻かれている。

この鉄心１３０のために入力導線１４１゜１４２間の電
流路に流れる信号は高周波よりも低周波においてより有
効に出力導線１５１，１５２間の電流路に磁気的に結合
され、これによって装置１０１の応答が比較的低い周波
数領域まで広がるようになる。

第３図の応答曲線３０５は装置１０１の振幅対周波数応
答を示す。

鉄心１３０はそれが伝送線路１１０．１２０に与える余
分のインダクタンスによって応答の高周波部に若干影響
を与えるが、すなわち高域端３０７を下げるが、曲線３
０５の高周波部は本来伝送線路１１０，１２０の長さと
鉄心１３０の管状部分１３３，１３７の巻線の巻数との
関数である。

伝送線路１１０，１２０の長さと管状部分１３３，１３
７の巻線の巻数とはそれぞれ開孔１３１，１３２の軸長
と伝送線路１１０゜１２０の選定長さとはそれぞれ管状
部分１３３゜１３７の巻線の所要巻数を決定するように
関連していることが判る。

鉄心１３０の管状部分１３３゜１３７にそれぞれ巻かれ
た伝送線路１１０゜１２０の長さは、応答曲線３０５の
周波数の高域端３０７の３ｄｂ点が例えば米国では８７
０ＭＨ２の最高ＵＨＦ周波数よりわずか高くなるように
選ばれる。

また応答曲線３０５の低周波部３０９は本来鉄心１３０
の透磁率と形状因子すなわち形との関数であり、曲線３
０５の低域端３０９の低域ａｄｂ点は例えば米国では５
７ＭＨｚの最低ＶＨＦ周波数よりわずか低くなるよう選
択される。

鉄心の周波数応答の高域端３０７への効果を最小にする
ためには、鉄心１３０の透磁率が８７０ＭＨｚにおいて
顕著でないように選択することが好ましい。

鉄心１３０とその管状部分１３３，１３７に巻かれた伝
送線路１１０，１２０の巻数は装置１０１の振幅対周波
数応答特性に影響するのみならずその入力インピーダン
スおよび出力インピーダンスにも影響する。

２芯伝送線路の特性インピーダンスは普通は導体の寸法
導体の間隔および導体間の誘電材料の関数である。

評言すれば伝送線路１１０，１２０のような伝送線路の
鉄心１３０に巻く前の特性インピーダンスは導体１１１
ａ。

１１２ａ、１２１ａおよび１２２ａの直径に反比例し、
誘電体被覆１１１ｂ、１１２ｂ、１２１ｂおよび１２２
ｂの直径と誘電常数とに正比例する。

伝送線路を鉄心１３０のような鉄心に巻くとその特性イ
ンピーダンスが減少する傾向があるから、伝送線路１１
０，１２０の特性インピーダンスはその鉄心１３０に巻
回後の特性インピーダンス例えば１５０Ωよりも鉄心に
巻く前の方が若干高く例えば１７５Ωになるように選択
する。

伝送線路１１０，１２０の巻線の間には若干の寄生容量
が存在するが、この寄生容量は本質的にその伝送線路１
１０，１２０の特性インピーダンスの成分てあり、装置
１０１の帯域幅を厳しく制限するものではないことが判
る。

アンテナ回路網２１０のシャーシ２１２からの絶縁に使
用し得る通常の変成器では、巻線間容量が漏洩インダク
タンスと共振してその変成器の高周波応答を制限する傾
向がある。

この点において伝送線路１１０゜１２０間の寄生容量の
応答制限効果を最小にするために、伝送線路１１０，１
２０を鉄心１３０上においてできるだけ隔離することが
望ましい。

分離開孔１３１，１３２はこのために有用であると同時
に鉄心１３０への伝送線路１１０，１２０の巻線の取付
けを容易にする。

しかし単一の貫通開孔を持つ鉄心１３０も利用し得るこ
とに注意すべきである。

導線１１１，１１２，１２１および１２２の絶縁被覆を
形成する誘電材料１１１ｂ、１１２ｂ。

１２１ｂおよび１２２ｂは伝送線路１１０゜１２０の特
性インピーダンスに基いて選択される他、前述の入力部
１４０と出力部１５０との間に所要の直流絶縁を行うた
めの降伏前、または視聴者がモノポール２２４またはア
ンテナ端子２１４゜２１６またはそれらに接続されるこ
とのある他の導線に接触したとき、または雷がアンテナ
回路網２１０に落ちたときに導体１１１ａ、１１２ａ問
および導体１２１ａ、１２２ａ間に印加される比較的高
い電圧例えば約１００００Ｖに耐えるように選択される
。

さらにこのため鉄心１３０の材料は比較的高い比抵抗例
えば２×１０７Ω・αを持つものが選ばれる。

前述のようにアンテナ入力端子２１６と信号接地点との
間にはキャブリスク２２６，２２８が直列に接続されて
おり、シャーシ２１２の金属構体はモノポールアンテナ
として働く。

コンデンサはこのために利用することができるが、キャ
ブリスク２２６．２２８の抵抗器は入力端子２１６と信
号接地点との間に直流電路を形成し、アンテナ端子２１
４，２１６間の伝送線路１１０の導体１１１ａと伝送線
路１２０の導体１２２ａとの直列接続によって形成され
た直流電路とともに、モノポール２２４で発生する比較
的大きい静電エネルギを信号接地点に無害に放電する直
流電路を構成するため、第２図に示すようにキャブリス
クを使用することが望ましい。

このためキャブリスク２２６．２２８の抵抗はそれぞれ
比較的高い抵抗値例えば１．５ＭΩに選ぶ。

２個のキャブリスクの一方が短絡したときにおいても電
気的絶縁を維持するためにはキャブリスクを１個にしな
いで２個直列に接続して利用するのが好ましいことが判
る。

アンテナ回路網２１０をアンテナ端子２１４゜２１６か
ら切離し、そのアンテナ端子２１４゜２１６に通常の外
部アンテナ回路網（図示せず）を接続したときにも同じ
結果が得られるように抵抗値が比較的高い例えば３．３
ＭΩの抵抗２４４が接合部１５３と信号接地点との間に
接続されている。

装置１０１は上述の直流絶縁と応答特性に加えて、アン
テナ回路網２１０からシャーシ２１２に供給される雑音
信号の振幅を減少する性質がある。

前述のように、鉄心１３０の管状部分１３３゜１３７に
伝送線路を巻く効果は導体１１１ａ。

１１２ａ、１２１ａ、１２２ａに付加的なインダクタン
スを導入することである。

アンテナ回路網２１０によって与えられた所要のＲＦ信
号は各伝送線路１１０，１２０を介して平衡的に供給さ
れるため、すなわち導体１１１ａ、１１２ａを流れる電
流と導体１２１ａ、１２２ａを流れる電流とは大きさが
等しく極性が逆であるから、所要ＲＦ信号による伝送線
路１１０，１２０への外部電界は比較的小さい。

したがって、所要のＲＦ信号は鉄心１３０の管状部分１
３３，１３７の磁性材料によって導体１１１ａ、１１２
ａ、１２１ａ。

１２２ａ内に導入されるインダクタンスに影響されない
。

しかし多くの不都合な雑音信号は結局平衡しないためそ
のような外部雑音信号による伝送線路１１０，１２０の
外部電界は比較的太きい。

したがって導体１１１ａ、１１２ａ、１２１ａ。

１２２ａを流れる不平衡な雑音信号は鉄心１３０の管状
部分１３３，１３７の磁性材料によって導体１１１ａ、
１１２ａ、１２１ａ、１２２ａ内に導入されるインダク
タンスによりかなり減衰する。

キャプリスタ２２６，２２８を有するアンテナ回路網２
１０の回路は平衡型になっているが、アンテナ端子２１
６がキャプリスタ２２６．２２８を介して信号接地点に
結合されているためアンテナ回路網２１０内には若干の
不平衡が生ずる。

装置１０１は上述のようにシャーシ２１２を不平衡な信
号から絶縁することによってアンテナ回路網２１０に現
われる僅かな信号の不平衡をいくらか補償するのに効果
のあることがわかった。

この結果、モノポールアンテナ２２４の位置は厳密を要
せず、調整時に視聴者が接近してもその影響され難いこ
とが判り、さらに画像のゴーストもいくらか軽減される
ことも判っている。

次に適当な性能の得られることが判っている装置１０１
の各成分値を示す。

上記の値を有する２芯導線はブランド−レックス社（Ｂ
ｒａｎｄ−Ｒｅｘ Ｃｏｍｐａｎｙ）より商品番号ＴＣ
１０５２で発売され、上記の値を有する鉄心はスタック
ポール・カーボン社（５ｔａｃｋｐｏｌｅＣａｒｂｏｎ
Ｃｏｍｐａｎｙ）より商品番号５７−９０１３で発売
されている。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明のアンテナ絶縁装置の好ましい実施例
を示す図、第２図は第１図のアンテナ絶縁装置を使用す
るテレビジョン受像機の暗示回路図、第３図は第１図の
装置の動作を説明するための応答特性図である。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 閉ループ型磁心と；それぞれ第１および第２の端部
   を有する第１および第２の導体をそれぞれ含み、上記磁
   心の閉ループに同一方向に所定回数巻回された第１およ
   び第２のバイファイラ伝送線路と；を具備し、 上記第１の伝送線路の第１の導体の第１の端部は第１の
   入力導線であり、上記第２の伝送線路の第２の導体の第
   １の端部は第２の入力導線であり、上記第１の伝送線路
   の第２の導体の第１の端部は上記第２の伝送線路の第１
   の導体の第１の端部に直接接続され、上記第１の伝送線
   路の第２の導体の第２の端部は第１の出力導線であり、
   上記第２の伝送線路の第１の導体の第２の端部は第２の
   出力導線であり、上記第１の伝送線路の第１の導体の第
   ２の端部は第２の伝送線路の第２の導体の第２の端部に
   直接接続されており、上記磁心は、周波数の逆関数であ
   る透磁率を有する磁性材料により形成されかつテレビジ
   ョン周波数領域の最低周波数より低い周波数の低域３ｄ
   ｂ点を決めるように選択され、上記巻回の所定回数は上
   記テレビジョン周波数領域の最高周波数より高い周波数
   の高域３ｄｂ点を決めるように選択され、上記第１と第
   ２の伝送線路だけではアンテナ回路のインピーダンスの
   ２分の１よりも僅かに高い特性インピーダンスを示す、
   アンテナ回路によって受信されたテレビジョン周波数領
   域の無線周波数信号を受像機の無線周波数信号処理回路
   に結合するための装置。