JPS5827338B2 - Ｆｅ−Ｃｒ系アモルフアス合金 - Google Patents
Ｆｅ−Ｃｒ系アモルフアス合金Info
- Publication number
- JPS5827338B2 JPS5827338B2 JP633074A JP633074A JPS5827338B2 JP S5827338 B2 JPS5827338 B2 JP S5827338B2 JP 633074 A JP633074 A JP 633074A JP 633074 A JP633074 A JP 633074A JP S5827338 B2 JPS5827338 B2 JP S5827338B2
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- JP
- Japan
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- chromium
- amorphous
- corrosion
- amorphous alloy
- alloys
- Prior art date
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- Expired
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D13/00—Centrifugal casting; Casting by using centrifugal force
- B22D13/02—Centrifugal casting; Casting by using centrifugal force of elongated solid or hollow bodies, e.g. pipes, in moulds rotating around their longitudinal axis
- B22D13/026—Centrifugal casting; Casting by using centrifugal force of elongated solid or hollow bodies, e.g. pipes, in moulds rotating around their longitudinal axis the longitudinal axis being vertical
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は機械的強度、耐食性および耐熱性の優れた鉄ク
ロム系アモルファス合金に関する。
ロム系アモルファス合金に関する。
通常金属は固体状態では結晶状態にあるが、ある特殊な
条件（合金の組成、急冷凝固）下では、固体状態でも液
体に類似した、結晶構造をもたない原子構造が得られ、
このような金属、又は合金をアモルファス金属（又は非
晶質金属）と言っている。
条件（合金の組成、急冷凝固）下では、固体状態でも液
体に類似した、結晶構造をもたない原子構造が得られ、
このような金属、又は合金をアモルファス金属（又は非
晶質金属）と言っている。
このアモルファス合金は従来の実用金属材料に比し、著
しく高い強度を保有する可能性があるが、反面耐食性に
劣る欠点がある。
しく高い強度を保有する可能性があるが、反面耐食性に
劣る欠点がある。
この原因はアモルファス金属では原子の結合力が弱いた
めと考えられる。
めと考えられる。
例えば、Ｆ ｅ −Ｃ−Ｐ系およびＦｅ−Ｂ−Ｐ系アモ
ルファス合金の塩水噴霧による腐食減量は、普通の炭素
鋼の約３倍である。
ルファス合金の塩水噴霧による腐食減量は、普通の炭素
鋼の約３倍である。
一方、実用金属として使用される場合には、常温たけで
なく昇温状態でも使用されることがあり、アモルファス
合金はその組成に応じである温度で結晶性金属又は合金
に変化する結晶化温度をもっている。
なく昇温状態でも使用されることがあり、アモルファス
合金はその組成に応じである温度で結晶性金属又は合金
に変化する結晶化温度をもっている。
アモルファス合金が結晶化すると、アモルファス合金と
しての特性が失われることになる。
しての特性が失われることになる。
従ってこのような昇温状態で使用される場合には出来る
限りこの結晶化温度が高いことが必要である。
限りこの結晶化温度が高いことが必要である。
本発明は、上述のアモルファス合金の欠点である耐蝕性
を改善し、アモルファス合金の製造が容易で、耐熱性（
耐結晶化）を向上すると共に、更に機械的強度を向上し
たアモルファス合金を提供せんとするものである。
を改善し、アモルファス合金の製造が容易で、耐熱性（
耐結晶化）を向上すると共に、更に機械的強度を向上し
たアモルファス合金を提供せんとするものである。
本発明は、クロム１〜４０原子％、炭素またはボロン２
原子％以上、リン５原子％以上で、かつ炭素またはポロ
ンとリンの合計１５〜３０原子％を含み、残部鉄よりな
ることを特徴とする耐食性および耐熱性の優れた高力鉄
クロム系アモルファス合金特にＦｅ−ＣｒＣ−Ｐ系およ
びＦｅ−ＣｒＢ−Ｐ系アモルファス合金に係る。
原子％以上、リン５原子％以上で、かつ炭素またはポロ
ンとリンの合計１５〜３０原子％を含み、残部鉄よりな
ることを特徴とする耐食性および耐熱性の優れた高力鉄
クロム系アモルファス合金特にＦｅ−ＣｒＣ−Ｐ系およ
びＦｅ−ＣｒＢ−Ｐ系アモルファス合金に係る。
本発明において、クロムはＦｅ−Ｃ−Ｐ系およびＦｅ−
Ｂ−Ｐ系アモルファス合金の耐食性、耐熱性および機械
的特性を改善する効果をもち、クロム量を１〜４０原子
％に規定したのは、１原子％未満ではその効果が小さく
、一方クロム量が、４０原子％を起えると、アモルファ
ス合金の製造が難しくなることと、これ以上の含有は、
特に効果が認められないためである。
Ｂ−Ｐ系アモルファス合金の耐食性、耐熱性および機械
的特性を改善する効果をもち、クロム量を１〜４０原子
％に規定したのは、１原子％未満ではその効果が小さく
、一方クロム量が、４０原子％を起えると、アモルファ
ス合金の製造が難しくなることと、これ以上の含有は、
特に効果が認められないためである。
本発明において、炭素とリンあるいはポロンとリンは、
鉄系合金でアモルファスが得られるために必要な元素で
あり、それらの合計を夫々１５〜３０原子％に規定した
のは、１５原子％未満では、アモルファスの生成が困難
又は不可能であり、３０原子％を越えると、アモルファ
スの生成が同様に困難又は不可能であると共に特性的に
も良好でないためである。
鉄系合金でアモルファスが得られるために必要な元素で
あり、それらの合計を夫々１５〜３０原子％に規定した
のは、１５原子％未満では、アモルファスの生成が困難
又は不可能であり、３０原子％を越えると、アモルファ
スの生成が同様に困難又は不可能であると共に特性的に
も良好でないためである。
又炭素またはポロンの最小量を２原子％としたのは、２
原子％未満ではアモルファス合金の生成が困難又は不可
能なためである。
原子％未満ではアモルファス合金の生成が困難又は不可
能なためである。
リンの最小量を５原子％としたのは、５原子％未満では
、同様にアモルファス合金の生成が困難又は不可能なた
めである。
、同様にアモルファス合金の生成が困難又は不可能なた
めである。
次に本発明のアモルファス合金を製造する方法について
図面により説明する。
図面により説明する。
図は本発明のアモルファス合金を製造する装置の一例を
示す概略図である。
示す概略図である。
図において、１は下方先端に水平方向に噴出するノズル
２を有する石英管で、その中には原料金属３が装入され
、溶解される。
２を有する石英管で、その中には原料金属３が装入され
、溶解される。
４は原料金属３を加熱するための加熱炉であり、５はモ
ーター６により高速度、例えば５０００ ｒ、ｐ、ｍ−
で回転される回転ドラムで、これは、ドラムの回転によ
る遠心力負荷をできるだけ小さくするため、軽量で熱伝
導性の良い金属、例えばアルミニウム合金よりなり、内
面には更に熱伝導性の良い金属、例えば鋼板７で内張す
されている。
ーター６により高速度、例えば５０００ ｒ、ｐ、ｍ−
で回転される回転ドラムで、これは、ドラムの回転によ
る遠心力負荷をできるだけ小さくするため、軽量で熱伝
導性の良い金属、例えばアルミニウム合金よりなり、内
面には更に熱伝導性の良い金属、例えば鋼板７で内張す
されている。
８は石英管１を支持して上下に移動するためのエアピス
トンである。
トンである。
原料金属は、先ず石英管１の送入口１ａより流体搬送等
により装入され加熱炉４の位置で加熱溶解され、次いで
エアピストン８により、ノズル２が回転ドラム５の内面
に対向する如く、石英管１が図に示す位置に下降され、
次いで上昇を開始するとほぼ同時に溶融金属３にガス圧
が加えられて、金属が回転ドラムの内面に向って噴流さ
れる。
により装入され加熱炉４の位置で加熱溶解され、次いで
エアピストン８により、ノズル２が回転ドラム５の内面
に対向する如く、石英管１が図に示す位置に下降され、
次いで上昇を開始するとほぼ同時に溶融金属３にガス圧
が加えられて、金属が回転ドラムの内面に向って噴流さ
れる。
石英管内部へは金属３の酸化を防ぐため絶えず不活性ガ
ス、例えばアルゴンガス９を送入し不活性雰囲気として
おくものとする。
ス、例えばアルゴンガス９を送入し不活性雰囲気として
おくものとする。
回転ドラム内面に噴流された金属は高速回転による遠心
力のため、回転ドラム内面に強く接触せしめられること
により、超高速冷却が与えられてアモルファス金属とな
る。
力のため、回転ドラム内面に強く接触せしめられること
により、超高速冷却が与えられてアモルファス金属とな
る。
このような方法により、本発明のＦｅ−Ｃｒ系アモルフ
ァス合金は、例えば厚さ約０．１ｍ、巾約１ｍの長い条
として得られる。
ァス合金は、例えば厚さ約０．１ｍ、巾約１ｍの長い条
として得られる。
次に本発明の実施例について述べる。
実施例 １
第１表に示す組成のアモルファス合金を、図に示した装
置により厚さＱ、Ｑ５ｆｉ、巾０．５９の条に作成した
。
置により厚さＱ、Ｑ５ｆｉ、巾０．５９の条に作成した
。
これらの条よりそれぞれ試料を取り、機械的性能、腐食
試験および耐熱試験を行った。
試験および耐熱試験を行った。
結果は第２表、第３表および第４表の如くで、比較のた
め、普通の０．８％炭素鋼、鉄−クロム鋼およびＦ ｅ
−Ｃ−Ｐ系、Ｆｅ−Ｂ−Ｐ系アモルファス合金につい
ても同様の試験を行った。
め、普通の０．８％炭素鋼、鉄−クロム鋼およびＦ ｅ
−Ｃ−Ｐ系、Ｆｅ−Ｂ−Ｐ系アモルファス合金につい
ても同様の試験を行った。
腐食試験は約１００ｍ？の板状アモルファス線および０
．８％炭素鋼、鉄−クロム鋼の０．１２Ｗφ丸線を用い
て、恒温恒湿雰囲気（６０℃、湿度９５％以上）と５％
食塩水溶１（３５°Ｃ）中での腐食による重量変化を測
定し、また外観観察および硫酸５％水溶液中での分極曲
線測定により行なった。
．８％炭素鋼、鉄−クロム鋼の０．１２Ｗφ丸線を用い
て、恒温恒湿雰囲気（６０℃、湿度９５％以上）と５％
食塩水溶１（３５°Ｃ）中での腐食による重量変化を測
定し、また外観観察および硫酸５％水溶液中での分極曲
線測定により行なった。
また耐熱試験は電気抵抗および示差比熱測定により、結
晶化の開始温度をもって示した。
晶化の開始温度をもって示した。
なお加熱速度は１℃／分である。
機械的性能におよぼすクロムの添加は第２表に見られる
如く、強さおよび硬さの著しい上昇、ヤング率の上昇と
、やや伸びの減少を伴う。
如く、強さおよび硬さの著しい上昇、ヤング率の上昇と
、やや伸びの減少を伴う。
この最高強さ約４００ Ｋｙ／ｍｔＡは従来の鋼におけ
る最大強さを持つピアノ線より秀れている。
る最大強さを持つピアノ線より秀れている。
一方、伸びはほとんどないが、いわゆる脆性体とは異な
り、アモルファス合金の局部的粘性破断を示す。
り、アモルファス合金の局部的粘性破断を示す。
また、耐食性は第３表に見るようにクロムの添加により
著しく改善される。
著しく改善される。
クロムを含まないアモルファス合金Ｆ ｅ −Ｃ−Ｐ系
およびＦｅ−Ｂ−Ｐ系は塩水中および恒温恒湿中で腐食
が著しく、全面に孔食が起り、酸化鉄が表面に形成され
る。
およびＦｅ−Ｂ−Ｐ系は塩水中および恒温恒湿中で腐食
が著しく、全面に孔食が起り、酸化鉄が表面に形成され
る。
これに対して少くとも１％クロムの添加で腐食量が半減
し、はぼ炭素鋼と同程度になり、さらに５％クロムでは
約１／１０以下になる。
し、はぼ炭素鋼と同程度になり、さらに５％クロムでは
約１／１０以下になる。
クロム１０％以上ではほとんど腐食が進行せず、ステン
レス鋼の鉄−クロム合金と同様、７２時間でも減量が検
出されない程度である。
レス鋼の鉄−クロム合金と同様、７２時間でも減量が検
出されない程度である。
分極曲線の測定によると、クロム５％以上のアモルファ
ス合金は不動態化し易く、鉄−クロム合金とほぼ同じ特
性を持つことを示した。
ス合金は不動態化し易く、鉄−クロム合金とほぼ同じ特
性を持つことを示した。
第４表に示すアモルファス合金の結晶化温度におよぼす
クロム添加の効果から判るように、クロムは結晶化温度
を上昇させ、クロムを含まないアモルファス合金の約４
２０℃の結晶化温度を４０％クロムで約５１０°Ｃまで
上昇させる。
クロム添加の効果から判るように、クロムは結晶化温度
を上昇させ、クロムを含まないアモルファス合金の約４
２０℃の結晶化温度を４０％クロムで約５１０°Ｃまで
上昇させる。
このクロムの効果はとくに低クロムで著しく、１０％ク
ロムで約４０℃上昇する。
ロムで約４０℃上昇する。
実施例 ２
リンを１３原子％、炭素を７原子％を含み残部鉄よりな
る合金およびこれに１，２，３，４，５゜８．１０原子
％のクロムを添加した合金を第１図に示す装置により超
急冷することにより、幅１７ＩｌＩＩｌ厚さ３０μｍの
リボンを作製し、これら各合金の３０°Ｃ，１規定Ｎａ
Ｃｌ水溶液中での耐食試験を行った。
る合金およびこれに１，２，３，４，５゜８．１０原子
％のクロムを添加した合金を第１図に示す装置により超
急冷することにより、幅１７ＩｌＩＩｌ厚さ３０μｍの
リボンを作製し、これら各合金の３０°Ｃ，１規定Ｎａ
Ｃｌ水溶液中での耐食試験を行った。
なお、耐食性は１週間浸漬による重量変化から求めた。
第２図はアモルファス合金および結晶質鉄−クロム合金
の腐食速度におよぼすクロム量の効果を示す。
の腐食速度におよぼすクロム量の効果を示す。
結晶質の鉄−クロム合金（Ａ曲線結晶質Ｆｅ−Ｃｒ合金
）ではクロムを添加しても腐食速度はほとんど改善され
ない。
）ではクロムを添加しても腐食速度はほとんど改善され
ない。
一方アモルファス合金※（Ｂ曲線ＦｅＣｒＰ１３Ｃ７ア
モルファス合金）ではクロムを含まないとむしろ純鉄よ
り著しく腐食されるが、クロムを１原子％添加するとほ
ぼ結晶質合金と同程度の特性を示し、クロム１％以上と
なると急激に腐食速度が減少して、８原子％では腐食速
度はぼ零となる。
モルファス合金）ではクロムを含まないとむしろ純鉄よ
り著しく腐食されるが、クロムを１原子％添加するとほ
ぼ結晶質合金と同程度の特性を示し、クロム１％以上と
なると急激に腐食速度が減少して、８原子％では腐食速
度はぼ零となる。
すなわち、クロム添加の効果はクロム１〜４０原子％を
添加したアモルファス合金で極めて大きいことが判る。
添加したアモルファス合金で極めて大きいことが判る。
実施例 ３
第１図の装置を用いてＦｅ８ｏＣｒ１ｏＰ１３Ｃ７組戊
のアモルファス合金テープ（幅１７Ｉｍ１厚さ３０μｍ
）を種々の塩酸濃度をもつ水溶液中で浸漬実験を行った
。
のアモルファス合金テープ（幅１７Ｉｍ１厚さ３０μｍ
）を種々の塩酸濃度をもつ水溶液中で浸漬実験を行った
。
その結果を１８−８ステンレス鋼と比較して第３図に示
す。
す。
アモルファス合金は１週間の浸漬後でも全く腐食されず
、腐食速度は零である。
、腐食速度は零である。
これに対してステンレス鋼は孔食を生じて腐食され、塩
酸濃度の上昇とともに孔食腐食が著しくなった。
酸濃度の上昇とともに孔食腐食が著しくなった。
この結果からアモルファス鉄−クロム合金は孔食腐食を
起さないことが判る。
起さないことが判る。
実施例 ４
ＪＩＳ規格にもとづいてアモルファス鉄−クロム合金お
よびステンレス鋼の１０％塩化第二鉄水溶液中の腐食速
度を４０℃および６０℃で行なった。
よびステンレス鋼の１０％塩化第二鉄水溶液中の腐食速
度を４０℃および６０℃で行なった。
第５表はその結果を示す。アモルファス合金は４０℃、
６０℃でも腐食せず、高耐食性を示したが、従来のステ
ンレス鋼は大きな腐食速度を示した。
６０℃でも腐食せず、高耐食性を示したが、従来のステ
ンレス鋼は大きな腐食速度を示した。
以上の実施例１〜４で示した如く、本発明のＦｅ−Ｃｒ
系アモルファス合金は、クロムの添加量に比例して強度
が上昇するばかりでなく、耐食性もクロム８％以上の添
加で１規定ＮａＣｌ溶液中の腐食が零となり、ステンレ
ス鋼が１規定塩酸溶蔽中で著しく腐食が大きいのに比し
て顕著な効果があることが判った。
系アモルファス合金は、クロムの添加量に比例して強度
が上昇するばかりでなく、耐食性もクロム８％以上の添
加で１規定ＮａＣｌ溶液中の腐食が零となり、ステンレ
ス鋼が１規定塩酸溶蔽中で著しく腐食が大きいのに比し
て顕著な効果があることが判った。
以上より明らかなように耐食性が飛躍的向北するのはク
ロムの添加によるものであり、一方炭素とリンまたはボ
ロンとリンの添加はアモルファス合金とするために必要
な元素であり、本発明の組成範囲で機械的強度、耐食性
、耐熱性に優れたアモルファス合金が得られる。
ロムの添加によるものであり、一方炭素とリンまたはボ
ロンとリンの添加はアモルファス合金とするために必要
な元素であり、本発明の組成範囲で機械的強度、耐食性
、耐熱性に優れたアモルファス合金が得られる。
本発明のアモルファス合金は、細い条として製造可能で
あり、従来の実用金属材料では得られない高い強度を有
し、従来のステンレス鋼と同等の耐食性を有すると共に
、良好な耐熱性を有する。
あり、従来の実用金属材料では得られない高い強度を有
し、従来のステンレス鋼と同等の耐食性を有すると共に
、良好な耐熱性を有する。
従って本発明のアモルファス合金は、高い強度、耐熱性
と耐食性を要求される製品、例えば車輛用タイヤ、ベル
トなどのゴム、プラスチック製品に埋込まれる補強用コ
ード、コンクリート埋込み用コードなどに適するもので
あり、又フィルター、スクリーン、せんいとの混紡用フ
ィラメントなどの用途に適するものである。
と耐食性を要求される製品、例えば車輛用タイヤ、ベル
トなどのゴム、プラスチック製品に埋込まれる補強用コ
ード、コンクリート埋込み用コードなどに適するもので
あり、又フィルター、スクリーン、せんいとの混紡用フ
ィラメントなどの用途に適するものである。
第１図は本発明のアモルファス合金を製造する装置の一
例を示す概略図、第２図はＦｅＣｒＰ１３Ｃ７アモルフ
ァス合金および結晶質Ｆｅ−Ｃｒ合金の１規定ＮａＣｌ
溶液中における腐食速度のクロム含量による変化を示す
耐食特性図、第３図は種々の濃度のＨＣＩ溶液中におけ
るＦｅＣｒ１ｏＰ１３Ｃ７アモルファス合金と結晶質１
８Ｃｒ−８Ｎｉステンレス鋼の腐食速度を比較した耐食
特性図である。 １・・・・・・石英管、２・・・・・・ノズル、３・・
・・・・原料金属、４・・・・・・加熱炉、５・・・・
・・回転ドラム、６・・・・・・モータ、７・・・・・
・銅板、８・・・・・・エヤピストン、９・・・・・・
アルゴンガス。
例を示す概略図、第２図はＦｅＣｒＰ１３Ｃ７アモルフ
ァス合金および結晶質Ｆｅ−Ｃｒ合金の１規定ＮａＣｌ
溶液中における腐食速度のクロム含量による変化を示す
耐食特性図、第３図は種々の濃度のＨＣＩ溶液中におけ
るＦｅＣｒ１ｏＰ１３Ｃ７アモルファス合金と結晶質１
８Ｃｒ−８Ｎｉステンレス鋼の腐食速度を比較した耐食
特性図である。 １・・・・・・石英管、２・・・・・・ノズル、３・・
・・・・原料金属、４・・・・・・加熱炉、５・・・・
・・回転ドラム、６・・・・・・モータ、７・・・・・
・銅板、８・・・・・・エヤピストン、９・・・・・・
アルゴンガス。
Claims (1)
- １ クロム１〜４０原子％、炭素またはポロン２原子％
以上、リン５原子％以上で、かつ炭素またはポロンとリ
ンの合計１５〜３０原子％を含み、残部鉄よりなること
を特徴とする耐食性および耐熱性の優れた高力Ｆｅ−Ｃ
ｒ系アモルファス合金。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP633074A JPS5827338B2 (ja) | 1974-01-12 | 1974-01-12 | Ｆｅ−Ｃｒ系アモルフアス合金 |
| GB272/75A GB1505841A (en) | 1974-01-12 | 1975-01-03 | Iron-chromium amorphous alloys |
| SE7500254A SE412255B (sv) | 1974-01-12 | 1975-01-10 | Amorf fecr-legering |
| FR7500776A FR2257700B1 (ja) | 1974-01-12 | 1975-01-10 | |
| DE19752500846 DE2500846B2 (de) | 1974-01-12 | 1975-01-10 | Amorphe eisen-chrom-legierungen |
| BE152294A BE824288A (fr) | 1974-01-12 | 1975-01-10 | Alliages amorphes de la serie fer-chrome |
| US05/540,462 US3986867A (en) | 1974-01-12 | 1975-01-13 | Iron-chromium series amorphous alloys |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP633074A JPS5827338B2 (ja) | 1974-01-12 | 1974-01-12 | Ｆｅ−Ｃｒ系アモルフアス合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS50101215A JPS50101215A (ja) | 1975-08-11 |
| JPS5827338B2 true JPS5827338B2 (ja) | 1983-06-08 |
Family
ID=11635340
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP633074A Expired JPS5827338B2 (ja) | 1974-01-12 | 1974-01-12 | Ｆｅ−Ｃｒ系アモルフアス合金 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5827338B2 (ja) |
| BE (1) | BE824288A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5841343B2 (ja) * | 1974-07-01 | 1983-09-12 | トウホクダイガク キンゾクザイリヨウケンキユウシヨチヨウ | 高力Ｆｅ−Ｃｒ系アモルフアス合金 |
| JPS5841345B2 (ja) * | 1974-07-01 | 1983-09-12 | トウホクダイガク キンゾクザイリヨウケンキユウシヨチヨウ | タイコウシヨク タイスキマフシヨク タイオウリヨクフシヨクワレ タイスイソゼイセイヨウ アモルフアステツゴウキン |
| SE431101B (sv) * | 1975-06-26 | 1984-01-16 | Allied Corp | Amorf metallegering |
| JPS5941510U (ja) * | 1982-09-09 | 1984-03-17 | パイロツトプレシジヨン株式会社 | 押出成形機の中子 |
| CA2515739C (en) * | 2003-02-11 | 2012-08-14 | The Nanosteel Company | Formation of metallic thermal barrier alloys |
-
1974
- 1974-01-12 JP JP633074A patent/JPS5827338B2/ja not_active Expired
-
1975
- 1975-01-10 BE BE152294A patent/BE824288A/fr not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS50101215A (ja) | 1975-08-11 |
| BE824288A (fr) | 1975-05-02 |
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