JPS5825959B2 - 多段焼塊冷却装置 - Google Patents
多段焼塊冷却装置Info
- Publication number
- JPS5825959B2 JPS5825959B2 JP1143676A JP1143676A JPS5825959B2 JP S5825959 B2 JPS5825959 B2 JP S5825959B2 JP 1143676 A JP1143676 A JP 1143676A JP 1143676 A JP1143676 A JP 1143676A JP S5825959 B2 JPS5825959 B2 JP S5825959B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ingot
- baked
- cooling device
- cooling
- grate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Gasification And Melting Of Waste (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Furnace Details (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、高温の焼塊、例えばセメント製造工程でロー
タリーキルンにより焼成された高温クリンカ等を搬送し
つつ、空気を用いて冷却する冷却装置、あるいは都市と
みおよび他の産業廃棄物を焼却する焼却装置等に使用さ
れる焼塊冷却装置に係り、特に焼塊冷却装置を長手方向
に複数段に分割した多段焼塊冷却装置に関するものであ
る。
タリーキルンにより焼成された高温クリンカ等を搬送し
つつ、空気を用いて冷却する冷却装置、あるいは都市と
みおよび他の産業廃棄物を焼却する焼却装置等に使用さ
れる焼塊冷却装置に係り、特に焼塊冷却装置を長手方向
に複数段に分割した多段焼塊冷却装置に関するものであ
る。
例えば、セメントクリンカの冷却装置において焼塊（ク
リンカ）はロータリーキルン内でバーナにより１，４０
０’Ｃ〜１，５００℃前後に焼成されるため、その表面
部分は半溶融状態に溶融した高温焼塊となり、この高温
焼塊は空気冷却装置により７０℃〜８０℃前後に冷却さ
れるのが通常である。
リンカ）はロータリーキルン内でバーナにより１，４０
０’Ｃ〜１，５００℃前後に焼成されるため、その表面
部分は半溶融状態に溶融した高温焼塊となり、この高温
焼塊は空気冷却装置により７０℃〜８０℃前後に冷却さ
れるのが通常である。
従来技術によれば、冷却装置の火格子上に落下する高温
焼塊の内、細粒のものは火格子の下から圧送される冷却
空気によって流動化現象を起こし、冷却装置の両側端に
結集すると共に、はとんど冷却されないまま速に排出口
側へ流れてしまう現象が起きる。
焼塊の内、細粒のものは火格子の下から圧送される冷却
空気によって流動化現象を起こし、冷却装置の両側端に
結集すると共に、はとんど冷却されないまま速に排出口
側へ流れてしまう現象が起きる。
特に該冷却装置がロータリーキルンと組合わされている
場合には、焼成された高温焼塊の内、細粒のものがロー
タリーキルンの回転により更に分級されて、偏って冷却
装置の火格子上に落下するために、上記した傾向が更に
顕著となる。
場合には、焼成された高温焼塊の内、細粒のものがロー
タリーキルンの回転により更に分級されて、偏って冷却
装置の火格子上に落下するために、上記した傾向が更に
顕著となる。
この場合、細粒が結集した側では、高温焼塊層の通気抵
抗が太きいために、冷却空気の通過が阻害される上に、
細粒が流動化現象によって速に流れ去り、焼塊冷却の上
で種々な困難をもたらす。
抗が太きいために、冷却空気の通過が阻害される上に、
細粒が流動化現象によって速に流れ去り、焼塊冷却の上
で種々な困難をもたらす。
即ち、該高温細粒を搬送する部分の火格子は、常に苛酷
な温度にさらされるために焼損してプラント停止につな
がる事故を引起すに至る。
な温度にさらされるために焼損してプラント停止につな
がる事故を引起すに至る。
一方、粗粒のみが集った焼塊層は、通気抵抗が低く冷却
空気が過剰に流れ冷却効果が下る。
空気が過剰に流れ冷却効果が下る。
このように、従来技術によれば、冷却空気の偏流によっ
て冷却装置排出口における各粒子間の温度差は大きく、
また粒子の平均温度も偏流のない場合に比較して高く、
充分な冷却が行なわれないという欠点を有している。
て冷却装置排出口における各粒子間の温度差は大きく、
また粒子の平均温度も偏流のない場合に比較して高く、
充分な冷却が行なわれないという欠点を有している。
更に、冷却装置の火格子の焼損事故による操業停止の経
済的損失は美大であり、これを未然に防ぐために定期点
験も頻繁に行なわなければならず、装置の稼動率の向上
には限界があるという欠点を有していた。
済的損失は美大であり、これを未然に防ぐために定期点
験も頻繁に行なわなければならず、装置の稼動率の向上
には限界があるという欠点を有していた。
これら上記した従来技術の欠点は、特に近年のセメント
プラントの大型化に伴いますます顕著となってきており
、是非共その解決が望まれているところである。
プラントの大型化に伴いますます顕著となってきており
、是非共その解決が望まれているところである。
本発明は、これら従来技術の欠点を解決しようとするも
ので、その目的とするところは、焼塊冷却装置内で、冷
却空気による流動化現象によって引起される高温焼塊の
冷却不足や、冷却効率の低下、更には火格子の焼損を防
止し、冷却能力及び信頼性の高い焼塊冷却装置を提供す
るにある。
ので、その目的とするところは、焼塊冷却装置内で、冷
却空気による流動化現象によって引起される高温焼塊の
冷却不足や、冷却効率の低下、更には火格子の焼損を防
止し、冷却能力及び信頼性の高い焼塊冷却装置を提供す
るにある。
要するに本発明は、焼塊を揺動する火格子により搬送し
つつ、火格子下方より圧送される空気によって冷却する
焼塊冷却装置において、該焼塊冷却装置を装置の長手方
向に複数段に分割し、焼塊の高温側冷却段を低温側冷却
段に対しほぼ直角に配置したことを特長とする多段焼塊
冷却装置である。
つつ、火格子下方より圧送される空気によって冷却する
焼塊冷却装置において、該焼塊冷却装置を装置の長手方
向に複数段に分割し、焼塊の高温側冷却段を低温側冷却
段に対しほぼ直角に配置したことを特長とする多段焼塊
冷却装置である。
以下に、従来技術になる焼塊冷却装置の一例と本発明に
なる多段焼塊冷却装置の一実施例を図面に基づき説明し
、従来技術と比較することにより本発明の具体的な一実
施例の構成及び効果を明らかにする。
なる多段焼塊冷却装置の一実施例を図面に基づき説明し
、従来技術と比較することにより本発明の具体的な一実
施例の構成及び効果を明らかにする。
第１図、第２図及び第３図は、従来技術になる焼塊冷却
装置を示すものである。
装置を示すものである。
第１図において、１はロータリーキルン、２はロータリ
ーキルン１内の原料を焼成するバーナ、３はロータリー
キルン１内で焼成された高温焼塊を冷却する焼塊冷却装
置、４は焼塊冷却装置３内に配設された火格子で、この
火格子４はその長手方向において可動火格子５ａと固定
火格子５ｂが互に重り合い、かつその幅方向においては
単位幅の格子板に分割されて、焼塊を搬送するものであ
る。
ーキルン１内の原料を焼成するバーナ、３はロータリー
キルン１内で焼成された高温焼塊を冷却する焼塊冷却装
置、４は焼塊冷却装置３内に配設された火格子で、この
火格子４はその長手方向において可動火格子５ａと固定
火格子５ｂが互に重り合い、かつその幅方向においては
単位幅の格子板に分割されて、焼塊を搬送するものであ
る。
６は、前記火格子４を揺動運動させる駆動装置、７は焼
塊を冷却する冷却空気の空気室、８は冷却空気の送風機
、９は冷却された焼塊の排出口、１０は冷却空気の排気
口である。
塊を冷却する冷却空気の空気室、８は冷却空気の送風機
、９は冷却された焼塊の排出口、１０は冷却空気の排気
口である。
このような構造において、バーナ２により加熱焼成され
１４００℃〜１５００℃の温度になった高温焼塊は、ロ
ータリーキルン１の末端より焼塊冷却装置３内に落下す
る。
１４００℃〜１５００℃の温度になった高温焼塊は、ロ
ータリーキルン１の末端より焼塊冷却装置３内に落下す
る。
該焼塊冷却装置３内に落下した高温焼塊は、駆動装置６
により揺動運動する火格子４上に層を形成し、重り合っ
た格子５ａ、５ｂにより遂次搬送されながら空気室７か
らの冷却空気により冷却されつつ排出口９へと移動する
。
により揺動運動する火格子４上に層を形成し、重り合っ
た格子５ａ、５ｂにより遂次搬送されながら空気室７か
らの冷却空気により冷却されつつ排出口９へと移動する
。
第２図は第１図のＡ−Ａ断面図である。
第２図において、１２はロータリーキルン１から落下し
た高温焼塊の内細粒の高温焼塊の流動状態を矢印で表わ
したもので、該矢印の大きさが細流の流量を示している
。
た高温焼塊の内細粒の高温焼塊の流動状態を矢印で表わ
したもので、該矢印の大きさが細流の流量を示している
。
一般に、ロータリーキルン１と焼塊冷却装置３との芯の
ずれをオフセットと称するが、前記ロータリーキルン１
の矢印Ｒ方向への回転による分級作用により、高温焼塊
の内粗粒は、焼塊冷却装置３のオフセット側Ｓ１に、細
粒は反オフセット側Ｓ２に落下する傾向にある。
ずれをオフセットと称するが、前記ロータリーキルン１
の矢印Ｒ方向への回転による分級作用により、高温焼塊
の内粗粒は、焼塊冷却装置３のオフセット側Ｓ１に、細
粒は反オフセット側Ｓ２に落下する傾向にある。
該反オフセット側Ｓ２に多く落下した細粒焼塊は図の矢
印１２で示すように、焼塊冷却装置３内で排出口９方向
に搬送されるに従って、該装置３の側端に結集し、上記
したごとく冷却作用が進まず、一部は赤熱のままとなる
。
印１２で示すように、焼塊冷却装置３内で排出口９方向
に搬送されるに従って、該装置３の側端に結集し、上記
したごとく冷却作用が進まず、一部は赤熱のままとなる
。
この状態を第３図によって更に詳細に説明する。
第３図は第２図のＢ−Ｂ断面図で、高温細粒の層が形成
された一例を示すものである。
された一例を示すものである。
第３図において、１３は細粒で形成された焼塊層であり
、１４は焼塊層１３の層表面付近に形成される流動部の
粒子である。
、１４は焼塊層１３の層表面付近に形成される流動部の
粒子である。
焼塊層１３は通気抵抗が多く冷却空気が少量しか流れな
いために焼塊粒子が冷却され難く、更に流動部の粒子１
４は流動部の粒子１４は流動化現象によって速に排出口
側へ流れてしまい冷却されないばかりでなく、火格子４
の焼損事故を引起こす。
いために焼塊粒子が冷却され難く、更に流動部の粒子１
４は流動部の粒子１４は流動化現象によって速に排出口
側へ流れてしまい冷却されないばかりでなく、火格子４
の焼損事故を引起こす。
一方、粗粒の集合している部分では通気抵抗が少なくそ
のために冷却空気が過剰に流れ冷却効率が低下する。
のために冷却空気が過剰に流れ冷却効率が低下する。
以上説明したごとく、細粒焼塊層特に流動部の存在が冷
却空気の偏流をもたらすために、細粒部の冷却が阻害さ
れ、焼塊層全体の冷却効率が低下し、更に火格子４の焼
損事故がプラントの長期運転を妨げて稼動率を低下させ
る。
却空気の偏流をもたらすために、細粒部の冷却が阻害さ
れ、焼塊層全体の冷却効率が低下し、更に火格子４の焼
損事故がプラントの長期運転を妨げて稼動率を低下させ
る。
第４図及び第５図は本発明になる多段焼塊冷却装置の一
実施例を示すものである。
実施例を示すものである。
該両図において、第１図及び第２図と同一部分は同一符
号で示す。
号で示す。
第５図は第４図のＣ−Ｃ断面図である。第４図及び第５
図が第１図及び第２図と異るのは、焼塊冷却装置３を長
手方向に２段に分割し、この分割された焼塊冷却装置３
の上段３ａ（高温側冷却段）と３ｂ（低温側冷却段）を
長手方向に対して互に直角に配置したことである。
図が第１図及び第２図と異るのは、焼塊冷却装置３を長
手方向に２段に分割し、この分割された焼塊冷却装置３
の上段３ａ（高温側冷却段）と３ｂ（低温側冷却段）を
長手方向に対して互に直角に配置したことである。
第４図及び第５図において、ロータリーキルン１で焼成
された高温焼塊１１はロータリーキルン１の末端より焼
塊冷却装置３の上段３ａに落下し、駆動装置６で揺動す
る上段火格子４ａによって図中右から在入搬送されつつ
、送風機８によって圧送される冷却空気で冷却され、上
段３ａの末端から下段３ｂの上に落下する。
された高温焼塊１１はロータリーキルン１の末端より焼
塊冷却装置３の上段３ａに落下し、駆動装置６で揺動す
る上段火格子４ａによって図中右から在入搬送されつつ
、送風機８によって圧送される冷却空気で冷却され、上
段３ａの末端から下段３ｂの上に落下する。
該下段３ｂ上に落下した高温焼塊１１は、上段３ａの場
合と同様に下段火格子４ｂにより排出口９側へ搬送され
つつ、送風機８によって圧送される冷却空気で冷却され
る。
合と同様に下段火格子４ｂにより排出口９側へ搬送され
つつ、送風機８によって圧送される冷却空気で冷却され
る。
本実施例において、高温焼塊１１の内、細粒焼塊１１ｂ
の流れ（矢印１２で示し、第２図の場合と同様に矢印の
大きさが流量を表わす）に着目すると、第５図に示すよ
うに焼塊冷却装置３の上段３ａで成長しかかった細粒焼
塊１１ｂの焼塊層は、下段３ｂに落下する際に、下段３
ｂに形成される焼塊層の幅方向に均一に混合され、下段
３ｂにおいて再び細粒焼塊１１ｂの焼塊層が成長するま
でには既に冷却されてしまい排出口９へ導かれる。
の流れ（矢印１２で示し、第２図の場合と同様に矢印の
大きさが流量を表わす）に着目すると、第５図に示すよ
うに焼塊冷却装置３の上段３ａで成長しかかった細粒焼
塊１１ｂの焼塊層は、下段３ｂに落下する際に、下段３
ｂに形成される焼塊層の幅方向に均一に混合され、下段
３ｂにおいて再び細粒焼塊１１ｂの焼塊層が成長するま
でには既に冷却されてしまい排出口９へ導かれる。
即ち、上段３ａ及び下段３ｂのどちらの場合においても
、細粒焼塊１１ｂの焼塊層が成長するに至らないため冷
却空気も偏流も起らずしかも火格子４ａ、４ｂが赤熱の
ままの焼塊にさらされることもない。
、細粒焼塊１１ｂの焼塊層が成長するに至らないため冷
却空気も偏流も起らずしかも火格子４ａ、４ｂが赤熱の
ままの焼塊にさらされることもない。
以上詳述したように、本発明によれば、焼塊冷却装置を
長手方向に複数段に分割し、焼塊の高温側冷却段を低温
側冷却段に対して互にほぼ直角に配置するという構成で
あるので、細粒焼塊層と流動部の形成を防止でき高温焼
塊の均一な冷却が可能となり高い冷却効率を達成できる
と共に、火格子の焼損を少なくできプラントの長期連続
運転が可能となるという効果がある。
長手方向に複数段に分割し、焼塊の高温側冷却段を低温
側冷却段に対して互にほぼ直角に配置するという構成で
あるので、細粒焼塊層と流動部の形成を防止でき高温焼
塊の均一な冷却が可能となり高い冷却効率を達成できる
と共に、火格子の焼損を少なくできプラントの長期連続
運転が可能となるという効果がある。
更に、高温側冷却段から低温側冷却段に焼塊が落下する
際に焼塊層が攪拌作用を受けるので、冷却空気と良く混
合し冷却効率を尚一層高めることができる等種々の効果
がある。
際に焼塊層が攪拌作用を受けるので、冷却空気と良く混
合し冷却効率を尚一層高めることができる等種々の効果
がある。
第１図は従来技術になる焼塊冷却装置の構成を示す縦断
面図、第２図は第１図のＡ−Ａ断面図、第３図は第２図
のＢ−Ｂ断面図、第４図は本発明になる焼塊冷却装置の
一実施例を示す縦断面図、第５図は第４図のＣ−Ｃ断面
図である。 符号の説明、１・・・・・・ロータリーキルン、３・・
・・・・焼塊冷却装置、３ａ・・・・・・上段、３ｂ・
・・・・・下段、４・・・・・・火格子、４ａ・・・・
・・上段火格子、４ｂ・・・・・・下段火格子、５ａ・
・・・・・可動火格子、５ｂ・・・・・・固定火格子、
７・・・・・・空気室。
面図、第２図は第１図のＡ−Ａ断面図、第３図は第２図
のＢ−Ｂ断面図、第４図は本発明になる焼塊冷却装置の
一実施例を示す縦断面図、第５図は第４図のＣ−Ｃ断面
図である。 符号の説明、１・・・・・・ロータリーキルン、３・・
・・・・焼塊冷却装置、３ａ・・・・・・上段、３ｂ・
・・・・・下段、４・・・・・・火格子、４ａ・・・・
・・上段火格子、４ｂ・・・・・・下段火格子、５ａ・
・・・・・可動火格子、５ｂ・・・・・・固定火格子、
７・・・・・・空気室。
Claims (1)
- １ 焼塊を、揺動する火格子により搬送しつつ、火格子
下方より圧送される空気によって冷却する焼塊冷却装置
において、該焼塊冷却装置を長手方向に複数段に分割し
、焼塊の高温側冷却段を低温側冷却段に対しほぼ直角に
配置したことを特徴とする多段焼塊冷却装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1143676A JPS5825959B2 (ja) | 1976-02-06 | 1976-02-06 | 多段焼塊冷却装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1143676A JPS5825959B2 (ja) | 1976-02-06 | 1976-02-06 | 多段焼塊冷却装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5294870A JPS5294870A (en) | 1977-08-09 |
| JPS5825959B2 true JPS5825959B2 (ja) | 1983-05-31 |
Family
ID=11778025
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1143676A Expired JPS5825959B2 (ja) | 1976-02-06 | 1976-02-06 | 多段焼塊冷却装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5825959B2 (ja) |
-
1976
- 1976-02-06 JP JP1143676A patent/JPS5825959B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5294870A (en) | 1977-08-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100530815B1 (ko) | 환원로용 산화 금속 함유 미가공 팰릿, 그 제조 방법, 그환원 방법 및 환원 설비 | |
| CS199240B2 (en) | Apparatus for firing raw materials for manufacturing cement or the like | |
| SK165599A3 (en) | Method and apparatus for producing cement clinker | |
| AU739542B2 (en) | Method and apparatus for supplying granular raw material for reduced iron | |
| JP3635253B2 (ja) | 還元炉向けペレットの製造方法、および、酸化金属の還元方法 | |
| US2861356A (en) | Apparatus for cooling granular materials | |
| JPS5825959B2 (ja) | 多段焼塊冷却装置 | |
| US6183244B1 (en) | Control of cement clinker production in a wet process rotary kiln by analysis of sulfur in the end product | |
| US5782973A (en) | Cement dust recovery system | |
| JPS6086374A (ja) | セメント原料焼成用ロ−タリキルン | |
| JPS63156044A (ja) | クリンカ冷却方法および冷却装置 | |
| JPH0499132A (ja) | 結晶水を多く含む鉄鉱石のペレット製造方法 | |
| JPS5825960B2 (ja) | 焼塊冷却装置 | |
| JPS6315760Y2 (ja) | ||
| SU1617291A1 (ru) | Устройство дл термообработки материалов | |
| RU2224196C2 (ru) | Печь кипящего слоя для обжига известняка | |
| SU1157328A1 (ru) | Фильтр-подогреватель вращающейс печи | |
| JPS59232948A (ja) | セメントクリンカの冷却方法 | |
| SU1620795A1 (ru) | Колосниковый холодильник | |
| JPS5913650A (ja) | 堅型石灰焼成炉 | |
| JP3579747B2 (ja) | 人工骨材製造方法及び人工骨材製造用冷却装置 | |
| SU718683A1 (ru) | Печь кип щего сло дл обжига полидисперсного материала | |
| JPS6029658B2 (ja) | 焼塊熱回収装置 | |
| SU1143960A1 (ru) | Устройство дл охлаждени сыпучего материала | |
| JPH0224080Y2 (ja) |