CS199240B2 - Apparatus for firing raw materials for manufacturing cement or the like - Google Patents
Apparatus for firing raw materials for manufacturing cement or the like Download PDFInfo
- Publication number
- CS199240B2 CS199240B2 CS733499A CS349973A CS199240B2 CS 199240 B2 CS199240 B2 CS 199240B2 CS 733499 A CS733499 A CS 733499A CS 349973 A CS349973 A CS 349973A CS 199240 B2 CS199240 B2 CS 199240B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- furnace
- kiln
- air
- firing
- damper
- Prior art date
Links
- 239000004568 cement Substances 0.000 title claims abstract description 12
- 238000010304 firing Methods 0.000 title claims description 35
- 239000002994 raw material Substances 0.000 title claims description 18
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 10
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 24
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 30
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 26
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 17
- 239000002002 slurry Substances 0.000 claims description 4
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 claims 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 abstract description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 5
- 238000001354 calcination Methods 0.000 abstract 2
- 239000003570 air Substances 0.000 description 63
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 33
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 23
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 14
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 9
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 6
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 6
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 4
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 4
- JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N phencyclidine Chemical class C1CCCCN1C1(C=2C=CC=CC=2)CCCCC1 JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 4
- 238000003915 air pollution Methods 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 238000010410 dusting Methods 0.000 description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 2
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 2
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 description 1
- 239000011449 brick Substances 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 1
- 235000012054 meals Nutrition 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000011017 operating method Methods 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B7/00—Rotary-drum furnaces, i.e. horizontal or slightly inclined
- F27B7/20—Details, accessories, or equipment peculiar to rotary-drum furnaces
- F27B7/2016—Arrangements of preheating devices for the charge
- F27B7/2025—Arrangements of preheating devices for the charge consisting of a single string of cyclones
- F27B7/2033—Arrangements of preheating devices for the charge consisting of a single string of cyclones with means for precalcining the raw material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B7/00—Hydraulic cements
- C04B7/36—Manufacture of hydraulic cements in general
- C04B7/43—Heat treatment, e.g. precalcining, burning, melting; Cooling
- C04B7/432—Preheating without addition of fuel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B7/00—Hydraulic cements
- C04B7/36—Manufacture of hydraulic cements in general
- C04B7/43—Heat treatment, e.g. precalcining, burning, melting; Cooling
- C04B7/434—Preheating with addition of fuel, e.g. calcining
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D13/00—Apparatus for preheating charges; Arrangements for preheating charges
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- Muffle Furnaces And Rotary Kilns (AREA)
- Crucibles And Fluidized-Bed Furnaces (AREA)
- Feeding, Discharge, Calcimining, Fusing, And Gas-Generation Devices (AREA)
Abstract
Description
Vynález se týká zařízení na vypalování suroviny pro výrobu cementu, hlavně vypalovací pece pro surovinu na výrobu cemen-. tu, k dosažení optimální tepelné účinnosti a vedení vzduchu s prostředky pro regulaci jeho vedení, takže zavádění spalovacího vzduchu může být řízeno.BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an apparatus for firing cement raw material, in particular to a furnace for the production of cement. to achieve optimum thermal efficiency and air conduction with means for controlling its conduit so that the introduction of combustion air can be controlled.
Pro zpracování jemně mletých částic suroviny, tvořících suspenzi na cementový slínek se obecně používaly předehřívače suspense a rotační vypalovací pece, pro jejich vysokou účinnost a velkou kapacitu. Do rotační vypalovací pece je přiváděno veškeré množství tepla jak pro výpal, tak i pro slinování se zvětšující se výrobou jsou však jak její lepelná účinnost tak i kapacita omezeny a životnost žáruvzdorných cihel, používaných ve slinovacím pásmu, nestačí na zvýšené požadavky a práce s jejich nahrazováním a tím i náklady na tuto údržbu jsou značné. Za účelem překonání těchto potíží byl navržen postup vypalování předehřáté suroviny ve vypalovací peci.Slurry preheaters and rotary kilns have generally been used to process finely ground particulate feedstock particles into cement clinker for their high efficiency and high capacity. However, all the heat is supplied to the rotary kiln for both firing and sintering with increasing production, but both its adhesive efficiency and capacity are limited and the durability of the refractory bricks used in the sintering zone is not sufficient for increased requirements and replacement work. and thus the cost of such maintenance is considerable. In order to overcome these difficulties, a process for firing preheated raw material in a kiln has been proposed.
Kde není použito vypalovací pece, kde probíhá vypalování vápence, který je jednou ze surovin pro výrobu cementového slínku, jako endotermická reakce v rotační peci, je tento výpal částečně, pouze ze 40 °/o, prováděn v předehřívači, zatímco dokončení této reakce a slinování, které je exotermickou reakcí, probíhá v rotační peci. U zařízení s vypalovací pecí je hlavní část výpalu prováděna v ní a v rotační peci je prováděna jen malá část této reakce a probíhá zde hlavně slinování, čímž podstatně stoupá výkonnost rotační pece.Where there is no kiln firing where limestone, which is one of the raw materials for the production of cement clinker, is used as an endothermic reaction in a rotary kiln, this firing is partially, only from 40 ° / o, carried out in the preheater. , which is an exothermic reaction, takes place in a rotary kiln. In a furnace with a baking furnace, the main part of the firing is carried out therein, and only a small part of this reaction is carried out in the rotary kiln, and mainly sintering takes place, thereby substantially increasing the rotary kiln performance.
Za pomoci vyobrazení bude popsáno běžné známé vypalovací zařízení na výrobu cementového slínku a pak nové řešení, zlepšující dosavadní stav techniky.With reference to the drawings, a conventional known cement clinker firing apparatus will be described and a new solution improving the prior art will be described.
Obr. 1(A), 1(B) a 1(C) znázorňují vypalovací pece běžně používané u známých zařízení.Giant. Figures 1 (A), 1 (B) and 1 (C) show baking furnaces commonly used in known apparatus.
Obr: 2 představuje schematický pohled na známé zařízení na výrobu cementu, u něhož je použita vypalovací pec.Fig. 2 is a schematic view of a known cement manufacturing plant in which a baking furnace is used.
Obr. 3 znázorňuje schematický pohled na běžné vypalovací zařízení bez vypalovací pece.Giant. 3 shows a schematic view of a conventional firing apparatus without a firing furnace.
Obr. 4(A) a 4(B) představuje půdorys a pohled ze strany na vypalovací pec podle vynálezu.Giant. 4 (A) and 4 (B) are a plan view and a side view of a baking oven according to the invention.
Obr. 5 uvádí schematický pohled na zařízení na výrobu cementu s vypalovací pecí podle tohoto řešení.Giant. 5 is a schematic view of a baking furnace cement plant according to the present invention.
Obr. 6 znázorňuje spojení vedení spalin ze slinovací pece s vedením předehřátého vzduchu od chladiče slínku.Giant. 6 shows the connection of the flue gas duct from the sintering furnace to the preheated air duct from the clinker cooler.
Obr. 7 uvádí schematický pohled na celé zařízení na výrobu cementu s rotační slinovací pecí, s chladičem slínku a s vypalovací pecí podle vynálezu.Giant. 7 shows a schematic view of the entire cement production plant with a rotary sintering furnace, a clinker cooler and a baking furnace according to the invention.
Pro označení stejných technických prvků jsou na jednotlivých obrázcích uváděny · stejné vztahové značky.To denote the same technical elements, the same reference numerals are given in the figures.
Ideálním způsobem . vypalování suroviny na cementový slínek je přenos tepla vzniklého spalováním paliva přímo na částečky jemně mleté suroviny, které jsou rozloženy v proudu vzduchu, protože takto lze dosáhnout největší tepelné účinnosti.The ideal way. firing of the raw material into cement clinker is the transfer of heat generated by the combustion of fuel directly to the finely ground raw material particles, which are distributed in the air stream, as this achieves the greatest thermal efficiency.
Za tím účelem je ve vypalovací peci znázorněné na obr. 1(A) připojeno ke dnu hlavního tělesa a této pece přívodní vedení b vzduchu a hořák c a přívod d suroviny jsou umístěny na vrchu tohoto tělesa tak, že surovinu a palivo lze přivádět zároveň do níže položené pece.. Tato vypalovací pec má však tu ' nevýhodu, že se jemně mleté' částice suroviny mohou směšovat ve vypalovací oblasti s částicemi paliva, takže ' při nízké teplotě náplně se spalování může úplně zastavit.For this purpose, in the firing furnace shown in Fig. 1 (A), it is connected to the bottom of the main body and to this furnace the air supply line b and the burner c and the raw material supply d are located on top of the body so that the raw material and fuel However, this kiln has the disadvantage that the finely ground feedstock particles can be mixed with the fuel particles in the firing region, so that combustion can be stopped completely at a low filling temperature.
U . . vypalovací pece znázorněné na obr. 1(B) je přívodní vedení b vzduchu uspořádáno tangenciálně ' vzhledem k hlavnímu tělesu a vypalovací pece .a přívod d suroviny i hořák c jsou umístěny v přívodním vedení b vzduchu. 'Tato vypalovací pec má nevýhodu v mimořádně velkém· opotřebování žáruvzdorného materiálu vyzdívky, · protože palivo i přiváděný materiál se pohybují podél stěny této · pece.U. . In the firing furnace shown in Fig. 1 (B), the air supply duct b is arranged tangential to the main body and the firing furnace and the feed d and burner c are located in the air duct b. This kiln has the disadvantage of an extremely high wear of the refractory lining material, since the fuel and feed material move along the wall of the furnace.
U vypalovací pece 1 íC) je přívodní vedení b vzduchu připojeno ke ·dnu hlavního tělesa a vypalovací pece a hořák c je v tomto dně umístěn tak, že palivo je vedeno směrem vzhůru. Přívod d suroviny je ve vrcholu pece. Oblast ' extrémní teploty se vytváří v sousedství ' hořáku c, protože hustota přiváděné suroviny je zde · malá, a protože hořák c . je směrován vzhůru, je údržba velmi 'obtížná.In the kiln 11c), the air supply duct b is connected to the bottom of the main body, and the kiln and burner c are positioned therein so that the fuel is directed upwards. The feed d of the raw material is at the top of the furnace. The 'extreme temperature' region is formed adjacent to the burner c because the feedstock density is low here and because the burner c. being directed upwards, maintenance is very 'difficult'.
U . vypalovacích pecí výše popsaných druhů je jemně mletý prášek suroviny vystaven ve vypalovací oblasti vysoké teplotě, takže jeho alkalický obsah se . vypaří · s nežádoucím ·účinkem na výrobu. Při vyšší teplotě než 1100 stupňů Celsia' jsou alkálie .ze suroviny převedeny do plynného' stavu a při poklesu . teploty ' pod ' 800 až 900 °C kondensují a vytvářejí ' spolu s 'přiváděnou surovinou pevný povlak, který přilne ke stěně' následujícího cyklónu a zanášejí ho, což nepříznivě ' působí na .' postup výroby. Dále ' se v oblasti vysoké teploty hořáku vytvářejí kysličníky dusíku. Jejich ' množství je více nebo méně ovlivňováno dílčím tlakem kyslíku a exponenciálně se zvyšuje při krajním zvýšení teploty na 1200 °C. Teplota v peci znázorněné na obr. 1(B) dosahuje 1800 áž 2000 °C, takže vytváření kysličníků dusíku' zde nelze 'zabránit.U. In the firing furnaces of the types described above, the finely ground raw material powder is exposed to a high temperature in the firing region, so that its alkaline content is reduced. evaporates with an undesirable effect on production. At temperatures higher than 1100 degrees Celsius, the alkali is converted to a gaseous state and decreases as the raw material is recovered. temperatures below 800-900 ° C condense and form, together with the feed material, a solid coating which adheres to the wall of the next cyclone and clogs it, which adversely affects the. production process. Further, nitrogen oxides are formed in the high temperature region of the burner. Their amount is more or less influenced by the partial pressure of oxygen and increases exponentially at an extreme temperature increase to 1200 ° C. The temperature in the furnace shown in Fig. 1 (B) reaches 1800 to 2000 ° C, so that the formation of nitrogen oxides 'cannot be prevented' here.
Jak ' je znázorněno na obr. 2, na zařízení pro vypalování s použitím vypalovací pece jsou cyklóny ei, e2, ез a e4 spolu navzájem spojeny vedeními fi, fz a ' Í3 a uspořádány jako u běžného předehřívače suspense a přes vstupní komoru g jsou spojeny s rotační vypalovací a slinovací pecí h, jejíž níže položený konec 's hlavou i je spojen s chladičem j. Přiváděný surovinový prášek je veden z dáv kovače k do vedení fi, zahříván horkými plyny z cyklónu et, shromažďován v cyklónu ei a padá do vedení f2. Pak je tento surovínový prášek převáděn z vedení fž do cyklónu et a vedením fs do cyklónu es, takže je před zavedením do hlavního tělesa a vypalovací pece dostatečně předehřát. Ve vypalovací peci je dokončena celková vypalovací reakce této práškové suroviny teplem vzniklým spalováním paliva přiváděného hořákem c a tento vypálený surovinový prášek je veden vedením 1 spolu se spalinami ' do cyklónu e4. Z něho ' je prášková surovina vedena do rotační slinovací pece h její vstupní komorou ' g a je slinována spalovacím teplem z paliva zaváděného sem hořákem m, umístěným v ' hlavě i této ' rotační vypalovací pece h. Slinutý slínek je chlazen v chladiči j·As shown in FIG. 2, on a firing furnace using a baking furnace, cyclones e1, e2, ez and e4 are connected to each other via lines fi, fz and '13 and arranged as in a conventional slurry preheater and connected via an inlet chamber g via with the rotary baking and sintering furnace h, whose lower end with the head i is connected to the cooler j. The feedstock powder is fed from the metering unit to the line fi, heated by the hot gases from cyclone et, collected in cyclone ei and falling into the line f2. Then, the feedstock powder is transferred from line fz to cyclone et and line fs to cyclone es so that it is sufficiently preheated prior to introduction into the main body and the kiln. In the firing furnace, the overall firing reaction of this pulverulent feedstock is completed by the heat generated by the combustion of the fuel supplied by the burner c and this fired feedstock is passed through line 1 together with the flue gas to cyclone e4. From it, the pulverulent raw material is fed into the rotary sintering furnace h through its inlet chamber g and is sintered by the combustion heat from the fuel introduced therein by the burner m located in the head i of this rotary kiln h.
Spaliny s teplotou 1100 až 1200 °C jsou odváděny odtud vstupní komorou g a vedením ' n do vedení 1 a míšeny se spalinami z vypalovací pece, s teplotou kolem 850 °C. Při průchodu těchto ' smíšených spalin ' cyklónem ' e4, vedením fs, cyklónem es, vedením f2, cyklónem ег, vedením fi a cyklónem ei je teplo převáděno na ' jemně mletou práškovitou surovinu a spaliny' jsou posléze odváděny vedením o a výfukovým dmychadlem p. ' Chl<adicí vzduch s vysokou teplotou, který byl ' ohřát do červena rozžhaveným slínkem, je z chladiče j- veden vedením q sekundárního vzduchu do hlavního tělesa a vypalovací pece.The flue gas at a temperature of 1100 to 1200 ° C is discharged therefrom through the inlet chamber g and the line 'n into the line 1 and mixed with the flue gas from the kiln, at a temperature of about 850 ° C. As these 'mixed flue gas' passes through cyclone e4, fs line, cyclone es, line f2, cyclone ег, line fi and cyclone ei, the heat is transferred to 'finely ground pulverulent feedstock and the flue gas' is then removed via line o and exhaust blower p. The high-temperature cooling air, which has been heated to red with hot-red clinker, is led from the cooler by passing secondary air into the main body and the firing furnace.
Nyní bude popsána tlaková rovnováha v tomto zařízení. Ztráta APk v soustavě slinovací pece je obecně ' 20 až 30 mm vod. sloupce, zatímco ztráta APf v soustavě vypalovací pece je 150 až 200 mm vod. sloupce, takže soustava vypalovací pece ' musí být ' opatřena dmychadlem r. Ohřáté plyny odváděné z chladiče j obsahují velké množství slínkového prachu, takže je zapotřebí vysoce účinného odlučovacího prachu s, aby se'předešlo opotřebování dmychadla r ' otěrem. ' Proto musí být výkon dmychadla r tak velký, aby dostatečně kompensoval rozdíl ztrát ÁPf— —APk=150 mm vod. sloupce.The pressure balance in this apparatus will now be described. The loss of APk in the sintering furnace system is generally 20-30 mm of water. The loss of APf in the kiln system is 150 to 200 mm of water. The heated gases discharged from the cooler 1 contain a large amount of clinker dust, so that a highly efficient scrubbing dust s is required to prevent wear of the blower r 'by abrasion. Therefore, the blower power r must be large enough to compensate sufficiently for the loss difference PP f - kAP = 150 mm of water. columns.
Jak je výše popsáno na běžném zařízení, u něhož je třeba použít v soustavě vypalovací ' pece dmychadla pro kompensaci ztráty tlaku ' a odlučovače prachu, ' takže teplota tohoto sekundárního vzduchu je omezena nejvýše na 350 až 400 °C, je tímto opatřením způsobem pokles tepelné účinnosti. V důsledku toho se zvyšují náklady na palivo a ' je zde nebezpečí, že plyny s vysokou' teplotou vytrysknou ze zařízení, protože vnitřní tlak v soustavě vypalovací pece dostoupil ' kladné hodnoty. Rovněž spotřeba energie pro dmychadlo Je značně vysoká. Veškeré tyto problémy jsou vázány na skutečnost, že je ' v soustavě vypalovací pece za účelem zvýšení tlaku třeba dmychadla.As described above on a conventional apparatus in which a pressure loss compensator blower and dust separator need to be used in the firing furnace system, so that the temperature of this secondary air is limited to a maximum of 350 to 400 ° C, efficiency. As a result, fuel costs are increased and there is a risk that high-temperature gases will leak out of the plant because the internal pressure in the kiln system has reached positive values. Also the energy consumption for the blower is quite high. All these problems are related to the need for a blower in the furnace system to increase the pressure.
Když se toto zařízení uvádí ' do provozu, je hořák m zapálen, aby tuto rotační slinovací pec vyhříval, a jeho spaliny jsou vedeny do předehřívače, který je jimi vyhříván. Vyhřátí rotační slinovací pece - na požadovanou teplotu vyžaduje dlouhou dobu, takže při plynulém zavádění spalin do předehřívače je tento přehřát. Ve většině případů se spálí dmychadlo p. Pro odstranění tohoto nedostatku je běžné zařízení opatřeno - zapalovacím komínem nebo šachtou napojenou na vstupní komoru rotační slinovací - pece, takže spaliny mohou být odváděny do atmosféry, pokud tato pec není dostatečně vyhřátá. Dále se zapalovací komín používá pro odvádění ’ spalin z rotační pece .nejen při zastavení .provozu této pece, ale také při přerušení přívodu práškové -suroviny nebo v .případě - náhlé potřeby, když se zastaví - dmychadlo pro poruchu v přívodu energie, takže lze předejít přehřátí předehřívače.When this device is put into operation, the burner is ignited to heat the rotary sintering furnace, and its flue gas is led to a preheater which is heated by them. Heating of the rotary sintering furnace - to the required temperature requires a long time, so it is overheated when the flue gas is continuously introduced into the preheater. In most cases, the blower p is burned. To overcome this drawback, conventional equipment is provided with an ignition chimney or shaft connected to the inlet chamber of a rotary sintering furnace, so that the flue gas can be vented to the atmosphere if the furnace is not sufficiently heated. Further, the ignition chimney is used to remove flue gas from the rotary kiln not only when the furnace is stopped, but also when the powder feedstock is interrupted or, in the case of sudden need when it stops, a blower for the failure of the power supply so that prevent overheating of the preheater.
Toto zařízení s vnějším komínem je znázorněno na obr. 3 a skládá - se z cyklónů ei až 64, vedení fi až fs, propojených s cyklóny ze zapalovacího komínu t, hradítka u komína -a hradítka v předehřívače, uspořádaného ve vedení - w. Dále je ve - vedení - o spalin procházejících od - cyklónů k dmychadlu - p výfukové hradítko. Zařízení znázorněné na obr. 3 není proti zařízení podle -obr. 2 opatřeno vypalovací pecí.This external chimney apparatus is shown in FIG. 3 and consists of cyclones ei to 64, lines fi to fs, connected to cyclones from the ignition chimney t, a damper at the chimney -a damper in the preheater arranged in the conduit w. In addition, there is an exhaust damper leading from the exhaust gases passing from the cyclones to the blower. The device shown in FIG. 3 is not opposed to the device of FIG. 2 is provided with a baking furnace.
Když jsou prachové složky - z rotační pece odváděny tlakem horkých plynů do - -okolí - v příliš velkém množství po relativně -dlouhou dobu, dochází ke znečišťování ovzduší. Hradítkoi - pro- vedení proudu spalin do zapalovacího - komína nebo do předehřívače musí být ze žáruvzdorného materiálu -a odolné konstrukce. Kromě toho - je tato konstrukce uzavřená a ovládání hradítek není snadné.When the dust constituents - from the rotary kiln are discharged by the pressure of the hot gases into the - surroundings - in too large an amount for a relatively long time, air pollution occurs. The damper i - the flue gas flow to the ignition - chimney or preheater must be made of a refractory material - and of a durable construction. In addition, this construction is closed and the slide valves are not easy to operate.
Ke zvládnutí - tohoto problému byl navržen způsob, podle něhož je vedení -spalin a jejich výstup opatřen hradítkem x, přiřazeným k jednotce předehřívače. Tento výstup spalin je obecně umístěn bezprostředně nad cyklónem ei, takže vyhřívání rotační pece není usnadněno pouze účinkem tahu v komíně, když je hořák zapálen, ale také výstupem y spalin, když - palivo je do rotační pece přiváděno za normálních provozních podmínek, čímž se zabrání přehřátí a poškození žáru: vzdorných částí předehřívače -a dmychadla. Hradítko x je umístěno v části, kde je tlak až 800 mm vodního sloupce, takže jím je velmi snížen účinek tahu. Ovládání tohoto zařízení je tím velmi ztíženo a rotační slinovací pec - má tím menší účinnost. Dále vzniká při tomto uzavřeném -hradítku problém netěsnosti, což ztěžuje ovládání -a způsobuje větší -zatížení dmychadla p. V některých případech tím poklesne celková výkonnost zařízení. Toto -hradítko je zpravidla umístěno na vyvýšené části zařízení, okolo 50 m, takže při jeho - ovládání je těžko přístupné, při údržbě i při opravách.To overcome this problem, a method has been proposed in which the flue gas line and its output is provided with a damper x associated with the preheater unit. This flue gas outlet is generally located immediately above the cyclone ei so that heating of the rotary kiln is not only facilitated by the effect of draft in the chimney when the burner is ignited, but also by the flue gas outlet y when fuel is supplied to the rotary kiln under normal operating conditions overheating and heat damage : defiant parts of the preheater - and blowers. The damper x is located in the part where the pressure is up to 800 mm water column, so it greatly reduces the thrust effect. This makes the operation of the device very difficult and the rotary sintering furnace is less efficient. Furthermore, a leak problem arises with this closed dam, which makes control difficult and causes more blower load p. In some cases, the overall performance of the device is reduced. This bar is usually located on a raised part of the device, about 50 m, so that it is difficult to access for maintenance and repair work.
Jedním z - úkolů tohoto vynálezu je - udržování stálého spalování ve vypalovací peci při předem stanoveném tepelném účinku.One object of the present invention is to maintain continuous combustion in the kiln at a predetermined thermal effect.
Jiným úkolem' vynálezu je vyloučení použití dmychadla pro zvýšení tlaku v soustavě βAnother object of the invention is to avoid the use of a blower to increase the pressure in the β system
vypalovací pece a - odstranění - nepříznivých účinků tepla na jednotlivé části konstrukce předehřívače.firing furnaces and - eliminating - the adverse effects of heat on the individual parts of the preheater structure.
Dalším úkolem - tohoto vynálezu je podstatné zvýšení celkové tepelné účinnosti vypalovacího zařízení ' -a předejití nehodám, jako například vznikem trhlin způsobených plyny při jejich vysoké teplotě.A further object of the present invention is to substantially increase the overall thermal efficiency of the firing device and to prevent accidents such as the formation of cracks caused by gases at their high temperature.
Podle vynálezu je vypalovací pec opatřena více hořáky, které jsou uspořádány tak, že spalování paliva v peci je maximální v proudu plynu přímo pod přívodem suroviny do pece a - rychlost proudu plynu v - peci je - větší než rychlost šíření plamene. Vypalovací pec je umístěna mezi -předehřívač -suspense -a rotační slinovací pec -a spalovací vzduch zaváděný do této vypalovací pece se skládá ze spalin z rotační - a slinovací pece a ze sekundárního vzduchu o vysoké teplotě, přiváděného sem z chladiče vypáleného stínku. Ve vedení spalin z rotační slinovací pece je vytvořeno zúžení, redukční část, - a ve vedení sekundárního vzduchu od chladiče slínku - je uspořádáno hradítko, kterým lze řídit přívod -spalovacího - vzduchu do- - vypalovací pece - a je možno vypustit dmychadlo ke zvýšení tlaku v tomto vedení sekundárního vzduchu. Tato výše uvedená a i jiná provedení - zařízení podle vynálezu jsou realisovatelná. 'According to the invention, the firing furnace is provided with a plurality of burners which are arranged such that the combustion of the furnace fuel is maximum in the gas stream directly below the feedstock feed to the furnace and - the gas stream velocity in the furnace is greater than the flame propagation rate. The firing furnace is located between the preheater -suspense and the rotary sintering furnace and the combustion air introduced into the firing furnace consists of flue gases from the rotary-sintering furnace and the secondary high-temperature air supplied from the fired shadow cooler. In the flue gas duct from the rotary sintering furnace, a constriction, a reducing portion, and a secondary air duct from the clinker cooler are provided - a damper is provided to control the inlet of the combustion-air to the baking furnace and the blower to discharge the pressure. in this secondary air duct. These and other embodiments of the invention are feasible. '
Do vypalovací pece - znázorněné na - obr. 4[A] -3 4(BJ Je - zavedeno - -přívodní vedení 6 •spalovacího vzduchu zaústěné do dna této vypalovací pece 1, z jejíhož horního obvodu je vyvedeno vedení 7 spalin -a vypáleného práškového surovinového materiálu. Surovinový prášek je - zaváděn do vypalovací pece 1 přívodem 5 suroviny, umístěným na vrcholu pece 1, odkud proudí ve směru vyznačeném na vyobrazení, -a více dalších hořáků, na vyobrazení 2, 3 a 4, je - rovněž - umístěno na vrcholu této vypalovací pece 1. Výkonnost dalších hořáků 2, 3 a 4 je snížena v uvedeném pořadí, takže lze měnit dávku paliva -a podmínky spalování. Též - lze dávku paliva měnit počtem zapálených hořáků.In the firing furnace shown in Fig. 4 [A] -3 4 (BJ), an incoming combustion air line 6 is introduced into the bottom of the firing furnace 1, from whose upper periphery the flue gas line 7 and the fired powder are led. The raw powder is - introduced into the baking furnace 1 through a raw material inlet 5 located at the top of the furnace 1 from where it flows in the direction indicated in the illustration, and - and a plurality of other burners in figures 2, 3 and 4 The performance of the other burners 2, 3 and 4 is reduced in the order shown, so that the fuel rate and the combustion conditions can be varied, and the fuel rate can be varied by the number of burners lit.
Rychlost spalovacího - vzduchu ' -s palivem a s vypalovaným materiálem, zaváděným přívodním vedením 6 tohoto vzduchu, je volena tak, -aby byla - dostatečně vyšší než rychlost šíření - plamene, takže spalování probíhá v protiproudu, skoro se nevytváří plamen -a jemně rozprášené částečky paliva, které se .spolu s jemně - mletým práškem suroviny vznášejí ve spalovacím vzduchu, vypalují zpracovávanou surovinu. V důsledku toho není vytvářena oblast extrémně vysoké teploty, -ale oblast rovnoměrné teploty mezi 850 až 900 °C. Protože rychlost - spalovacího vzduchu je vyšší než rychlost šíření - plamene, - je přenos tepla na - jemně mletý surovinový prášek prováděn v širokém rozsahu - zesíleným prouděním -a - přenos tepla . sáláním je pouze asi z 10·%. Proto lze postačující přenes tepla uskutečnit i při - nízké - teplotě pece. Na vyobrazení jsou -hořáky umístěny na vrcholu pece, jejich rozmístění- však lze měnit podle potřeby. Optimální umístění a výkonnost - hořáků . i - dávku paliva u více hořáků lze měnit v závislosti na konstrukci pece, jakož i na dráze . prášku suroviny a - na dráze částeček paliva - v peci.The speed of the combustion air with the fuel and the fired material introduced through the air supply line 6 is chosen to be - sufficiently higher than the flame propagation rate - so that the combustion takes place in countercurrent, almost no flame and finely divided particles are formed. The fuels which float in the combustion air together with the finely ground powder of the raw material burn the processed raw material. As a result, an extremely high temperature region is not formed, but a uniform temperature region between 850 and 900 ° C. Since the rate of combustion air is higher than the rate of propagation of the flame, the heat transfer to the finely ground raw powder is carried out over a wide range by the enhanced flow and the heat transfer. radiation is only about 10 ·%. Therefore, sufficient heat transfer can also take place at - low - furnace temperature. In the illustration, the burners are located at the top of the furnace, but their placement can be varied as desired. Optimal location and performance - burners. i - the fuel rate of several burners can be varied depending on the furnace design as well as the path. the raw material powder and - on the fuel particle path - in the furnace.
Provozní postup prvého tělesného vytvoření zařízení ve vypalovací peci podle vynálezu znázorněného na obr. . 5 a obr. 6 je v podstatě stejný, - jako u běžně známého zařízení podle obr. 2. Prášek suroviny z dávkovače 19 je přiváděn vedením 12 do cyklónu 8, vedením 13 do cyklónu -9, vedením 14 do.. cyklónu 19 a . dostatečně předehřátý do vypalovací pece 1. V ní je surovinový prášek téměř - úplně vypálen spalovacím teplem paliva vstřikovaného sem hořáky 2, 3 a 4, načež je veden do rotační -slinovací pece 16 vedením - 7, cyklónem 11 a vstupní komorou -15. Surovinový prášek je ve slinovací peci 16 slinován spalovacím teplem paliva přiváděného do - hořáku 2í), umístěného v hlavě 17 slinovací pece, a hotový slínek je chlazen v chladiči 18. .The operating procedure of the first embodiment of the apparatus in the baking furnace according to the invention shown in FIG. 5 and 6 is substantially the same as the conventional apparatus of FIG. 2. The feedstock powder from the feeder 19 is fed via line 12 to cyclone 8, via line 13 to cyclone -9, via line 14 to cyclone 19 a. In this case, the raw powder is almost completely burnt out by the combustion heat of the fuel injected by the burners 2, 3 and 4, and is then fed to the rotary sintering furnace 16 via a line 7, a cyclone 11 and an inlet chamber -15. The raw powder in the sintering furnace 16 is sintered by the combustion heat of the fuel supplied to the burner 21 located in the sintering furnace head 17, and the finished clinker is cooled in a cooler 18.
Zařízení - podle vynálezu znázorněné na obr. 5 -a - 6 se liší od zařízení podle obr. 2 tím, že vzduch ohřátý na vysokou teplotu v chladiči - 18 - - do červena rozžhaveným slínkem -je veden do odprašovací komory 24, takže prachu prostý vzduch lze přivádět do vypalovací pece 1 vedením 6, a že je ve vedení 21 spalin z rotační slinovací -pece 16 do vypalovací pece vytvořeno zúžení, redukovaná -část 25 ve tvaru stálého zúžení. - Vedení 21 spalin ústí. - do vedení 6 -sekundárního vzduchu, ve kterém je umístěno hradítko -26.The device according to the invention shown in FIGS. 5-a-6 differs from the device according to FIG. 2 in that the air heated to a high temperature in the cooler 18 is led through the red-hot clinker into the dusting chamber 24 so that the dust-free air can be supplied to the kiln 1 via line 6, and that in the flue gas line 21 from the rotary sintering furnace 16 to the kiln, a constriction reduced by a reduced constriction 25 is formed. - 21 flue gas ducts. - into the secondary air duct 6, in which the damper -26 is located.
Proti zařízení znázorněnému na obr. 2 - jsou spaliny ze -slinovací pece s teplotou 1100 až 1200 °C vedeny ze - vstupní komory 15 rotační slinovací pece 16 vedením 21 do vedení - 6 sekundárního vzduchu, kde jsou míšeny se sekundárním- vzduchem s teplotou 700- až 750 °C a -vedeny do vypalovací pece 1. Spaliny z vypalovací- pece 1 mohou dostatečně zahřát surovinový prášek, jemně mletý, při svém průchodu cyklónem 11, vedením 14, cyklónem 10, vedením 13, cyklónem 9, vedením 12 a cyklónem 8 a jsou odváděny vedením- 22 - odpadních - spalin -a dmychadlemAgainst the apparatus shown in Fig. 2, the flue gases of the sintering furnace at a temperature of 1100 to 1200 ° C are routed from the inlet chamber 15 of the rotary sintering furnace 16 via line 21 to a secondary air duct 6 where they are mixed with secondary air at 700 up to 750 ° C and fed to the kiln 1. The flue gases from the kiln 1 can sufficiently heat the finely ground raw powder as it passes through cyclone 11, line 14, cyclone 10, line 13, cyclone 9, line 12 and cyclone. 8 and are discharged through a waste gas line and a blower
23.23.
Ztráta tlaku v soustavě sekundárního vedení 6 se v podstatě rovná APr = 20 až 30 mm vodního sloupce, v soustavě slinovací - pece 16, takže prostředky -pro kompensaci - ztráty tlaku v - soustavě druhotného - vzduchu mohou být vypuštěny. Pouze odprašovací komora 24, která je velmi jednoduchá konstrukce, je- ponechána a ztráta APs tlaku v soustavě vedení sekundárního vzduchu včetně ztráty tlaku v odprašovací komoře 24 je řádu 50 až 60 mm vod. sloupce. Proto je tlakový rozdíl -APs—APk = 30 mm vodního sloupce. Pro kompensaci tohoto tlakového rozdílu lze uspořádat ve vedení 21 spalin řídicí hradítko, teplota- těchto spalin ze slinovací pece je však extrémně - vysoká -a - hradítko - je tím lehce poškoditelné. Aby se tomuto předešlo, je ve vedení 21 podle vynálezu vytvo řeno zúžení, redukovaná část 25, takže ztráta APr se dostává lehce nad ztrátu- APs, a řídicí hradítko 26 - je umístěno ve vedení 6 sekundárního vzduchu, kterým proudí plyny s - relativně nízkou teplotou, takže . - případné poškození hradítka 26 je nepravděpodobné. Sekundární - vzduch je veden do vypalovací pece 1, když byl předtím smíšen se - spalinami ze -slinovací pece, takže je jasné, že účinek spalování se snížil vzhledem k- poklesu obsahu kyslíku. Pokusy však ukázaly, - že - při kontrole dávek -spalování ve slinovací peci a ve vypalovací peci, u níž je ' obsah - kyslíku v - sekundárním vzduchu na vstupu - - do vypalovací pece řízen tak, že je udržován nadbytek nad vyžadovaným množstvím, - například 02 je větší než 12 -až 15 °/o, lze - požadovaný - postup - provádět.The pressure loss in the secondary conduit system 6 is substantially equal to APr = 20-30 mm of water column, in the sintering furnace system 16, so that the means for compensating for the pressure loss in the secondary air system can be omitted. Only the de-dusting chamber 24, which is a very simple design, is left and the loss of AP with the pressure in the secondary air duct system, including the pressure loss in the de-dusting chamber 24, is of the order of 50 to 60 mm of water. columns. Therefore, the pressure difference is -AP with -APk = 30 mm water column. To compensate for this pressure difference, a control damper can be provided in the flue gas duct 21, but the temperature of the flue gas from the sintering furnace is extremely high and the damper is easily damaged. To avoid this, a constriction, a reduced portion 25, is formed in the conduit 21 according to the invention so that the loss APr is slightly above the loss APs, and the control damper 26 is located in the secondary air conduit 6 through which gases with relatively low gas flow. temperature, so. - possible damage to the damper 26 is unlikely. The secondary air is led to the kiln 1 when it has been mixed with the flue gases from the sinter kiln so that it is clear that the effect of combustion has been reduced due to the oxygen content drop. However, experiments have shown that - in the control of the combustion rates in the sintering furnace and in the baking furnace, in which the - oxygen content - of the secondary air at the inlet - is controlled in the baking furnace so that an excess is maintained above the required amount for example O 2 is greater than 12-15 ° / o, the desired procedure can be carried out.
Druhé vytvoření zařízení podle vynálezu, znázorněné na obr. 7, je co do konstrukce a funkce v podstatě -stejné - jako - . na obr. 5 a 6, až na - hradítko 27 ve - vedení 6 sekundárního vzduchu, kterým je chladič - - 18 spojen s vypalovací pecí 1, a na hradítko 28 na ' vstupu 29 - vzduchu, napojeným - na vedení 6 sekundárního- vzduchu. Hradítko 30 - je umístěno ve vedení 22 odpadních spalin a dmychadlo 31 - je spojeno s - chladičem 18 - pro - odvádění z něho přebytku vzduchu.A second embodiment of the device according to the invention, shown in FIG. 7, is essentially the same in construction and function as. 5 and 6, except for the damper 27 in the secondary air duct 6 through which the cooler 18 is connected to the baking furnace 1, and on the damper 28 at the air inlet 29 connected to the secondary air duct 6 . The damper 30 - is located in the waste gas duct 22 and the blower 31 - is connected to the - cooler 18 - to extract excess air therefrom.
U zařízení výše popsaných druhů je - . předehřátá prášková surovina přiváděna do - vypalovací pece 1 z třístupňového cyklónového předehřívače a z cyklónu 10 a - vypálená surovinová moučka je vedena do - čtvrtého stupně předehřívače a do cyklónu 11, odkud je dávkována do rotační slinovací - pece 16 její vstupní komorou 15 ke -slinování. - Sekundární vzduch vedený do - vypalovací pece 1 je zpravidla vzduch ohřátý - v chladiči -18 na vysokou teplotu do červena žhavým slínkem, přivedeným sem z rotační pece 16, . a . smíšený ze spalinami - ' odvedenými ze vstupní komory 15 slinovací rotační pece 16 ve - vedení 6 - sekundárního vzduchu.In the case of the plants of the species described above, -. the preheated pulverulent feedstock is fed to the - firing furnace 1 from the three-stage cyclone preheater and from the cyclone 10, and - the fired raw meal is fed to the - fourth stage of the preheater and into the cyclone 11 from there. The secondary air guided to the - firing furnace 1 is generally the air heated in the cooler -18 to a high temperature by red-hot clinker brought in from the rotary kiln 16. a. mixed with the flue gas removed from the inlet chamber 15 of the sintering rotary kiln 16 in the secondary air duct.
Dále bude podrobně .popsána funkce - vstupu 29 vzduchu přiřazeného k vedení . 6- sekundárního vzduchu. Když - slinovací pec 16 je zahřátá, je hradítko 28 ve vstupu 29 normálně uzavřeno - a hlavní- výfukové ' - dmychadlo 23 - je v provozu, - takže chladicí vzduch - z chladiče 18 může být nasáván vedením- 6 sekundárního vzduchu, když . je hradítko 27 tohoto vedení otevřené.Next, the air inlet 29 assigned to the duct will be described in detail. 6- secondary air. When the sintering furnace 16 is heated, the damper 28 at the inlet 29 is normally closed - and the main exhaust blower 23 is in operation, so that cooling air - from the cooler 18 can be sucked through a duct 6 of secondary air when. slide 27 of this guide is open.
Tím lze předejít přehřátí předehříyací jednotky na extrémní teplotu. Když teplota v rotační slinovací -peci 16 -stoupla dostatečně vysoko, zapálí se vypalovací pec 1 a - - surovinový prášek se do ní vede dávkovačem 19, takže pracovní postup lze zahájit jednoduchým způsobem. Když při zastavení práce zpracovávaný materiál zůstane - v rotační - slinovací peci 16, do červena žhavý - slínek se zavede do chladiče - 18, takže pec . se zbaví vysoké teploty a slínek se vychladí. V takovémto- případě - je otevřeno vstupní hradítko28, takže sekundární vzduch je chlazen, čímž se předchází přehřátí předehřívací jednotky.This prevents overheating of the preheating unit to extreme temperature. When the temperature in the rotary sintering furnace 16 has risen sufficiently high, the baking furnace 1 is ignited and the raw powder is fed into it through a dispenser 19 so that the process can be started in a simple manner. When the workpiece remains - in the rotary - sintering furnace 16, the red-hot clinker is introduced into the cooler 18, so that the furnace is stopped. the high temperature is removed and the clinker is cooled. In this case, the inlet damper 28 is opened so that the secondary air is cooled, thereby preventing the preheating unit from overheating.
V případě poruchy na slinovací peci 16 se přivádí postačující množství vzduchu vstupem 29 do předehřívací jednotky, čímž' se zabrání nahromadění jemně mleté práškové suroviny, která je v suspensi. Nadbytečný vzduch v chladiči může být odváděn výfukovým dmychadlem 31, když byl předtím zbaven prachu. V případě naléhavé nutnosti zastavení zařízení může být studený vzduch nasáván vstupem 29, čímž je zabráněno přehřátí předehřívací jednotky. V případě poruchy na hlavním výfukovém dmychadle 23 se hradítko 39 ve výfukovém vedení uzavře, čímž je zastaven' proud plynu v zařízení a zabráněno přehřátí.In the event of a failure in the sintering furnace 16, a sufficient amount of air is supplied through the inlet 29 to the preheating unit, thereby preventing the finely ground powdered raw material from accumulating in the slurry. Excess air in the cooler may be vented by the exhaust blower 31 when it has been previously dust-free. In the event of an urgent need to stop the device, cold air can be drawn in through the inlet 29 to prevent the preheating unit from overheating. In the event of a failure on the main exhaust fan 23, the damper 39 in the exhaust duct closes, thereby stopping the gas flow in the device and preventing overheating.
Je třeba poznamenat, že předmět vynálezu není omezen na uvedená vytvoření a že lze provést různé obměny, aniž se vychází z rámce vynálezu.It is to be noted that the subject matter of the invention is not limited to the above embodiments and that various modifications may be made without departing from the scope of the invention.
Jak bylo výše popsáno, vypalovací pec znázorněná na obr. 4 a obr. 5 je používána a nevytváří se v ní’oblast vysokých teplot. V důsledku toho je zabráněno vypařování alkálií z práškovité suroviny a následujícím potížím při jejich kondensaci. Spalování s menším nadbytkem vzduchu je možné a lze vytvořit ovzduší nízké teploty kolem 850 až 900 °C, takže je zabráněno vytváření kysličníků dusíku a tím znečišťování ovzduší. Protože teplota ve vypalovací peci je poměrně nízká, není třeba používat v ní žáruvzdorného materiálu, který by musel odolávat extrémně vysokým teplotám, a životnost této pece je tím prodloužena. Při použití více hořáků je možné je opět zapalovat, takže se předejde úplnému zhasnutí pece. Navíc je spalováním rozprášeného paliva zvýšen tepelný účinek a je možné spalování s menším přebytkem vzduchu.As described above, the kiln shown in Figures 4 and 5 is used and does not form a high temperature region therein. As a result, alkali evaporation from the pulverulent feedstock and the subsequent condensation problems are prevented. Combustion with less excess air is possible and can create low temperature ambient temperatures of 850 to 900 ° C, thus avoiding the formation of nitrogen oxides and thus air pollution. Since the temperature in the baking furnace is relatively low, there is no need to use a refractory material which would have to withstand extremely high temperatures, thereby extending the life of the furnace. If several burners are used, they can be ignited again to prevent the furnace from completely turning off. In addition, the thermal effect of combustion of the atomized fuel is increased and combustion with less air excess is possible.
Toto vše snižuje náklady na palivo.All of this reduces fuel costs.
V prvém provedení zařízení podle vynálezu lze upustit od používání dmychadla pro zvýšení tlaku sekundárního vzduchu pro vypalovací pec, takže lze sekundární vzduch zahřát na dostatečně vysokou teplotu, z čehož opět vyplývá snížení nákladů na palivo. Všechny tlaky ve vypalovacím zařízení jsou záporné, takže je zabráněno vytrysknutí plynu o vysoké teplotě a tepla spalin z rotační slinovací pece může být účinně znovu využito, což znamená další úsporu paliva. Ply ny zavedené do soustavy cyklónů předehřívače mohou mít relativně sníženou teplotu, takže lze předejít nalepování se vrstev. Teplota spalin slinovacího zařízení může být rovněž snížena, z čehož vyplývá zvýšení tepelné účinnosti.In a first embodiment of the device according to the invention, the use of a blower to increase the pressure of the secondary air for the baking furnace can be dispensed with, so that the secondary air can be heated to a sufficiently high temperature, again reducing fuel costs. All pressures in the firing apparatus are negative, so that high-temperature gas is prevented from escaping and the flue gas heat from the rotary sintering furnace can be effectively reused, which means further fuel savings. The gases introduced into the preheater cyclone system may have a relatively reduced temperature so that sticking of the layers can be avoided. The flue gas temperature of the sintering device can also be lowered, resulting in an increase in thermal efficiency.
U provedení znázorněného na obr. 7 je к vedení sekundárního vzduchu přiřazen vstup vzduchu opatřený hradítkem, takže odpadá zapalovací komín, přiřazený к běžným vypalovacím a slmovacím zařízením, a spalinám je zabráněno pronikat do okolního ovzduší. Tím je vyřešen problém znečišťování ovzduší. Vzhledem к tomu, že podtlak ve vedení sekundárního vzduchu je vždy řádově —10 až —50 mm vodního sloupce, lze zjednodušit těsnění vstupu a množství propouštěného vzduchu může být omezeno na minimum. Účinek tahu ve vypalovací peci lze použitím uvedených hradííek rovněž snížit na, minimum a teploty plynu v ní v'různých jejich částech řídit dokonalým způsobem bez nepříznivého ovlivnění postupu. Protože regulační prvky konstrukce jsou umístěny v relativně nízké teplotě, lze předejít tahu plynů ve vypalovací peci. Předehřívací jednotku lze chladit, aniž je chlazena slinovací pec, rychlé její chlazení je s ohledem na její žáruvzdornou vyzdívku nevýhodné.In the embodiment shown in FIG. 7, an air inlet provided with a damper is associated with the secondary air conduit so that the ignition chimney associated with the conventional firing and fumigating apparatus is eliminated and flue gas is prevented from entering the ambient air. This solves the problem of air pollution. Since the vacuum in the secondary air duct is always of the order of -10 to 50 mm water column, the inlet seal can be simplified and the amount of air to be discharged can be kept to a minimum. The effect of thrust in the baking furnace can also be reduced to a minimum by the use of these slides, and the gas temperatures in the various parts thereof can be perfectly controlled without adversely affecting the process. Since the control elements of the structure are located at a relatively low temperature, the draft of gases in the baking furnace can be prevented. The preheating unit can be cooled without cooling the sintering furnace, its rapid cooling is disadvantageous with respect to its refractory lining.
Vstup atmosférického vzduchu může být. spojen s kteroukoliv částí vedení sekundárního vzduchu, aniž je tím nepříznivě ovlivněn postup výroby. Vstup atmosférického vzdučhu může být například proveden v sousedství hlavy vypalovací pece, kde pracuje obsluha, takže je usnadněna nejen údržba, opravy a dohled, ale také ruční ovládání hradítka pro atmosférický vzduch, v případě naléhavé nutnosti při poruše řídicí soustavy. Protože je proveden vstup atmosférického vzduchu do vedení sekundárního vzduchu, lze předehřívací jednotku udržovat na určitá teplotě, i. když se zvýší přívod paliva, protože chladný vzduch se může mísit s horkým vzduchem sekundárního vedení nebo se spalinami s vysokými teplotami ,z rotační slinovací pece, čímž se předejde teplotním výkyvům v předehřívací jednotce. Vzhledem к uvedenému lze vyloučit nepříznivé teplotní účinky na jednotlivé části konstrukce.Atmospheric air inlet can be. connected to any part of the secondary air duct without adversely affecting the production process. Atmospheric air entry may, for example, be provided in the vicinity of the firing furnace head where the operator is operating so that not only maintenance, repair and supervision, but also manual operation of the atmospheric air damper is facilitated in the event of an urgent failure in the control system. Because atmospheric air enters the secondary air duct, the preheating unit can be maintained at a certain temperature even if the fuel supply is increased, since cold air can mix with the hot secondary air air or high temperature flue gas from the rotary sintering furnace, thereby avoiding temperature fluctuations in the preheating unit. Accordingly, adverse thermal effects on individual parts of the structure can be excluded.
Claims (3)
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5898572U JPS5143225Y2 (en) | 1972-05-20 | 1972-05-20 | |
| JP9955272A JPS5240328B2 (en) | 1972-10-04 | 1972-10-04 | |
| JP503273A JPS523739B2 (en) | 1973-01-08 | 1973-01-08 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS199240B2 true CS199240B2 (en) | 1980-07-31 |
Family
ID=27276566
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS733499A CS199240B2 (en) | 1972-05-20 | 1973-05-16 | Apparatus for firing raw materials for manufacturing cement or the like |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US3869248A (en) |
| AU (1) | AU471315B2 (en) |
| CA (1) | CA1013567A (en) |
| CH (1) | CH565979A5 (en) |
| CS (1) | CS199240B2 (en) |
| DE (2) | DE2325468B2 (en) |
| DK (1) | DK138435B (en) |
| ES (1) | ES414871A1 (en) |
| FR (1) | FR2186125A5 (en) |
| GB (1) | GB1428828A (en) |
| IN (1) | IN139189B (en) |
| IT (1) | IT987726B (en) |
| PL (1) | PL89125B1 (en) |
Families Citing this family (38)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5072924A (en) * | 1973-10-29 | 1975-06-16 | ||
| US3914098A (en) * | 1973-11-09 | 1975-10-21 | Ishikawajima Harima Heavy Ind | Suspension-type preheating system for powdery raw materials |
| GB1441673A (en) * | 1974-01-25 | 1976-07-07 | Smidth & Co As F L | Rotary kiln plants |
| JPS5347497Y2 (en) * | 1974-02-19 | 1978-11-14 | ||
| GB1446241A (en) * | 1974-03-22 | 1976-08-18 | Smdth Co As F L | Method of and plant for calcinating pulverous raw material |
| GB1506733A (en) * | 1974-03-29 | 1978-04-12 | Lafarge Sa | Method of treating raw material for producing cement |
| GB1453215A (en) * | 1974-05-10 | 1976-10-20 | Smidth & Co As F L | Calcination of pulverous material |
| US4201541A (en) * | 1974-06-03 | 1980-05-06 | Fritz Schoppe | Process and installation for the production of calcined material |
| FR2291161A1 (en) * | 1974-06-06 | 1976-06-11 | Schoppe Fritz | Lime recovery from (sugar ind) waste slurry - by heat treatment in suspension in rising hot air stream |
| JPS5343182B2 (en) * | 1974-11-07 | 1978-11-17 | ||
| JPS51150523A (en) * | 1975-06-20 | 1976-12-24 | Ishikawajima Harima Heavy Ind | Method of baking powdery raw materials and apparatus for carrying out thereof |
| JPS52142721A (en) * | 1976-05-25 | 1977-11-28 | Ishikawajima Harima Heavy Ind | Method of baking powdery raw materials by simultaneously using powdery raw materials containing combustible components and other powdery raw materials |
| US4201546A (en) * | 1976-07-09 | 1980-05-06 | Klockner-Humboldt-Deutz Aktiengesellschaft | Method and apparatus for the thermal treatment of alkali-containing pulverized raw material to be used in the manufacture of cement |
| US4050882A (en) * | 1976-11-04 | 1977-09-27 | Allis-Chalmers Corporation | Dual variable orifice for reinforced preheater |
| US4094626A (en) * | 1976-11-23 | 1978-06-13 | Fuller Company | Apparatus for producing cement clinker |
| DE2744042C2 (en) * | 1977-09-30 | 1984-09-06 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | Heat exchanger for the thermal treatment of fine-grained goods |
| FR2423440A1 (en) * | 1978-04-20 | 1979-11-16 | Fives Cail Babcock | PROCESS AND PLANT FOR HIGH-TEMPERATURE CALCINATION OF PHOSPHATE ORES |
| DE2909234C2 (en) * | 1979-03-09 | 1986-02-27 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | Plant for burning raw materials for hydraulic binders, in particular cement |
| DE3000494A1 (en) * | 1980-01-08 | 1981-07-09 | Krupp Polysius Ag, 4720 Beckum | METHOD AND INSTALLATION FOR THE HEAT TREATMENT OF FINE GRAIN GOODS |
| DE3169346D1 (en) * | 1980-09-22 | 1985-04-25 | Smidth & Co As F L | Kiln plant for burning granular or pulverulent material |
| JPS6053267B2 (en) * | 1980-12-15 | 1985-11-25 | 秩父セメント株式会社 | Powder raw material calcination equipment |
| US4372784A (en) * | 1981-08-21 | 1983-02-08 | Allis-Chalmers Corporation | Method for heat treating pulverous raw material calcining combustor therefor |
| DK381783A (en) * | 1982-09-02 | 1984-03-03 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | CALCINATOR WITH PLANET COOLER |
| DK151319C (en) * | 1982-09-02 | 1988-05-09 | Smidth & Co As F L | PLANT FOR BURNING POWDER-SHAPED MATERIAL |
| FR2549816B1 (en) * | 1983-07-28 | 1985-11-15 | Fives Cail Babcock | CALCINATION PLANT FOR THE PRODUCTION OF SEVERAL QUALITIES OF ALUMINA AND METHOD FOR OPERATING THE SAME |
| DE3333705A1 (en) * | 1983-09-17 | 1985-04-04 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | METHOD AND SYSTEM FOR THE PRODUCTION OF LOW POLLUTERS, IN PARTICULAR LOW-ALKALINE CEMENT CLINKER |
| FR2552750B1 (en) * | 1983-09-30 | 1987-08-14 | Fives Cail Babcock | PROCESS FOR OPERATING A CALCINATION PLANT FOR THE PRODUCTION OF SEVERAL QUALITIES OF ALUMINA |
| US4715811A (en) * | 1985-07-01 | 1987-12-29 | Fuller Company | Process and apparatus for manufacturing low sulfur cement clinker |
| JPS62112984A (en) * | 1985-11-13 | 1987-05-23 | 秩父セメント株式会社 | Calciner for fluidizing and baking powder material |
| US4708644A (en) * | 1986-07-08 | 1987-11-24 | Fuller Company | Apparatus for roasting fine grained material |
| DE3701964A1 (en) * | 1987-01-23 | 1988-08-04 | Krupp Polysius Ag | DEVICE FOR THE HEAT TREATMENT OF FINE GRAIN |
| DE10030613A1 (en) * | 2000-06-21 | 2002-01-03 | Kloeckner Humboldt Wedag | Plant for the thermal treatment of flour-like raw materials |
| PL1923367T3 (en) * | 2006-11-13 | 2013-12-31 | Lafarge Sa | Process for the production of cement |
| DE102011078766B4 (en) | 2011-07-06 | 2017-02-02 | Leibniz-Institut Für Polymerforschung Dresden E.V. | PROCESS FOR PROCESSING PTFE |
| DE102018206674A1 (en) | 2018-04-30 | 2019-10-31 | Thyssenkrupp Ag | Oxyfuel clinker production without recirculation of preheater exhaust gases |
| DE102018206673A1 (en) | 2018-04-30 | 2019-10-31 | Thyssenkrupp Ag | Oxyfuel clinker production with special oxygen supply |
| CN109608071A (en) * | 2019-02-15 | 2019-04-12 | 中材海外工程有限公司 | A kind of multistage pre-heating system of cement predecomposition kiln |
| CN112594697B (en) * | 2020-12-28 | 2023-08-08 | 华润水泥技术研发（广西）有限公司 | Combined decomposing furnace with external capacity expansion and nitrogen reduction functions and use method thereof |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2352738A (en) * | 1940-01-15 | 1944-07-04 | Robert F Ruthruff | Manufacture of alkali metal silicates |
| US2580235A (en) * | 1947-02-28 | 1951-12-25 | Lellep Otto George | Manufacturing wet process cement |
| DE1126306B (en) * | 1959-10-17 | 1962-03-22 | Kloeckner Humboldt Deutz Ag | Process for burning cement raw material that contains alkalis |
| US3452968A (en) * | 1966-10-12 | 1969-07-01 | Ishikawajima Harima Heavy Ind | Roasting process of fine ore and a device therefor |
| US3544093A (en) * | 1968-11-05 | 1970-12-01 | Wyandotte Chemicals Corp | Calcining limestone |
| DE1926485C3 (en) * | 1969-05-23 | 1975-01-23 | Polysius Ag, 4723 Neubeckum | Plant for the heat treatment of material processed in the wet process |
-
1973
- 1973-04-30 AU AU55008/73A patent/AU471315B2/en not_active Expired
- 1973-05-15 DK DK269073AA patent/DK138435B/en unknown
- 1973-05-16 CS CS733499A patent/CS199240B2/en unknown
- 1973-05-18 ES ES414871A patent/ES414871A1/en not_active Expired
- 1973-05-18 CA CA171,882A patent/CA1013567A/en not_active Expired
- 1973-05-18 CH CH714773A patent/CH565979A5/xx not_active IP Right Cessation
- 1973-05-18 IT IT7324306A patent/IT987726B/en active
- 1973-05-18 IN IN1165/CAL/73A patent/IN139189B/en unknown
- 1973-05-18 US US361437A patent/US3869248A/en not_active Expired - Lifetime
- 1973-05-18 GB GB2379973A patent/GB1428828A/en not_active Expired
- 1973-05-18 FR FR7318222A patent/FR2186125A5/fr not_active Expired
- 1973-05-19 DE DE19732325468 patent/DE2325468B2/en not_active Ceased
- 1973-05-19 PL PL1973162697A patent/PL89125B1/en unknown
- 1973-05-19 DE DE2365591A patent/DE2365591B2/en not_active Ceased
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU471315B2 (en) | 1976-04-15 |
| DK138435C (en) | 1979-02-12 |
| DE2325468B2 (en) | 1977-01-27 |
| ES414871A1 (en) | 1976-05-01 |
| AU5500873A (en) | 1974-10-31 |
| DK138435B (en) | 1978-09-04 |
| IT987726B (en) | 1975-03-20 |
| US3869248A (en) | 1975-03-04 |
| DE2365591A1 (en) | 1975-11-20 |
| FR2186125A5 (en) | 1974-01-04 |
| DE2325468A1 (en) | 1973-11-29 |
| GB1428828A (en) | 1976-03-17 |
| IN139189B (en) | 1976-05-22 |
| CH565979A5 (en) | 1975-08-29 |
| PL89125B1 (en) | 1976-10-30 |
| DE2365591B2 (en) | 1979-10-11 |
| CA1013567A (en) | 1977-07-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CS199240B2 (en) | Apparatus for firing raw materials for manufacturing cement or the like | |
| WO2020182012A1 (en) | Multi-stage suspension preheating cement kiln system and control method therefor | |
| US8328550B2 (en) | Method and device for use of alternative fuels in clinker and cement production | |
| CS200177B2 (en) | Method of and apparatus for perdorming at least partial calcination of preheated powdered raw material | |
| US3873331A (en) | Process for fluid calcining cement raw meal | |
| US4039277A (en) | Apparatus for calcining powder materials | |
| CN109574523A (en) | A kind of limekiln that the hot sending of gasification furnace coal gas of high temperature is directly burnt | |
| JP2004514866A (en) | Hot gas mixing in mineral kilns. | |
| US3404199A (en) | Heating process in a rotary kiln | |
| CS199570B2 (en) | Apparatus for calcinating and sintering cement-making raw materials | |
| CS210252B1 (en) | Facility for firing the cementing raw material and similar substances | |
| GB723455A (en) | Improvements in preparation of a charge for a calcium carbide furnace | |
| CA1079065A (en) | Cement calcining apparatus | |
| CA1054365A (en) | Manufacture of portland cement | |
| CN209685619U (en) | A kind of limekiln that the hot sending of gasification furnace coal gas of high temperature is directly burnt | |
| CN100344568C (en) | Cement clinker sintering technology and its equipment | |
| US3695595A (en) | Method and means for sintering materials, particularly dolomite and magnesite, in a shaft furnace | |
| CN217178518U (en) | Combustor containing low-oxygen gas | |
| JPS593423B2 (en) | Cement raw material calcination method | |
| CN1799725A (en) | Flame-proof moving bed calcination device | |
| PL141655B1 (en) | Self-burning tunnel furnace for self-burning of semi-finished ceramics | |
| CN114685067B (en) | Rapid and stable cooling and emptying method for double-hearth kiln | |
| CN114321922A (en) | Combustor containing low-oxygen gas | |
| KR0181775B1 (en) | Apparatus for precalcining cement raw meal for adjusting the amount of flowing air in the flowing bed | |
| CN2893594Y (en) | Cement clinker firing equipment |