JPS5825954B2 - エキカテンネンガスノカンレイオリヨウシタエキタイクウキノ セイゾウホウホウ - Google Patents
エキカテンネンガスノカンレイオリヨウシタエキタイクウキノ セイゾウホウホウInfo
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は液化天然ガスの寒冷を利用して液体空気を製造
する方法に関し不活性ガスを循環冷媒として用いること
により安全性を向上させた方法に関するものである。
する方法に関し不活性ガスを循環冷媒として用いること
により安全性を向上させた方法に関するものである。
液化天然ガスは近年都市ガス、火力発電等に大量に使用
される様になりその量は将来更に増大する傾向にある。
される様になりその量は将来更に増大する傾向にある。
然して液化天然ガスの有する寒冷の大部分は使用されず
に無駄にされているのが現状である。
に無駄にされているのが現状である。
また液体空気は無限に存在する空気を原料とすること、
気化した場合に無害であること等の理由により、その供
給体制が確立し、価格が安価になれば冷凍食品用、冷凍
輸送用、冷凍土木工法用、低温破砕および粉砕用、病院
、大集会場無塵工場の空調用等に大量に需要が見込まれ
る。
気化した場合に無害であること等の理由により、その供
給体制が確立し、価格が安価になれば冷凍食品用、冷凍
輸送用、冷凍土木工法用、低温破砕および粉砕用、病院
、大集会場無塵工場の空調用等に大量に需要が見込まれ
る。
現在これらの用途には主として液体窒素が使用されてお
り、液体空気は用いられて居らず、液化天然ガスの寒冷
を利用した空気液化装置も実際稼動している例はない。
り、液体空気は用いられて居らず、液化天然ガスの寒冷
を利用した空気液化装置も実際稼動している例はない。
従って安価な液体空気の製造、供給法の早急なる確立が
望まれている。
望まれている。
本発明は上記の要求に従い、液化天然ガスの寒冷を利用
して液体空気を製造する方法に関するもので、製造工程
を水除去工程、炭酸ガス除去工程、液化工程より構成し
、各工程の冷却は、冷媒ガスを循環させることにより液
化天然ガスの寒冷を伝達して行い、これにより極めて安
全且つ効率良く液体空気を製造するようにしたものであ
る。
して液体空気を製造する方法に関するもので、製造工程
を水除去工程、炭酸ガス除去工程、液化工程より構成し
、各工程の冷却は、冷媒ガスを循環させることにより液
化天然ガスの寒冷を伝達して行い、これにより極めて安
全且つ効率良く液体空気を製造するようにしたものであ
る。
以下本発明の実施例を図によって説明するが、第１図は
循環冷媒ガスとして窒素を用いた場合、第２図はネオン
の場合である。
循環冷媒ガスとして窒素を用いた場合、第２図はネオン
の場合である。
第１図において管１より常温常圧で導入された原料空気
２０００ ＯＮｍ８／ ｈは切替弁２を経て切替を使用
される水除去熱交換器の一方３ａに入り、該熱交換器中
の空気流路に前周期に於て凝縮固化した水分を融解して
同伴導出し、三方切換弁４ａを経て水分離器５に入る。
２０００ ＯＮｍ８／ ｈは切替弁２を経て切替を使用
される水除去熱交換器の一方３ａに入り、該熱交換器中
の空気流路に前周期に於て凝縮固化した水分を融解して
同伴導出し、三方切換弁４ａを経て水分離器５に入る。
この時熱交換器３ａの冷媒流路は遮断されている。
該水分離器５に於て同伴する水を分離し導出した飽和蒸
気正分の水分を含有する空気は再び切替弁２を経て切替
え使用される水除去熱交換器の一方３ｂに入り、向流し
て導入される約−１５０℃の冷媒循環窒素に冷却されて
同伴する水蒸気をその流路に凝縮固化して導出する。
気正分の水分を含有する空気は再び切替弁２を経て切替
え使用される水除去熱交換器の一方３ｂに入り、向流し
て導入される約−１５０℃の冷媒循環窒素に冷却されて
同伴する水蒸気をその流路に凝縮固化して導出する。
この時の冷却温度は導入圧力で含有する炭酸ガスが固化
しない温度即ち約−１４０℃である。
しない温度即ち約−１４０℃である。
熱交換器３ｂを導出した低温乾燥空気は管６ｂを経、三
方切換弁７を経て、切り替え使用される炭酸ガス除去熱
交換器の一方８ｂに入り向流する循環窒素により更に冷
却されて、その流路９ｂに炭酸ガスを固化して分離し、
得られた低温精製空気は三方切換弁１０を経て管２０よ
り液化工程に導入される。
方切換弁７を経て、切り替え使用される炭酸ガス除去熱
交換器の一方８ｂに入り向流する循環窒素により更に冷
却されて、その流路９ｂに炭酸ガスを固化して分離し、
得られた低温精製空気は三方切換弁１０を経て管２０よ
り液化工程に導入される。
炭酸ガス除去熱交換器８ｂがこの様に炭酸ガスの固化分
離周期にある時、対を成す他方の熱交換器８ａは固化炭
酸ガスの除去周期にある。
離周期にある時、対を成す他方の熱交換器８ａは固化炭
酸ガスの除去周期にある。
即ち前周期で該熱交換器８ａの流路９ａに炭酸ガスの凝
固分離が行われるが、この周期の終りに空気用三方切換
弁Ｉ、１０、加熱循環流路用三方切換弁１１．１７、循
環窒素用三方切換弁４０および４５を切り替えて低温乾
燥空気は流路９ａより９ｂへ、加熱循環流路を９ｂから
９ａへ、循環窒素を循環冷媒ガス流路４３ａより４３ｂ
へ切り替え熱交換器８ａに対しては遮断することにより
、該熱交換器８ａは固化分離周期より蒸発除去周期に入
る。
固分離が行われるが、この周期の終りに空気用三方切換
弁Ｉ、１０、加熱循環流路用三方切換弁１１．１７、循
環窒素用三方切換弁４０および４５を切り替えて低温乾
燥空気は流路９ａより９ｂへ、加熱循環流路を９ｂから
９ａへ、循環窒素を循環冷媒ガス流路４３ａより４３ｂ
へ切り替え熱交換器８ａに対しては遮断することにより
、該熱交換器８ａは固化分離周期より蒸発除去周期に入
る。
三方切替弁１１．１７を切替えることにより炭酸ガスが
固化している流路９ａは弁１１、管１２、加熱器１３、
循環ブロワ−１４、循環流路１５、加熱器１６、弁１７
が接続され加熱循環系統が形成される。
固化している流路９ａは弁１１、管１２、加熱器１３、
循環ブロワ−１４、循環流路１５、加熱器１６、弁１７
が接続され加熱循環系統が形成される。
該循環系統には弁１８を介して真空ポンプ１９を接続す
る。
る。
循環系統が形成された抜弁１８を開にして循環ブロワ−
１４、真空ポンプ１９、加熱器１３および１６を作動さ
せる。
１４、真空ポンプ１９、加熱器１３および１６を作動さ
せる。
加熱循環系統中に残溜する空気は加熱器１３．１６によ
り昇温し且つ循環ブロワ−１４により循環系統内を循環
され同時に真空ポンプ１９により徐々に系外に排出され
始める。
り昇温し且つ循環ブロワ−１４により循環系統内を循環
され同時に真空ポンプ１９により徐々に系外に排出され
始める。
これによって流路９ａ内に固化していた炭酸ガスは循環
空気中に蒸発し、共に真空ポンプ１９によって系外に排
出される。
空気中に蒸発し、共に真空ポンプ１９によって系外に排
出される。
この過程は炭酸ガスの蒸発に見合う熱を供給しつつまた
圧力も蒸発を促進する様に徐々に低下させるので固化炭
酸ガスは短時間に完全に系外に排出することが出来る。
圧力も蒸発を促進する様に徐々に低下させるので固化炭
酸ガスは短時間に完全に系外に排出することが出来る。
上記系統中の加熱器は空温加熱器、スチームあるいは電
熱によるもの、場合によっては配管のみ等適宜選択する
。
熱によるもの、場合によっては配管のみ等適宜選択する
。
循環用ブロワ−はスクリュ一式、ターボ式等があるが、
現在の装置ではルーツ式が安価で適当である。
現在の装置ではルーツ式が安価で適当である。
上記機器の容量は炭酸ガス除去熱交換器８ａ 、ａｂの
容量および切り替え時間に応じて決定する。
容量および切り替え時間に応じて決定する。
このようにして炭酸ガス除去循環系統の真空度が充分高
くなり流路９ａ内の炭酸ガスが排出された後、流路を切
り替える前に熱交換器８ａの予冷を行う。
くなり流路９ａ内の炭酸ガスが排出された後、流路を切
り替える前に熱交換器８ａの予冷を行う。
即ち三方切替弁４０．４５の補助弁４１．４６を開にし
て熱交換器８ｂの流路４３ｂおよび熱交換器３ｂに循環
窒素を流したまま、熱交換器８ａの流路４３ａおよび熱
交換器３ａにも循環窒素を短時間導入して冷却を行う。
て熱交換器８ｂの流路４３ｂおよび熱交換器３ｂに循環
窒素を流したまま、熱交換器８ａの流路４３ａおよび熱
交換器３ａにも循環窒素を短時間導入して冷却を行う。
上記炭酸ガスの蒸発除去周期は炭酸ガスを真空下で蒸発
させているため、流路９ａの温度をほとんど上げずにす
み、熱履歴の巾が小さい。
させているため、流路９ａの温度をほとんど上げずにす
み、熱履歴の巾が小さい。
従ってこの予冷は短時間で良く、循環冷媒ガスの熱バラ
ンスの乱れる心配はない。
ンスの乱れる心配はない。
熱交換器８ａが所定温度迄冷却した時、三方切替弁Ｉ、
１０を切り替えて原料空気流路を９ｂから９ａへ三方切
替弁１１．１７を切り替えて炭酸ガスの除去周期を９ａ
から９ｂへ、同時に三方切替弁４０．４５を切り替える
と共に補助弁４１゜４６を閉じて循環窒素の流路を４３
ｂから４３ａに切り替える。
１０を切り替えて原料空気流路を９ｂから９ａへ三方切
替弁１１．１７を切り替えて炭酸ガスの除去周期を９ａ
から９ｂへ、同時に三方切替弁４０．４５を切り替える
と共に補助弁４１゜４６を閉じて循環窒素の流路を４３
ｂから４３ａに切り替える。
これにより熱交換器８ａは蒸発除去周期から固化分離周
期に、熱交換器８ｂは固化分離周期から蒸発除去周期に
殆ど温度変化は伴わずに切り替わる。
期に、熱交換器８ｂは固化分離周期から蒸発除去周期に
殆ど温度変化は伴わずに切り替わる。
この様に炭酸ガス除去工程は凝縮固化、切替、蒸発、真
空排気、予冷を経て一周期を終了し、これを対で成る熱
交換器に於て交互に繰り返すことにより連続的に行われ
る。
空排気、予冷を経て一周期を終了し、これを対で成る熱
交換器に於て交互に繰り返すことにより連続的に行われ
る。
上記炭酸ガス除去熱交換器８ａ、８ｂの切り替えと水除
去熱交換器３ａ 、３ｂの切替えは循！？！媒ガスが共
通であるため切り替え時間を一致させる必要がある。
去熱交換器３ａ 、３ｂの切替えは循！？！媒ガスが共
通であるため切り替え時間を一致させる必要がある。
従って熱交換器３ａ、３ｂと８ａ 、ｓｂは上記切り替
え周期が一致する様にその容量を選択する。
え周期が一致する様にその容量を選択する。
この様にして水分、炭酸ガスを除去された低温精製空気
は次いで液化工程に入る。
は次いで液化工程に入る。
即ち管２０を経て導出した低温精製空気は液化器２１に
入って向流する約−１９６℃の循環液体窒素により約−
１９４，５℃迄冷却されて液化し、液体空気貯槽２２に
貯えられ管２４、弁２５を経て使用に供される。
入って向流する約−１９６℃の循環液体窒素により約−
１９４，５℃迄冷却されて液化し、液体空気貯槽２２に
貯えられ管２４、弁２５を経て使用に供される。
該貯槽２２よりの蒸発ガスは管２３より再び液化工程に
戻されて再液化される。
戻されて再液化される。
この再液化される量は約４０ＯＮｍ８／ｈであるので該
貯槽２２に供給される液体空気量は２０４００ｍ″／ｈ
である。
貯槽２２に供給される液体空気量は２０４００ｍ″／ｈ
である。
液化器２１は熱交換器でも良いが凝縮器の形式のものが
良い。
良い。
後者の方が上記貯槽２２よりの蒸発空気の再液化を行い
やすく、また蒸発空気中に含まれるネオン、ヘリウム等
の希ガスを回収しやすい。
やすく、また蒸発空気中に含まれるネオン、ヘリウム等
の希ガスを回収しやすい。
また液化工程に於て循−ｔ？媒ガスの温度を空気中のア
ルゴンの固化温度以下に選定した場合固化アルゴンによ
る閉塞の心配がない等の利点がある。
ルゴンの固化温度以下に選定した場合固化アルゴンによ
る閉塞の心配がない等の利点がある。
液体空気は以上の如く生成されるが循環冷媒窒素の系統
は次の通りである。
は次の通りである。
はゾ常温、常圧の窒素約２８２０ＯＮｍ８／ｈは管２６
を経て吸入冷却器２７に導入され向流する液化天然ガス
に冷却されて約−１５７℃になって導出する。
を経て吸入冷却器２７に導入され向流する液化天然ガス
に冷却されて約−１５７℃になって導出する。
吸入冷却器２７を導出した循環窒素は前記液化工程を経
た後２分した１部である一１９６℃の循環窒素約１１８
０ ＯＮｍ８／ ｈと合流して約１６４℃、４０００Ｏ
Ｎｍ８／ｈとなり第１低温圧縮機２８に導入される。
た後２分した１部である一１９６℃の循環窒素約１１８
０ ＯＮｍ８／ ｈと合流して約１６４℃、４０００Ｏ
Ｎｍ８／ｈとなり第１低温圧縮機２８に導入される。
第１低温圧縮機２８によって５気圧に圧縮昇温した循環
窒素は、中間冷却器２９に導入されて向流する液化天然
ガスにより再び約−１５７℃迄冷却される。
窒素は、中間冷却器２９に導入されて向流する液化天然
ガスにより再び約−１５７℃迄冷却される。
中間冷却器２９を一１５７℃で導出した５気圧、４００
０ＯＮ ｍ８／ｈの循環窒素は管３０を経て、第２低温
圧縮機３１に導入され２５気圧に圧縮昇温するが、管３
３を経て再び冷媒冷却器３４に導入され向流する液化天
然ガスにより約−１５７℃迄冷却液化される。
０ＯＮ ｍ８／ｈの循環窒素は管３０を経て、第２低温
圧縮機３１に導入され２５気圧に圧縮昇温するが、管３
３を経て再び冷媒冷却器３４に導入され向流する液化天
然ガスにより約−１５７℃迄冷却液化される。
低温圧縮機２８．３１を駆動する原動機３２はモータ・
−駆動、天然ガス蒸気タービン、その他のタービン駆動
が可能である。
−駆動、天然ガス蒸気タービン、その他のタービン駆動
が可能である。
特に海水、廃熱水等により蒸発した液化天然ガスの蒸発
ガスによって駆動したタービンによれば外部からのエネ
ルギーを購入する必要がなくなる。
ガスによって駆動したタービンによれば外部からのエネ
ルギーを購入する必要がなくなる。
また液化天然ガスの寒冷を利用して低温圧縮を行うため
通常の圧縮に比較して所要動力が約５割で良い。
通常の圧縮に比較して所要動力が約５割で良い。
冷媒冷却器３４を一１５７℃、２５気圧で導出した循環
窒素は液体で管３５を経、膨張弁３６により膨張約１気
圧迄降圧して約−１９６℃迄降温し気液混合のまま前記
液化器２１に導入され、精製空気と熱交換して該空気を
液化し自身は気化して該液化器２１を導出する。
窒素は液体で管３５を経、膨張弁３６により膨張約１気
圧迄降圧して約−１９６℃迄降温し気液混合のまま前記
液化器２１に導入され、精製空気と熱交換して該空気を
液化し自身は気化して該液化器２１を導出する。
液化器２１を導出した一１９６℃の循環窒素は管３７を
経て、２分し、その１部は調節弁３８で約１１８０ Ｏ
Ｎｍ８／ｈに調節され管３９を経て、第１低温圧縮機２
８の直前で吸入冷却器２７を導出した一１５７℃の循環
窒素２８２０ＯＮｍ８／ｈと合流する。
経て、２分し、その１部は調節弁３８で約１１８０ Ｏ
Ｎｍ８／ｈに調節され管３９を経て、第１低温圧縮機２
８の直前で吸入冷却器２７を導出した一１５７℃の循環
窒素２８２０ＯＮｍ８／ｈと合流する。
２分した他部は三方切替弁４０を経て管４２ａまたは４
２ｂより炭酸ガス除去熱交換器８ａまたは８ｂの循環冷
媒ガス流路４３ａまたは４３ｂを経、管４４ａまたは４
４ｂより水除去熱交換器３ａまたは３ｂを順次通過し、
各熱交換器に於て向流する原料空気を冷却し、自身は昇
温しで導出する。
２ｂより炭酸ガス除去熱交換器８ａまたは８ｂの循環冷
媒ガス流路４３ａまたは４３ｂを経、管４４ａまたは４
４ｂより水除去熱交換器３ａまたは３ｂを順次通過し、
各熱交換器に於て向流する原料空気を冷却し、自身は昇
温しで導出する。
かくしてはゾ常温、常圧になった循環窒素はこの後三方
切替弁４５を経て再び管２６より吸入冷却器２７に導入
され上記と同じ経路をたどり循環する。
切替弁４５を経て再び管２６より吸入冷却器２７に導入
され上記と同じ経路をたどり循環する。
尚上記冷媒ガス循環系統中冷媒冷却器３４の次に適冷器
を設けて、液化器２１を導出して２分し調節弁３８を経
た一１９６℃の窒素１１８０ＯＮｍンｈによって、冷媒
冷却器３４を導出した一１５７℃の液体窒素を更に冷却
することも出来るがこの場合は循環窒素の第１圧縮機２
８の入口直前温度が前記の場合より高くなる。
を設けて、液化器２１を導出して２分し調節弁３８を経
た一１９６℃の窒素１１８０ＯＮｍンｈによって、冷媒
冷却器３４を導出した一１５７℃の液体窒素を更に冷却
することも出来るがこの場合は循環窒素の第１圧縮機２
８の入口直前温度が前記の場合より高くなる。
一方寒冷供給源である液化天然ガスは次の如く供給され
る。
る。
管４７より導入され液ポンプ４８により約１．２気圧で
圧送された一１６０℃の液化天然ガス４４５０ＯＮｍ８
／ｈを３分した第１の流れ約２２６０ＯＮｍ８／ｈは管
４９を経て冷媒冷却器３４に導入され、向流する循環窒
素を冷却して自身は昇温気化して管５０より導出される
。
圧送された一１６０℃の液化天然ガス４４５０ＯＮｍ８
／ｈを３分した第１の流れ約２２６０ＯＮｍ８／ｈは管
４９を経て冷媒冷却器３４に導入され、向流する循環窒
素を冷却して自身は昇温気化して管５０より導出される
。
３分した第２の流れ約１１５０ＯＮｍ８／ｈは管５１よ
り中間冷却器２９へ導入され、向流する循環窒素を冷却
し自身は昇温気化して管５２より導出される。
り中間冷却器２９へ導入され、向流する循環窒素を冷却
し自身は昇温気化して管５２より導出される。
３分した第３の流れ約１０４０ＯＮ扉８／ｈは管５３を
経て吸入冷却器２７に導入され向流する循環窒素を冷却
して自身は昇温気化し管５４より導出され、管５０．５
２よりの気化天然ガスと合流して管５５より糸外へ導出
、使用に供される。
経て吸入冷却器２７に導入され向流する循環窒素を冷却
して自身は昇温気化し管５４より導出され、管５０．５
２よりの気化天然ガスと合流して管５５より糸外へ導出
、使用に供される。
次に第２図の実施例によって循環冷媒ガスがネオンの場
合について説明する。
合について説明する。
原料空気の導入から液体空気貯槽迄の空気の精製、液化
工程は第１図の実施例の場合と全く同様であるので省略
する。
工程は第１図の実施例の場合と全く同様であるので省略
する。
冷媒ガス循環系統に於て循環ガスが窒素またはアルゴン
を用いた場合に対してネオンまたはヘリウムを用いた場
合の差異は主として圧縮後の膨張に膨張弁を用いるか膨
張機を用いるかであるが、この差異は循環冷媒ガスの物
性によるものである。
を用いた場合に対してネオンまたはヘリウムを用いた場
合の差異は主として圧縮後の膨張に膨張弁を用いるか膨
張機を用いるかであるが、この差異は循環冷媒ガスの物
性によるものである。
循環冷媒用ネオンははマ常温常圧で管２６より吸入冷却
器２７に導入され、向流する液化天然ガスに冷却されて
約−１５７°Ｃになって導出する。
器２７に導入され、向流する液化天然ガスに冷却されて
約−１５７°Ｃになって導出する。
このネオンは前記液化工程を経た後２分して冷媒熱交換
器５６を経て来た循環低温ネオンと合流して低温圧縮機
２８′に導入され約３気圧に圧縮され昇温しで導出する
。
器５６を経て来た循環低温ネオンと合流して低温圧縮機
２８′に導入され約３気圧に圧縮され昇温しで導出する
。
低温圧縮機２８′を導出した循環ネオンは次いで冷媒冷
却器３４に導入され向流する液化天然ガスに冷却されて
約−１５７℃になり、次いで冷媒熱交換器５６に導入さ
れて、向流する液化工程を経て一１９３°Ｃになった後
２分した１部の循環ネオンに冷却され約−１８４℃迄温
度降下する。
却器３４に導入され向流する液化天然ガスに冷却されて
約−１５７℃になり、次いで冷媒熱交換器５６に導入さ
れて、向流する液化工程を経て一１９３°Ｃになった後
２分した１部の循環ネオンに冷却され約−１８４℃迄温
度降下する。
この３気圧−１８４℃のネオンは次いで管５７を経て、
膨張タービン５８に入って膨張することにより約２１０
℃迄温度降下する。
膨張タービン５８に入って膨張することにより約２１０
℃迄温度降下する。
この−２１０℃は液体空気中のアルゴンが固化しない段
底温度である。
底温度である。
従って次工程の液化器を固体アルゴンが生じても支障の
ない型式のもの例えば前記の様に凝縮器の型式にすれば
上記温度は更に下げることが出来、プロセスの効率は更
に良くなる。
ない型式のもの例えば前記の様に凝縮器の型式にすれば
上記温度は更に下げることが出来、プロセスの効率は更
に良くなる。
また膨張タービン５８には発電機５９を接続してエネル
ギーを回収するかあるいは圧縮機２８と結合して圧縮動
力の節減に役立ててもよい。
ギーを回収するかあるいは圧縮機２８と結合して圧縮動
力の節減に役立ててもよい。
膨張によって大気圧、−２１０℃になった循環ネオンは
管６０を経て前記液化器２１に導入され向流する精製空
気を液化し、自身は約−１９３℃に昇温して管３７より
導出する。
管６０を経て前記液化器２１に導入され向流する精製空
気を液化し、自身は約−１９３℃に昇温して管３７より
導出する。
この後２分してその１部は調節弁３８によりその流量を
調節されて管６１より前記冷媒熱交換器５６に導入され
、向流する圧縮機２８、冷媒冷却器３４を経て来た循環
ネオンと熱交換する。
調節されて管６１より前記冷媒熱交換器５６に導入され
、向流する圧縮機２８、冷媒冷却器３４を経て来た循環
ネオンと熱交換する。
冷媒熱交換器５６に於て約−１６０℃迄昇温した大気圧
のネオンは管６２を経、低温圧縮機入口前に於て吸入冷
却器２７よりの約−１５７℃の循環ネオンと合流し低温
圧縮機２８′に導入される。
のネオンは管６２を経、低温圧縮機入口前に於て吸入冷
却器２７よりの約−１５７℃の循環ネオンと合流し低温
圧縮機２８′に導入される。
管３７に於て２分した循環ネオンの他方は三方弁４０を
経て前記切換え使用される炭酸ガス除去熱交換器８ａま
たは８ｂの循環冷媒ガス流路４３ａまたは４３ｂに入り
向流する低温乾燥空気を冷却、含有する炭酸ガスを固化
せしめて低温精製空気とし、自身は昇温しで約−１５７
°Ｃとなり該熱交換器を導出した後管４４ａあるいは４
４ｂを経て水除去熱交換器３ａまたは３ｂに入って向流
する原料空気を冷却し含有する飽和水蒸気を固化して乾
燥空気とし、自身ははゾ常温となって三方切替弁４５を
経、管２６より再び吸入冷却器２７に導入されて上記同
様の径路を循環する。
経て前記切換え使用される炭酸ガス除去熱交換器８ａま
たは８ｂの循環冷媒ガス流路４３ａまたは４３ｂに入り
向流する低温乾燥空気を冷却、含有する炭酸ガスを固化
せしめて低温精製空気とし、自身は昇温しで約−１５７
°Ｃとなり該熱交換器を導出した後管４４ａあるいは４
４ｂを経て水除去熱交換器３ａまたは３ｂに入って向流
する原料空気を冷却し含有する飽和水蒸気を固化して乾
燥空気とし、自身ははゾ常温となって三方切替弁４５を
経、管２６より再び吸入冷却器２７に導入されて上記同
様の径路を循環する。
吸入冷却器２７および冷媒冷却器３４に於て寒冷を供給
する液化天然ガスは次の如く供給される。
する液化天然ガスは次の如く供給される。
即ち管４７より導入された一１６０℃の液化天然ガスは
液ポンプ４８により約１．２気圧で圧送された後２分さ
れその第１の流れは管４９より冷媒冷却器３４に導入さ
れ、向流する低温圧縮機２８よりの循環ネオンを約−１
５７°Ｃ迄冷却し、自身は昇温して管５０より導出する
。
液ポンプ４８により約１．２気圧で圧送された後２分さ
れその第１の流れは管４９より冷媒冷却器３４に導入さ
れ、向流する低温圧縮機２８よりの循環ネオンを約−１
５７°Ｃ迄冷却し、自身は昇温して管５０より導出する
。
２分した第２の流れは管５３より吸入冷却器２７に導入
され向流する循環ネオンを約−１５７℃迄冷却し自身は
昇温して管５４より導出し管５０よりの気化天然ガスと
合流して管５５より糸外へ導出され使用に供される。
され向流する循環ネオンを約−１５７℃迄冷却し自身は
昇温して管５４より導出し管５０よりの気化天然ガスと
合流して管５５より糸外へ導出され使用に供される。
本発明は以上の如く構成され実施されるが、その特徴、
効果は次の通りである。
効果は次の通りである。
第１に液体空気を製造するに際し原料空気の精製工程、
液化工程共液化天然ガスの寒冷を利用して冷却を行うこ
とにより極めて経済的に液体空気を得ることが出来る。
液化工程共液化天然ガスの寒冷を利用して冷却を行うこ
とにより極めて経済的に液体空気を得ることが出来る。
第２に循環冷媒を使用して寒冷を伝達するため空気と液
化天然ガスは直接熱交換することが無く、万−熱交換器
等に漏洩が生じても、直接混合して爆発混合気を形成す
る危険が無く極めて安全性が高い。
化天然ガスは直接熱交換することが無く、万−熱交換器
等に漏洩が生じても、直接混合して爆発混合気を形成す
る危険が無く極めて安全性が高い。
第３に循環冷媒は低温圧縮を行うことにより通常の圧縮
に比較して約５割の動力で済み経済的である。
に比較して約５割の動力で済み経済的である。
第４に循環冷媒ガスの圧温度を適当に選択することによ
り原料空気を圧送することなく液体空気を製造すること
が出来、その分動力が少なくて良い。
り原料空気を圧送することなく液体空気を製造すること
が出来、その分動力が少なくて良い。
第５に水除去は冷乾式熱交換器を用いて冷却によっての
み行うので吸着法等に比較して簡単且つ安価に行える。
み行うので吸着法等に比較して簡単且つ安価に行える。
第６に炭酸ガスおよび残溜水分の除去は冷却固化により
分離した後真空ポンプによって系外に除去するため吸着
法、化学的方法に比較し簡単且つ経済的である。
分離した後真空ポンプによって系外に除去するため吸着
法、化学的方法に比較し簡単且つ経済的である。
第７に炭酸ガス除去、水除去両工程共冷却によるが空気
分離装置に用いられているリパーシング熱交換器と異な
り、再生ガスを必要としないため原料空気が１００％製
品液体空気となり無駄がない。
分離装置に用いられているリパーシング熱交換器と異な
り、再生ガスを必要としないため原料空気が１００％製
品液体空気となり無駄がない。
且つ使用する熱交換器も２流路で良くまた容量が小さく
て済む。
て済む。
第８に液体空気貯槽よりの蒸発空気を再液化するので常
に大気と同一組成の液体空気が得られる、等の特徴効果
がある。
に大気と同一組成の液体空気が得られる、等の特徴効果
がある。
図は本発明方法の実施例を示すもので、第１図は循環冷
媒ガスとして窒素を用いた場合の系統図、第２図はネオ
ンを用いた場合の系統図である。 ２は切替弁、３ａ、３ｂは水除去熱交換器、４ａ、４ｂ
、７．１０は三方切替弁、５は水分離器、８ａ 、ａｂ
は炭酸ガス除去熱交換器、１１゜１７は加熱循環流路用
三方切替弁、１３．１６は加熱器、１４は循環ブロワ−
１１９は真空ポンプ、２１は液化器、２２は流体空気貯
槽、２γは吸入冷却器、２８は第１低温圧縮器、２８′
は低温圧縮機、２９は中間冷却器、３１は第２低温圧縮
機、３２は原動機、３４は冷媒冷却器、３６は膨張弁、
３８は調節弁、４０．４５は循環窒素用三方切替弁、４
１．４６は補助弁、４８は液ポンプ、５６は冷媒熱交換
器、５８は膨張タービンである。
媒ガスとして窒素を用いた場合の系統図、第２図はネオ
ンを用いた場合の系統図である。 ２は切替弁、３ａ、３ｂは水除去熱交換器、４ａ、４ｂ
、７．１０は三方切替弁、５は水分離器、８ａ 、ａｂ
は炭酸ガス除去熱交換器、１１゜１７は加熱循環流路用
三方切替弁、１３．１６は加熱器、１４は循環ブロワ−
１１９は真空ポンプ、２１は液化器、２２は流体空気貯
槽、２γは吸入冷却器、２８は第１低温圧縮器、２８′
は低温圧縮機、２９は中間冷却器、３１は第２低温圧縮
機、３２は原動機、３４は冷媒冷却器、３６は膨張弁、
３８は調節弁、４０．４５は循環窒素用三方切替弁、４
１．４６は補助弁、４８は液ポンプ、５６は冷媒熱交換
器、５８は膨張タービンである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 液化天然ガスの寒冷を利用した液体空気の製造方法
に於て、 （ａ）空気を周期的に切替え使用する対を成す熱交換器
の一方に導びき該熱交換器の空気流路に前周期に於て凝
縮固化した水を融解同伴して導出し、水分離器に導入し
て水を分離した後、対を威す他方の熱交換器に導入して
冷却し同伴した飽和水蒸気を凝縮固化して低温乾燥空気
として導出する水除去工程、 （ｂ） 生成した低温乾燥空気を周期的に切り替え使
用する対を威す熱交換器の一方が冷却により、空気中の
含有炭酸ガスを固化分離させる固化分離周期で他方が炭
酸ガス固化流路に、加熱器、循環ブロワ−を介して循環
流路を接続し、該流路の空気を加熱しつつ循環すること
により固化している炭酸ガスを蒸発同伴して導出し、且
つこれを該循環流路に接続された真空ポンプにより糸外
に排出する蒸発除去周期より成り、これら周期を交互に
くり返す炭酸ガス除去工程に導ひいて低温精製空気とし
、 （Ｃ） 得られた低温精製空気および液体空気貯槽か
らの蒸発空気を液化器に導入して液化し液体空気貯槽へ
導入する液化工程によって液体空気を得ると共に上記各
工程を、 （ｄ） 冷媒循環ガスを冷却した後低温圧縮機に導入
して低温圧縮し、加圧昇温した冷媒循環ガスを冷却し、
且つ膨張せしめ、これを前記液化工程に導びいた上２分
し、その１部を流量調節弁を介して前記圧縮機に、他部
を前記炭酸ガス除去工程を経て再び低温圧縮機へ導入す
る冷媒ガス循環系統により冷却し、 且つ該冷媒ガス循環系統に於ける冷媒ガスの冷却を液化
天然ガスにより行うことを特徴とする液化天然ガスの寒
冷を利用した液体空気の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP50092925A JPS5825954B2 (ja) | 1975-07-30 | 1975-07-30 | エキカテンネンガスノカンレイオリヨウシタエキタイクウキノ セイゾウホウホウ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP50092925A JPS5825954B2 (ja) | 1975-07-30 | 1975-07-30 | エキカテンネンガスノカンレイオリヨウシタエキタイクウキノ セイゾウホウホウ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5216480A JPS5216480A (en) | 1977-02-07 |
| JPS5825954B2 true JPS5825954B2 (ja) | 1983-05-31 |
Family
ID=14068055
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP50092925A Expired JPS5825954B2 (ja) | 1975-07-30 | 1975-07-30 | エキカテンネンガスノカンレイオリヨウシタエキタイクウキノ セイゾウホウホウ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5825954B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102414528A (zh) * | 2009-04-07 | 2012-04-11 | 工业加工方法研究和发展协会“阿美尼斯” | 用于从甲烷致冷剂回收冷量的致冷方法和系统 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59180271A (ja) * | 1983-03-31 | 1984-10-13 | 中部電力株式会社 | 液化天然ガスの冷熱を利用した空気液化方法 |
| PL3384216T3 (pl) * | 2015-12-03 | 2020-03-31 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Sposób upłynnienia strumienia gazu zanieczyszczonego CO2, zawierającego węglowodory |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3339370A (en) * | 1963-11-12 | 1967-09-05 | Conch Int Methane Ltd | Process for the separation of nitrogen and oxygen from air by fractional distillation |
| US3364686A (en) * | 1963-08-17 | 1968-01-23 | Linde Ag | Process and installation for the removal of easily condensable components from gas mixtures |
| JPS4945054A (ja) * | 1972-08-03 | 1974-04-27 | ||
| JPS5056392A (ja) * | 1973-09-19 | 1975-05-17 |
-
1975
- 1975-07-30 JP JP50092925A patent/JPS5825954B2/ja not_active Expired
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3364686A (en) * | 1963-08-17 | 1968-01-23 | Linde Ag | Process and installation for the removal of easily condensable components from gas mixtures |
| US3339370A (en) * | 1963-11-12 | 1967-09-05 | Conch Int Methane Ltd | Process for the separation of nitrogen and oxygen from air by fractional distillation |
| JPS4945054A (ja) * | 1972-08-03 | 1974-04-27 | ||
| JPS5056392A (ja) * | 1973-09-19 | 1975-05-17 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102414528A (zh) * | 2009-04-07 | 2012-04-11 | 工业加工方法研究和发展协会“阿美尼斯” | 用于从甲烷致冷剂回收冷量的致冷方法和系统 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5216480A (en) | 1977-02-07 |
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