JPS5849782B2 - エキカテンネンガスノカンレイオリヨウシタ エキタイクウキノセイゾウホウホウ - Google Patents
エキカテンネンガスノカンレイオリヨウシタ エキタイクウキノセイゾウホウホウInfo
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- JPS5849782B2 JPS5849782B2 JP50064104A JP6410475A JPS5849782B2 JP S5849782 B2 JPS5849782 B2 JP S5849782B2 JP 50064104 A JP50064104 A JP 50064104A JP 6410475 A JP6410475 A JP 6410475A JP S5849782 B2 JPS5849782 B2 JP S5849782B2
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- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は液化天然ガスの寒冷を利用した液体空気の製造
方法に関するものである。
方法に関するものである。
近年液化天然ガスが大量に輸入されて都市ガス用、火力
発電用等に用いられており、その使用量は更に増大する
傾向にある。
発電用等に用いられており、その使用量は更に増大する
傾向にある。
然るに液化天然ガスの有する寒冷はその使用に際して殆
ど利用されずに無駄にされているのが現状である。
ど利用されずに無駄にされているのが現状である。
空気分離装置に寒冷を供給して液体酸素、液体窒素の製
造に利用されている例があるが量的には少ない。
造に利用されている例があるが量的には少ない。
液体空気はその価格が安くなれば近年需要が増大して来
ている冷凍食品用、冷凍倉庫用、冷凍輸送用、低温破粋
および粉粋用、冷凍土木工法用、病院、大集会場、無塵
工場の空調用等に大量に需要が見込まれる。
ている冷凍食品用、冷凍倉庫用、冷凍輸送用、低温破粋
および粉粋用、冷凍土木工法用、病院、大集会場、無塵
工場の空調用等に大量に需要が見込まれる。
無限に存在する空気で寒冷を貯溜し得ること、放出して
も無害であることも液体空気を利用して上記用途に大量
需要が見込まれる理由であり、従って安価な液体空気の
製造供給法の確立が望まれている。
も無害であることも液体空気を利用して上記用途に大量
需要が見込まれる理由であり、従って安価な液体空気の
製造供給法の確立が望まれている。
本発明の目的は上記の要求に従い、周期的に切換え使用
する対で成る２個以上の熱交換器群によって原料空気よ
り炭酸ガスを凝縮固化分離する方法に関し、上記熱交換
器に於で空気と向流して液化天然ガスを流すことにより
空気流路に炭酸ガスを凝縮固化せしめて該成分を分離し
、更に固化分離した炭酸ガスをブロワー、真空ポンプを
用いて効果的に除去して装置外に排出する方法を提供す
ることにある。
する対で成る２個以上の熱交換器群によって原料空気よ
り炭酸ガスを凝縮固化分離する方法に関し、上記熱交換
器に於で空気と向流して液化天然ガスを流すことにより
空気流路に炭酸ガスを凝縮固化せしめて該成分を分離し
、更に固化分離した炭酸ガスをブロワー、真空ポンプを
用いて効果的に除去して装置外に排出する方法を提供す
ることにある。
以下本発明を図に示す実施例に従って詳細説明する。
原料空気供給管１を経て導入されたほゾ常温、常圧の空
気２ １， ５ ０ ０ Ｎｍ３／ ｈは切換弁２、管
３を経て前周期でその流路内に水分を凝縮固化している
低温の水除去熱交換器の切換え使用する対の一方４ａに
入り、冷端温度で約−１３０℃迄冷却している該熱交換
器を加温しつつ、該熱交換器内の凝縮固化水分を融解同
伴して導出する。
気２ １， ５ ０ ０ Ｎｍ３／ ｈは切換弁２、管
３を経て前周期でその流路内に水分を凝縮固化している
低温の水除去熱交換器の切換え使用する対の一方４ａに
入り、冷端温度で約−１３０℃迄冷却している該熱交換
器を加温しつつ、該熱交換器内の凝縮固化水分を融解同
伴して導出する。
この再生周期にある水除去熱交換器４ａの天然ガス用流
路は遮断されている。
路は遮断されている。
該熱交換器４ａを導出した水分同伴空気は三方切換弁５
ａを経て水分離器６に入り水を分離した後、飽和蒸気圧
分の水蒸気を伴って管７、切換弁２を経て、水除去熱交
換器の対を成す他方４ｂに入る。
ａを経て水分離器６に入り水を分離した後、飽和蒸気圧
分の水蒸気を伴って管７、切換弁２を経て、水除去熱交
換器の対を成す他方４ｂに入る。
一方管４１より導入されポンプ４２により圧送された１
．２気圧、−１６０℃の液化天然ガスは３分してその一
部を弁４３により流量約１０，６００Ｎ ｍ３／ ｈに
調節され、三方切換弁４４を経て水除去熱交換器４ｂの
天然ガス用流路に導入される。
．２気圧、−１６０℃の液化天然ガスは３分してその一
部を弁４３により流量約１０，６００Ｎ ｍ３／ ｈに
調節され、三方切換弁４４を経て水除去熱交換器４ｂの
天然ガス用流路に導入される。
該液化天然ガスに冷却された原料空気は該水除去熱交換
器４ｂを流れる間に同伴する飽和水蒸気を凝縮固化分離
され、約−１３０℃になって該熱交換器４ｂを導出する
。
器４ｂを流れる間に同伴する飽和水蒸気を凝縮固化分離
され、約−１３０℃になって該熱交換器４ｂを導出する
。
水除去熱交換器４ａ，４ｂの容量、型式、切換時間は適
宜最適なものを選択し決定する。
宜最適なものを選択し決定する。
かくして得られた低温乾燥空気は三方切換弁５ｂを経て
管８に於で、過冷器２９を経て来た液体空気貯槽３１よ
りの１気圧−１６０℃の蒸発低温空気約９， ５ ０
０ Ｎｍ３／ ｈと合流しテ３１，０００Ｎｍ３／ｈと
なり第１低温圧縮機９ａに導入される。
管８に於で、過冷器２９を経て来た液体空気貯槽３１よ
りの１気圧−１６０℃の蒸発低温空気約９， ５ ０
０ Ｎｍ３／ ｈと合流しテ３１，０００Ｎｍ３／ｈと
なり第１低温圧縮機９ａに導入される。
合流後の低温乾燥空気は炭酸ガス約２４０ｐＩ］ｍを含
み１気圧約−１４０℃であるがこの温度は上記炭酸ガス
含有量に於で炭酸ガスが固化しない最低温度である。
み１気圧約−１４０℃であるがこの温度は上記炭酸ガス
含有量に於で炭酸ガスが固化しない最低温度である。
この低温乾燥空気は第１低温圧縮機９ａに於で４．５気
圧に圧縮され、昇温しで中間冷却器１１に入り向流する
液化天然ガスに冷却されて約−１３０℃になる。
圧に圧縮され、昇温しで中間冷却器１１に入り向流する
液化天然ガスに冷却されて約−１３０℃になる。
中間冷却器１１の冷媒用流路にはポンプ４２により圧送
された１．２気圧、−１６０℃の液化天然ガスの３分し
た流れの第２番目の流れが弁４８により約８，６ ０
０ Ｎｍ３／ ｈに調節されて導入され上記乾燥空気を
冷却し自身は気化して管４９へ導出される。
された１．２気圧、−１６０℃の液化天然ガスの３分し
た流れの第２番目の流れが弁４８により約８，６ ０
０ Ｎｍ３／ ｈに調節されて導入され上記乾燥空気を
冷却し自身は気化して管４９へ導出される。
該中間冷却器１１に於で約−１３０℃に冷却された乾燥
圧縮空気は次いで第２低温圧縮機９ｂに入り更に２０気
圧迄圧縮されほゾ常温となって導出し管１２を経て次の
炭酸ガス除去工程に向う。
圧縮空気は次いで第２低温圧縮機９ｂに入り更に２０気
圧迄圧縮されほゾ常温となって導出し管１２を経て次の
炭酸ガス除去工程に向う。
第１低温圧縮機９ａ、第２低温圧縮機９ｂはいづれも−
１４０℃〜−１３０℃程度に冷却した空気を吸入して圧
縮するが、これにより通常常温のガスを吸入して圧縮を
行う場合に比較して原動機１０の所要動力は約５割少な
くて済む。
１４０℃〜−１３０℃程度に冷却した空気を吸入して圧
縮するが、これにより通常常温のガスを吸入して圧縮を
行う場合に比較して原動機１０の所要動力は約５割少な
くて済む。
次いで管１２、三方切換弁１３を経て対で成る炭酸ガス
除去熱交換器の一方１４ａに導入された２０気圧常温の
乾燥圧縮空気３ １，０ ０ ０ Ｎｍ’７ ｈは、該
熱交換器１４ａ中で向流する液化天然ガスに冷却されて
含有する炭酸ガスを該熱交換器１４ａの空気用流路１５
ａに固化分離する。
除去熱交換器の一方１４ａに導入された２０気圧常温の
乾燥圧縮空気３ １，０ ０ ０ Ｎｍ’７ ｈは、該
熱交換器１４ａ中で向流する液化天然ガスに冷却されて
含有する炭酸ガスを該熱交換器１４ａの空気用流路１５
ａに固化分離する。
かくして水分、炭酸ガス双方を分離除去された空気は約
一１５２℃で該熱交換器１４ａを導出し、三方切換弁１
６を経て管２７より液化器２８に導入され液化する。
一１５２℃で該熱交換器１４ａを導出し、三方切換弁１
６を経て管２７より液化器２８に導入され液化する。
一方寒冷供給源である液化天然ガスは次の如く供給され
る。
る。
液ポンプ４２により１．２気圧で圧送され３分された内
最後の流れは弁５０に於で約２ ０，０ ０ ０ Ｎｍ
３／ ｈに調節され、液化器２８に入り向流する清浄空
気を液化し、１．２気圧、１６０℃のま＼三方弁５１を
経、管５２を経て炭酸ガス除去熱交換器１４ａの天然ガ
ス用流路５４ａに入り上記の如く向流する空気を冷却し
炭酸ガスを固化させ、ほゾ常温となって該熱交換器１４
ａを導出し、三方弁５５、管５６を経て管４７，４９よ
りの気化ガスと合流し管５７より装置外へ導出使用に供
される。
最後の流れは弁５０に於で約２ ０，０ ０ ０ Ｎｍ
３／ ｈに調節され、液化器２８に入り向流する清浄空
気を液化し、１．２気圧、１６０℃のま＼三方弁５１を
経、管５２を経て炭酸ガス除去熱交換器１４ａの天然ガ
ス用流路５４ａに入り上記の如く向流する空気を冷却し
炭酸ガスを固化させ、ほゾ常温となって該熱交換器１４
ａを導出し、三方弁５５、管５６を経て管４７，４９よ
りの気化ガスと合流し管５７より装置外へ導出使用に供
される。
炭酸ガス除去熱交換器１４ａがこの様に炭酸ガスの凝縮
固化周期にある時、対を成す他方の熱交換器１４ｂは固
化炭酸ガスの除去即ち再生周期にある。
固化周期にある時、対を成す他方の熱交換器１４ｂは固
化炭酸ガスの除去即ち再生周期にある。
前周期で該熱交換器１４ｂの空気流路１５ｂ内に炭酸ガ
スの凝縮固化が行われるが、この周期の終りに三方切換
弁１３．１６．１７、および１８を切換えることにより
該通路１５ｂは凝縮固化周期より蒸発除去周期に切り換
えられる。
スの凝縮固化が行われるが、この周期の終りに三方切換
弁１３．１６．１７、および１８を切換えることにより
該通路１５ｂは凝縮固化周期より蒸発除去周期に切り換
えられる。
同時に三方弁５１．５５を切り換えて管５３から流路５
４ｂを流れる液化天然ガスを管５２から流路５４ａに流
し、流路５４ｂは遮断する。
４ｂを流れる液化天然ガスを管５２から流路５４ａに流
し、流路５４ｂは遮断する。
三方切換弁１７．１８を切換えることにまり流路１５ｂ
は放出三方弁１９、加熱器２０，２３、循環ブロヮー２
１，弁２２、循環流路２４と接続して循環系統を形成す
るが該系統中には弁２５を介して真空ポンプ２６を接続
する。
は放出三方弁１９、加熱器２０，２３、循環ブロヮー２
１，弁２２、循環流路２４と接続して循環系統を形成す
るが該系統中には弁２５を介して真空ポンプ２６を接続
する。
循環系統形成後まず三方放出弁１９を開いて系統内の空
気を常圧附近迄放出し、弁２２．２５を開いて加熱器２
０．２３および循環用ブロアー２１を始動して、系統内
の残溜空気を加温しつつ循環し、通路１５ｂ内に凝縮固
化している炭酸ガスを該循環空気中に蒸発同伴させ、同
時に真空ポンプ２６を作動させて循環系統内の空気およ
び炭酸ガスを系外に排出する。
気を常圧附近迄放出し、弁２２．２５を開いて加熱器２
０．２３および循環用ブロアー２１を始動して、系統内
の残溜空気を加温しつつ循環し、通路１５ｂ内に凝縮固
化している炭酸ガスを該循環空気中に蒸発同伴させ、同
時に真空ポンプ２６を作動させて循環系統内の空気およ
び炭酸ガスを系外に排出する。
この過程は炭酸ガスの蒸発に見合う熱を供給しつつ、ま
た圧力も蒸発を促進するように除々に低下させるので固
化炭酸ガスは短時間に完全に系外に排出することが出来
る。
た圧力も蒸発を促進するように除々に低下させるので固
化炭酸ガスは短時間に完全に系外に排出することが出来
る。
上記系統中の加熱器２０，２３は空温加熱器、スチーム
加熱器、電熱器を用いるかあるいは配管部分を長くする
ことにより行う。
加熱器、電熱器を用いるかあるいは配管部分を長くする
ことにより行う。
循環ブロワーはスクリュ一式、ターボ式等があるが現在
はルーツ式が安価で適当である。
はルーツ式が安価で適当である。
また真空ポンプは油回転式が適当である。
これらの容量は炭酸ガス除去熱交換器１４ａ，１４ｂの
容量および切り換え時間に応じて決定すればよい。
容量および切り換え時間に応じて決定すればよい。
循環系統中の真空度が充分高くなり通路１５ｂ内の炭酸
ガスが排出された後は該熱交換器１４ｂの予冷に入る。
ガスが排出された後は該熱交換器１４ｂの予冷に入る。
即ち循環ブロワー２１および加熱器２０．２３の作動を
止め、三方弁５１および５５、を両側開にし、熱交換器
１４ａの流路５４ａに液化天然ガスを導入したま＼熱交
換器１４ｂの流路５４ｂにもこれを導入して冷却を行う
。
止め、三方弁５１および５５、を両側開にし、熱交換器
１４ａの流路５４ａに液化天然ガスを導入したま＼熱交
換器１４ｂの流路５４ｂにもこれを導入して冷却を行う
。
この予冷期間に供給される液化天然ガスの量は少量で良
い。
い。
これは蒸発除去期間に炭酸ガスを真空下で蒸発している
ので流路１５ｂの温度を凝縮固化周期の温度よりあまり
上昇させなくても良く従って熱履歴の巾が小さいためで
ある。
ので流路１５ｂの温度を凝縮固化周期の温度よりあまり
上昇させなくても良く従って熱履歴の巾が小さいためで
ある。
熱交換器１４ｂが所定温度迄冷却した時真空ポンプ２６
の作動を停止し、三方切換弁１３．１６，１７および１
８を作動して流路１５ｂを蒸発除去周期より凝縮固化周
期に、流路１５ａを凝縮固化周期より蒸発除去周期に切
り換える。
の作動を停止し、三方切換弁１３．１６，１７および１
８を作動して流路１５ｂを蒸発除去周期より凝縮固化周
期に、流路１５ａを凝縮固化周期より蒸発除去周期に切
り換える。
この様に炭酸ガス除去工程は凝縮固化、切換、蒸発、真
空排気、予冷を経て一周期を終了し、これを対で成る熱
交換器に於で交互に繰り返すことにより連続的に行われ
る。
空排気、予冷を経て一周期を終了し、これを対で成る熱
交換器に於で交互に繰り返すことにより連続的に行われ
る。
炭酸ガス除去工程を経て管２７内を導出する２０気圧約
−１５２℃の清浄圧縮空気は次いで液化工程に入る。
−１５２℃の清浄圧縮空気は次いで液化工程に入る。
即ち液化器２８に於で前記の如く液化し約−１５７℃で
導出した後過冷器２９に入り、液体空気貯槽３１よりの
蒸発空気と向流して更に冷却され約−１６２℃になって
導出し、膨張弁３ｏにより１．２気圧迄降圧、約−１９
２℃の液体空気となって液体空気貯槽３１内に供給され
る。
導出した後過冷器２９に入り、液体空気貯槽３１よりの
蒸発空気と向流して更に冷却され約−１６２℃になって
導出し、膨張弁３ｏにより１．２気圧迄降圧、約−１９
２℃の液体空気となって液体空気貯槽３１内に供給され
る。
この量は上記工程中のロスおよび蒸発空気があるため約
２ ０， Ｏ Ｏ Ｏ Ｎｍ３／ ｈである。
２ ０， Ｏ Ｏ Ｏ Ｎｍ３／ ｈである。
この際発生した１．２気圧−１９０’Ｃの蒸発空気９，
５ ０ ０ Ｎｍ３／ ｈは弁３２を経て膨脹して１
気圧−１９１℃となり前記過冷器２９に導入されて向流
する液体空気を過冷し、自身は−１６０’Ｃとなって管
３３を経て水除去熱交換器４ａあるいは４ｂよりの乾燥
空気と管８に於で合流の上第１低温圧縮機９ａに導入さ
れる。
５ ０ ０ Ｎｍ３／ ｈは弁３２を経て膨脹して１
気圧−１９１℃となり前記過冷器２９に導入されて向流
する液体空気を過冷し、自身は−１６０’Ｃとなって管
３３を経て水除去熱交換器４ａあるいは４ｂよりの乾燥
空気と管８に於で合流の上第１低温圧縮機９ａに導入さ
れる。
この蒸発空気を前記炭酸ガス除去熱交換器１４ａ，１４
ｂに帰還させて該熱交換器の再生用ガスとして使用する
通常の方法を採用せずに全量再圧縮するのは、蒸発空気
の組成が窒素富化になる傾向があるため貯槽３１に於け
る液体空気中の酸素の割合が徐々に増加して行くことを
防ぎ且つ寒冷の損失を極少にするためである。
ｂに帰還させて該熱交換器の再生用ガスとして使用する
通常の方法を採用せずに全量再圧縮するのは、蒸発空気
の組成が窒素富化になる傾向があるため貯槽３１に於け
る液体空気中の酸素の割合が徐々に増加して行くことを
防ぎ且つ寒冷の損失を極少にするためである。
これにより常に大気組成と同一の液体空気を製造し、貯
蔵し、供給することが出来る０ 以上の工程を経て生成した液体空気は貯槽３１に貯えら
れ、要求に応じて弁３４、管３５を経て１．２気圧、−
１９２．９℃の液体空気として使用に供される。
蔵し、供給することが出来る０ 以上の工程を経て生成した液体空気は貯槽３１に貯えら
れ、要求に応じて弁３４、管３５を経て１．２気圧、−
１９２．９℃の液体空気として使用に供される。
本願発明は以上の様に構成され実施されるが、本方法の
特徴効果は次の通りである。
特徴効果は次の通りである。
無駄に廃棄されている豊富な天然ガスの寒冷を有効に利
用して極めて経済的に液体空気を製造することを可能に
した。
用して極めて経済的に液体空気を製造することを可能に
した。
即ち液体空気の製造工程を水除去工程、圧縮工程、炭酸
ガス除去工程および液化工程より構成し、このいづれの
工程に於でも液化天然ガスの寒冷を有効に利用したこと
により安価な液体空気を製造し得る。
ガス除去工程および液化工程より構成し、このいづれの
工程に於でも液化天然ガスの寒冷を有効に利用したこと
により安価な液体空気を製造し得る。
水除去、炭酸ガス除去は冷却のみによって行ない、さら
に圧縮工程は液化天然ガスの寒冷を利用することにより
使用動力が少なくて済む低温圧縮機を採用し、蒸発空気
を全量再び圧縮工程に戻すことにより更に炭酸ガスの固
化温度を低下せしめてより低温で圧縮すること可能にし
、これにより通常の圧縮方法に比較して約５割位の動力
の減少を可能にした。
に圧縮工程は液化天然ガスの寒冷を利用することにより
使用動力が少なくて済む低温圧縮機を採用し、蒸発空気
を全量再び圧縮工程に戻すことにより更に炭酸ガスの固
化温度を低下せしめてより低温で圧縮すること可能にし
、これにより通常の圧縮方法に比較して約５割位の動力
の減少を可能にした。
また液体空気貯槽よりの蒸発空気は全量再圧縮して液化
するため常に大気組成と同一の組成を有する液体空気を
製造し供給することが出来る。
するため常に大気組成と同一の組成を有する液体空気を
製造し供給することが出来る。
従って長期間運転に際しても貯槽中の液体空気中の酸素
の割合が増大して危険に至る心配がない。
の割合が増大して危険に至る心配がない。
水除去工程、炭酸ガス除去工程はいづれもこの種装置で
通常行われている帰還ガスによる再生を行わないため熱
交換器の流路が２流路で済み且つ伝熱面積が少なくて良
い等の特徴がある。
通常行われている帰還ガスによる再生を行わないため熱
交換器の流路が２流路で済み且つ伝熱面積が少なくて良
い等の特徴がある。
図は本発明の各工程の構成を示す系統図である。
４ａ ，４ｂは水除去熱交換器、６は水分離器、９ａ，
９ｂは低温圧縮機、１１は中間冷却器、１４ａ，１４ｂ
は炭酸ガス除去熱交換器、２０，２３は加熱器、２１は
循環ブロワー、２６は真空ポンプ、２８は液化器、２９
は過冷器、３１は液体空気貯槽、４２は液化天然ガス圧
送用ポンプである。
９ｂは低温圧縮機、１１は中間冷却器、１４ａ，１４ｂ
は炭酸ガス除去熱交換器、２０，２３は加熱器、２１は
循環ブロワー、２６は真空ポンプ、２８は液化器、２９
は過冷器、３１は液体空気貯槽、４２は液化天然ガス圧
送用ポンプである。
Claims (1)
- １ 液化天然ガスの寒冷を利用して液体空気を製造する
方法において、原料空気を周期的に交互に切換え使用す
る対をなす水除去熱交換器の一方に導入して冷却して含
有する水分を凝縮固化分離し除去する水分除去工程、液
体空気貯槽よりの低温空気と合流せしめ、これを圧縮機
により低温圧縮し冷却器により冷却して１５〜３５気圧
にする圧縮工程、次いで周期的に交互に切換え使用する
対をなす炭酸ガス除去熱交換器の一方に導入して冷却し
含有する炭酸ガスを凝縮除去するにあたり、前周期の残
溜空気を放出して該器内をほぼ大気圧とした後、大気圧
の残溜空気を加熱器、ブロワーを介して循環せしめるこ
とにより凝縮炭酸ガスを蒸発させ、且つこれを真空ポン
プにより吸引することにより切換式炭酸ガス除去熱交換
器内に凝縮した前周期の炭酸ガスを除去した後、前記冷
却を行う炭酸ガス除去工程、更に液化器に導入し液化し
た後、過冷器に導入して向流する液体空気貯槽よりの低
温空気と熱交換して過冷し膨張弁によって膨張後液体空
気貯槽に導入する液化工程によって液化貯蔵せしめると
共に前記水分除去工程ならびに前記炭酸ガス除去工程に
おける各熱交換器と圧縮工程における冷却器および液化
工程における液化器にそれぞれ液化天然ガスを供給して
向流する原料空気を冷却するようにしたことを特徴とす
る液体空気の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP50064104A JPS5849782B2 (ja) | 1975-05-30 | 1975-05-30 | エキカテンネンガスノカンレイオリヨウシタ エキタイクウキノセイゾウホウホウ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP50064104A JPS5849782B2 (ja) | 1975-05-30 | 1975-05-30 | エキカテンネンガスノカンレイオリヨウシタ エキタイクウキノセイゾウホウホウ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS51140880A JPS51140880A (en) | 1976-12-04 |
| JPS5849782B2 true JPS5849782B2 (ja) | 1983-11-07 |
Family
ID=13248427
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP50064104A Expired JPS5849782B2 (ja) | 1975-05-30 | 1975-05-30 | エキカテンネンガスノカンレイオリヨウシタ エキタイクウキノセイゾウホウホウ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5849782B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53124188A (en) * | 1977-04-06 | 1978-10-30 | Hitachi Ltd | Utilizing method for chillness of liquefied natural gas in air separator |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4945054A (ja) * | 1972-08-03 | 1974-04-27 | ||
| JPS5056392A (ja) * | 1973-09-19 | 1975-05-17 |
-
1975
- 1975-05-30 JP JP50064104A patent/JPS5849782B2/ja not_active Expired
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4945054A (ja) * | 1972-08-03 | 1974-04-27 | ||
| JPS5056392A (ja) * | 1973-09-19 | 1975-05-17 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS51140880A (en) | 1976-12-04 |
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