JPS5825901B2 - 流体を使用して変速機を制御する装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は流体を用いて変速機を制御する装置に関する
ものである。

更に詳しく述べると、ガバナーより発生し、速度応答性
を有する流体制御圧に応答する切換弁を備え、主として
車両の駆動に使用する自動変速機を制御する装置に関す
るものである。

従来の変速機に於いては、入力ガバナー（歯車ユニット
の入力側、即ちトルクコンバータの出力側）がロックア
ツプ切換弁にトルクコンバータの出力速度に比例する圧
力を供給し、更に歯車ユニット出力軸により駆動される
出力ガバナーが変速機出力に比例するガバナーライン圧
力を供し、このガバナーライン圧力は歯車ユニットの切
換弁及び切換信号弁の制御圧力として用いられていた（
例えば米国特許第３６９１８７２号）。

従って、従来の変速機では切換弁の作動は出力ガバナー
圧のみにより制御されており、出力ガバナーが作動不能
となると乗り物は走行することができなかった。

本発明の目的は、何らかの理由で出力ガバナーが作動不
能となっても変速機を制御することのできる流体を使用
して変速機を制御する装置を供することである。

本発明による流体を使用して変速機を制御する装置は、
入力ガバナーと、出力ガバナーと、変速機の変速ギヤ比
を切り換える切換弁とを備えるものであって； 第１の入口と、第２の入口と、該第１１第２の入口のう
ちいずれか圧力の高い万と連通ずる出口とを備え、前記
第１の入口が前記出力ガバナーに、前記出口が前記切換
弁にそれぞれ接続されたシャトル弁と； 前記入力ガバナーに接続された入口と前記シャトル弁の
第２の入口に接続された出口とを備える減圧弁と； 前記切換弁に応答して前記減圧弁の減圧量を変速機のア
ップシフトにしたがって減少させて減圧弁出口圧力を出
力ガバナー圧力と同様に変化させるとともに、該出力ガ
バナー圧力よりも低く保つ減圧弁制御手段とを有するこ
とを特徴とする。

この発明による好ましい構成において、自動速度応答切
換多段化変速装置は変速機入力速度に応答し、かつ、出
力速度自動切換制御装置と基本的に同様な改良された自
動切換制御を行うよう作動するガバナー制御システムを
使用している。

入力ガバナーシステムは、出力速度にほぼ比例して増加
する合成変更入力ガバナー圧を生ずる。

この目的のために、入力ガバナーを使用して、入力速度
に比例した入力ガバナー圧を生じさせており、かつ、減
圧弁は、最低変速比において作動し、入力ガバナー圧を
比例的に低速の第１速比変更ガバナー圧まで比例的に低
減させると共に、各々のより高い変速比においては、各
々の高変速比変更ガバナー圧が、変速速度比の増加にと
もなって限界値まで漸進的に上昇するにつれて該入力ガ
バナー圧を生じさせ、その後、この人力ガバナー圧を制
御して、各々の高速度比における入力速度の増加にとも
なって増大するより高い速度比の変更ガバナー圧を生せ
しめ、同様の自動切換制御を準備するよう出力ガバナー
圧をシミュレートさせるやり方で平均傾斜範囲内で出力
速度と共に変化する各変速比における変更入力ガバナー
圧を切換操作に応答して使用し、該切換操作のための合
成変更入力ガバナー圧を生じさせるよう減圧弁制御手段
により作動する。

減圧弁は、第１速比において入力ガバナー圧を低減させ
、出力速度に対して入力ガバナー圧よりもより低率で増
加する比例的により低い第１速比変更ガバナー圧を生じ
させる。

ついで、各々のより高い変速比において、減圧弁制御手
段により各変速比用の速度比信号が累積的に印加され、
各々のより高い変速比において、入力ガバナー圧に対し
、同一の低率で増加するより高いレベルの該変更ガバナ
ー圧を減圧弁で制御する。

各々のより高い変速比における入力ガバナー圧のより低
速度部分は制御された値より低く、しかも、入力ガバナ
ー圧は減圧弁に供給されるので、初期制御点における限
界値までの各々のより高い変速比変更ガバナー圧の初期
段階部分は各変速比における入力ガバナー圧と同一とな
る。

該減圧弁は、第１速およびそれより高い変速比駆動にお
いて作用する人力ガバナー圧バイアスと変更人力ガバナ
ー圧バイアスに応答する減圧制御部分と、各変速比駆動
の変速比段階に比例し、かつ、入力および出力ガバナー
圧との関係に比例して、漸次上昇するより高い圧力レベ
ルに対する減圧制御部分によって制御された圧力レベル
を増加させるための漸次上昇するより高い変速比に応答
する減圧弁制御手段とを有している。

第１速比における変更入力ガバナー圧は、最低圧力レベ
ル（圧力レベルが増加しないことが好ましい）での第１
速比において入力ガバナー圧が一定比率の減圧制御部分
によって制御された低減圧力である。

各々の漸増するより高い変速比において、変更入力ガバ
ナー圧は、変速比の増加に比例し、かつ、入力および出
力ガバナー圧の関係に比例して同一の比率で減少し、か
つ、より高い変速比におけるより高い圧力レベルまで漸
進的に増加する、各変速比における、入力ガバナー圧力
までの、そして、該入力ガバナー圧力となる、各々の漸
増するより高い変速比における入力ガバナー圧である。

変速機が自動的に一速変化から他の速度比に切換わる際
、全体あるいは合成変更入力ガバナー圧は該−速度比に
生じた速度比変更入力ガバナー圧から該他の速度比に生
じた速度比変更入力ガバナー圧へと変化し、平均傾斜範
囲内で出力速度と共に変化し、かつ、同様の自動切換え
のために出力速度ガバナー圧とシミュレートする合成ま
たは全体変更入力ガバナー圧を生ずる。

変速機の好ましい態様において、出力ガバナーは通常自
動速度応答切換装置用の自動切換弁にガバナー圧を供給
する。

自動切換弁は自動切換用の出力速度ガバナーおよびスロ
ットル圧制御装置に応答する。

合成変更ガバナー圧は出力速度に対する出力ガバナー圧
よりも低く、しかも切換弁に接続されていない。

出力ガバナー圧を出力速度に対する変更入力ガバナー圧
より低い値まで下げると、この変更入力ガバナー圧は、
シャトル弁により、自動切換弁に接続されて出力速度に
対すると同様の方法で自動切換を制御する。

この発明の他の態様において、トルク要求あるいはスロ
ットル位置応答力が同様の変更用制御弁に印加されて低
トルクまたはアイドルトルク要求における変更入力ガバ
ナー圧と同様で、かつ、増加するトルク要求に比例して
変更入力ガバナー圧ニ対して減少する変更入力ガバナー
およびスロットル圧力信号を生ずる。

この変更入力ガバナーおよびスロットル圧力信号は、シ
ミュレートされた出力速度ならびにトルク要求で制御さ
れた自動切換を行うための対抗ばねパイアスカを有する
自動切換弁を制御するのに使用される。

以下、添附の図面を参照して、この発明を更に具体的か
つ詳細に説明する。

バックアップ入力速度ガバナー圧力装置を有する自動変
速機を含む以下の記載において、この発明による変更ガ
バナー圧の利用を可能とする基本的特徴をもった従来の
自動変速機について簡単に記載する。

なお、従来からあるトルクコンバーター、動力切換歯車
装置、ならびに自動出力速度とトルク要求応答切換制御
装置の詳細には、例えば米国特許第３６９１８７２号明
細書に示される様に公知である。

第２ａ図は従来のロータリートルクコンバーター１１を
駆動する入力軸１０を有する動力列（ｐｏｗｅｒ ｆｒ
ａｉｕ ）を示す。

この態様において、トルクコンバーターは動力切換変速
機１３の中間歯車変速入力軸１２を駆動するため平行に
接続されたロックアツプクラッチを含む。

動力切換変速機１３は３個の遊星歯車セットを有する４
速歯車ユニツトを備えている。

後部、第１歯車セツト１６はキャリヤー（受部材）１８
に設けられ、太陽歯車１９および環状歯車２１と噛合す
る遊星ピニオン１７を有する。

第２歯車セツト２２はキャリヤー２４に設けられ、太陽
歯車２６および環状歯車２７と噛合する遊星ピニオン２
３を有する。

第３歯車セツト２８はキャリヤー３１に設けられ、太陽
歯車３２および環状歯車３３と噛合する遊星ピニオン２
９を有する。

前進クラッチ３６はすべての前進速度比と係合し、かつ
、コンバーター出力軸（中間軸１２）に接続して歯車ユ
ニット１４の第１入力軸３７を駆動する。

この軸は、バブ３８を介して第１歯車セツト１６の太陽
歯車１９を駆動し、またバブ３９を介して第２歯車セツ
ト２２の環状歯車２Ｔを駆動する。

前進クラッチ３６は、軸１２に駆動接続される回転バブ
４３により駆動される入力ドラム４２に設けられた入力
板４１を有する。

バブ４３の内部には、ピストン４６用のシリンダー４４
が形成されている。

４速駆動用管１０８を通じてシリンダー４４に流体を供
給すると、ピストン４６は入力板４１と出力板４７を係
合させ、これらの入・出力板はバブ４８によって接続さ
れて歯車ユニットの第１入力軸３７を駆動する。

第４速クラツチ５１は中間軸１２を第２入力軸５２に接
続し、この入力軸が第２および第３歯車セツ）２２，２
８の太陽歯車２６および３２をそれぞれ駆動する。

上述の前進クラッチにより、キャリヤー２４、環状歯車
３３およびキャリヤー１８から出力軸５３に至る駆動歯
車比を１対１に固定する第４速クラツチ５１にはドラム
４２の続きとして入力ドラム５４が形成されているので
、中間軸１２によって駆動され、かつ、入力板５６を駆
動する。

出力板５７は出力ドラム５８およびバブ５９により第２
入力軸５２に接続されている。

バブ５９の内部にはピストン６２用のシリンダー６１が
形成されており、このシリンダーに第４速クラツチ接続
管２１１によって流体が供給されると、ピストン６２が
板と係合して中間軸から第２入力軸５２に対して駆動力
を伝達し、太陽歯車２６と３２を駆動する。

軸５２は、また、第３速フレーキロ３によって支持して
もよい。

この第３速ブレーキは固定変速機ハウジング６６に接続
された固定板６４と、該軸５２を静置固定状態に保持す
るためドラム６８とバブ６９を介して第２入力軸５２に
駆動接続された回転板６１とを有する。

第３速ブレーキ印加管２１２によって流体がハウジング
６６内に形成されたシリンダー７１に供給されてピスト
ン７２を動かし、板６４と６７を係合させると、第３速
ブレーキ６３が係合して第２入力軸５２と太陽歯車２６
および３２を固定保持する。

第２速ブレーキ７３はノ・シリンダ６６に固定された複
数個の固定板７４と第３歯車セツト２８のキャリヤー３
１にバブ７７で接続された回転板７６とを有している。

ハウジング６６内に形成されたシリンダー７８に、第２
速ブレーキ印加管２０９より流体が供給されると、ピス
トン７９が移動して固定板Ｔ４と回転板７６とを係合さ
せ、キャリヤー３１を静止状態に保持する。

第１速および反転ブレーキ８１はハウジング６６に固定
された複数個の固定板８２と環状歯車２１に駆動接続さ
れた回転板８３を有する。

ハウジング６６内に形成されたシリンダー８４に第１速
ブレーキ印加管より流体が供給されると、ピストン８６
が移動して固定板８２と回転板８３とを係合させ、それ
により第１速歯車セツト１６の環状歯車２１が静止状態
に保持される。

※※制御 下表ｒＸＪ印を付した箇所はブレーキとクラッチが係合
してそれぞれ前進４速ならびに後進１速を形成し、他は
保合を解除して中立状態にあることを示す。

流体の供給 第２ｂ図を参照すると、制御系ならびに関連潤滑系（図
示せず）から排出された流体は変速装置のハウジング６
６の下部に設けられた流体溜め（図示せず）に集まり、
調整圧力源９１により主要管９２に供給される。

該圧力源９１は公知の入力ポンプと圧力調整弁とを有し
ている。

主要管９２は、公知の方法でトルクコンバーター１１゜
ロックアツプクラッチおよび潤滑系統にも流体を供給す
る。

ガバナー（調速材）８７．９３ 公知のピトー型前部入力ガバナー８７は歯車変速入力軸
１２の速度に比例した入力ガバナー圧を提供する。

該入力ガバナー８７は環状樋（トラフ）８８を有し、こ
のトラフは入力ドラム４２上に回転可能に載置され、軸
１２と共に回転する。

潤滑系または主要管９２かも供給される限定量の流体は
トラフ８８を充満して、操作過程で、歯車変速入力速度
に比例した入力ガバナー管９０に圧力を提供するよ５ピ
トー管８９の開口端に衝突する流体の回転環状体を形成
する。

入力用ピトーガバナーはロックアンプクラッチ（図示せ
ず）用のロックアツプ切換弁を制御するのに従来より使
用されている。

主要管９２は出力軸５３によって駆動される公知の後部
出力ガバナー９３に流体を供給すると共に、出力ガバナ
ー圧力管９４内の出力速度ガバナー圧（第３図、第４図
、第５図の０２曲線を参照）に応じて出力軸速度と共に
変化する出力ガバナー圧を供給する。

出力ガバナー９３は複数個の錘を有していて、上述の階
段状ガバナー圧力曲線Ｇ２を提供し、この曲線は直線的
ガバナー圧力曲線に極く近似している。

手動選択弁９６ 手動選択弁９６は内孔９８内に同一径の陵部！。

ｂおよびＣを備えたパルプエレメント９７を有する。

それぞれのバルブ位置において主要管９２は陵部９７ｂ
と９７Ｃの間にある内孔９８に接続されている。

中立位ｍにおいて、この主要管９２は陵部９７立と９７
ｂの間で閉塞される。

後進選択（駆動）管１０１は排出口１０２に接続されて
いる。

■速駆動供給管１０３．２速駆動供給管１０４および３
速駆動供給管１０６は排出口１０７に接続されている。

４速駆動供給管１０８は限定保持供給管１０９に接続さ
れ、これら２本の供給管は保持調整弁１１１、保持圧力
管１１２、および３速駆動供給管１０６により排出口１
０７に接続されている。

選択弁９６が各駆動位置に移動すると、上述の中立位置
に形成された排出用接続状態が継続される。

ただし、この排出用接続は次のような圧力接続に置き換
えられる場合がある。

すなわち、後進駆動選択管において、陵部９７三は排出
口１０２を閉じ、主要管９２を後進駆動選択管１０１に
接続する。

４速駆動位置ＤＲ４において、主要管９２は４速駆動管
１０８に流体を供給する。

３速駆動位置ＤＲ３において、主要管９２は保持供給管
１０９に流体を供給すると共に３速駆動供給管１０６の
排出口を閉じる。

２速駆動位置ＤＲ２において、主要管９２は上述の各駆
動供給管に流体を供給し、該２速駆動供給管１０４と３
速駆動供給管１０６とを互に連結する。

１速駆動位置ＤＲ１において主要管９２は上述の各駆動
供給管に流体を供給し、１速駆動供給管１０３．２速駆
動供給管１０４、ならびに３速駆動供給管１０６を互に
連結する。

保持調整弁１１１ 保持調整弁１１１（第２図２亘）は１速、２速および３
速駆動供給管によって分配される圧力を調整する働きを
する。

この弁は、内孔１１７内に同一径の陵部互、０および！
を配したバルブエレメント１１６を有する。

はね１１８は排出口１１９により排出されるばね室内に
配され、バルブエレメント１１６を図示の開口位置に偏
倚する。

図示の開口位置には、限定保持供給管１０９が陵部１１
６互と１１６！間の空間に接続されており、３速駆動供
給管１０６に接続されている保持圧力供給管１１２に供
給する。

この保持圧力供給管１１２は、また、制限通路１２１に
より内孔１１７の端部にある閉塞室１２２に接続されて
いて、圧力をバルブエレメント１１６の陵部１１６ａに
作用させ、ばねによるパイアスカに対抗させる。

室１２２内の圧力はばね１１８のパイアスカに抗してバ
ルブエレメントを移動させ、保持圧力供給管１１２を排
出口１２３、または、保持供給管１０Ｂに接続して、該
保持圧力管１１２内の保持圧力を主要管９２内の圧力よ
り低い値に調整する。

逆スロットル圧調整弁１２６ 逆スロットル圧調整弁１２６（第２図２互）はトルク要
求に反比例する圧力を生ずる。

この弁は、内孔１２８内に同一径の陵部旦および互を設
けたバルブエレメント１２７を有している。

ばね１２９は内孔１２８の一端部に配置されたばね室１
３１内に位置し、バルブエレメント１２７を開口位置に
まで偏倚する。

この開口位置において、該バルブエレメントは、陵部１
２７！と１２７ ｂ間にする主要管９２をスロットル圧
力管１２３に接続する。

スロットル圧力管１３３は制限された分枝管１３４によ
って内孔１２８の他端部にある室１３６に接続され、陵
部１２７１の端部に作用してバルブニレメンＮ ２７を
バイアスし、該陵部１２７ａと１２７ｂ間のスロットル
圧力管１３３を排出口１３７に接続させ、スロットル角
度あるいはエンジンのトルク要求、あるいは、スロット
ルがアイドル状態からフルスロットル状態に進むにした
がって作動装置１３８により伝達される増加力に反比例
するスロットル圧力を調整する。

作動装置１３８は、矢印１３９で示すように、と（７）
矢印１３９の方向にアイドル位置からフルスロットル位
置に移行して案内孔１４２内の可動アバツトメント１４
１に作用し、スロットル位置に比例してばね１４３を圧
縮し、かつ、アバツトメント１４４および駆動力伝達ピ
ン１４６を介してスロットル位置に比例するバルブエレ
メント１２７に力を伝達する。

アバツトメント１４１および１４４は内孔１４２を案内
されるが、その中に密封されるのではない。

排出口１４７は作動装置１３８内に漏出流体が蓄積する
のを防止する。

切換信号弁１５１ 、１５１’、 １５２／／前進第１
速駆動と第４速駆動間の自動切換（変速）はトルク要求
信号制御切換信号弁により準備される。

この信号弁の一つは各速度変化用のものであり、各切換
信号弁は関連リレー弁を有し、これらは本実施において
切換弁を構成する。

各速度変化用の切換およびリレー弁は同様の構成である
ので、まず、１〜２速切速切換弁１５１と１〜２速リレ
ー弁１７６について詳述し、つづいて他の弁の構造上な
らびに接続上の相違について述べることにする。

この自動切換弁は、例えば、米国特許第 ３６９１８７２号明細書に記載したように、流体の双方
向の流れを制限するための制限手段、他の供給管におけ
るよりも一方向の流れをより制限するための制限装置お
よびチェック弁、および切換え操作を改善するため切換
圧力変化を制御するよう供給管に接続されたトリマー弁
を備えることができる。

１〜２速切速切換弁１５１（第２図２ｂ）は階段状内孔
１５３に陵部ａおよびさらに大径の陵部０を有するバル
ブエレメント１５２と、階段状内孔１５６に設けられ、
直径がａからＣに向って増大する陵部旦、０および旦を
有する制御エレメント１５４とを備えている。

バルブエレメント１５２の陵部１は陵部旦よりも大きい
ので、バルブエレメント１５２が第２ｂ図に示したよう
なダウンシフト位置から主要管９２を供給孔１５７およ
び１速から２速への切換信号管１５８に接続するアップ
シフト位置まで移動すると、バルブエレメント１５２の
シフト方向に追加のヒステリシス力線が存在する。

図示のダウンシフト位置では、１〜２速切換信号管１５
８は排出口１５９に接続され、このヒステリシス力線も
低下する。

ダウンシフトおよびアップシフトの周位置において、ガ
バナー信号圧力管１６１は内孔１５３の端部に設けられ
た室１６２に接続されており、この中の圧力はアップシ
フト方向にバルブエレメント１５２の陵部且に作用する
。

また、スロットル圧力管１３３は。コントロールエレメ
ント１５４の最大径陵部Ｃと中間径陸部上の間にある階
段状内孔１５６に接続されていてさらにアップシフト方
向の力を提供する。

ガバナーおよびスロットル圧力のアップシフト方向の両
方の力はばね１６３のダウンシフト方向のパイアスカと
対抗している。

とのばね１６３は排気孔１６７により通気されているば
ね室１６６内のばね座と停止部材とのアセンブＩＪ−１
６４上に設けられている。

ガバナー圧とスロットルとの両方の力がばねの放出する
パイアスカを克服すると、両バルブエレメント１５２お
よび１５４はアップシフトを取り、管１３３からのスロ
ットル圧もまた制御エレメント１５４の陵部ａとｂの間
に接続される。

陵部１５４旦は陵部１５４旦より大径であるから、アッ
プシフト操作後には追加の区域とアップシフト力が残り
、ダウンシフトなｉｗする。

この追加のアップシフト力がトルク要求ヒステリシス力
である。

１速駆動管１０３は保持圧を供給し、かつ、分枝保持管
１６８を介して接続され、ダウンシフト操作のあった場
合には、該ダウンシフト位置に切換弁エレメント１５２
を保持するか、あるいは、分枝保持管１６９を介して接
続され、切換弁エレメント１５２がアップシフト位置に
ある場合には、所定の速度で切換弁エレメント１５２を
ダウンシフトさせる。

供給された調整剤保持圧力は所定の速度以上でダウンシ
フトを行うには不充分である。

２〜３速切速切換弁１５１’Ｕ１〜２速切換信号弁１５
１と同様であるので、異なった部分を説明する下記の記
載においては、「′」を付した参照番号を用いる。

２〜３速切換弁ニレメン） １５２’Ｕ径のより大きな
追加の陵部１５２ Ｃ’を有する。

この陵部１５２ぐの１５２１に対する面積比は、陵部１
５２ｂの１５２ａに対する面積比よりも大きい。

従って、同一の保持圧力を１〜２速ならびに２〜３速切
速切換弁１５１および１５１′に使用することができる
。

階段状の内孔１５３′は、陵部１５２ｃ’用に追加の階
段部分とこの階段部分に排出口１７０とを有している。

２〜３速切速切換弁１５１′は、ガバナー信号管１６１
によって供給される室１６２′内ツガバナー信号管１６
１に応答して同じような働きをし、かつ、スロットル圧
力管１３３からのスロットル圧は、１〜２速切速切換弁
１５１よりも高速でアップシフトおよびダウンシフト操
作を行うための制御ニレメン） １５４’に作用する。

アップシフトを行なうと、２〜３速切速切換弁１５１′
は主要管９２を供給孔１５７′と２〜３速切換信号管１
７１に接続する。

３〜４速切速切換弁１５１〃は、面積および／またはよ
り高速度で切換を行うためのばね力が異なる点を除けば
２〜３速切速切換弁１５１′と同様である。

従って、部材を参照する場合には、同一番号に「〃」を
付して使用し、上述の記載を参照してもらいたい。

３〜４速切速切換弁１５１〃は、アップシフ■・を行う
と、主要管９２を供給孔１５７〃と３〜４速切換信号管
１７２に接続する。

リレー弁１７６．１７６’、１７６／／ １〜２速リレー弁１７６（第２ａ図参照）は、内孔１７
Ｂに同一径の陵部ａ、ｂ、ｃを配置させたバルブエレメ
ント１７７を有し、閉塞室１８２内に配置したばね座１
８１上に設けたばね１７９によって示され第１速（低速
）比位置にバイアスされている。

バルブニレノン）１７７は一体的す弁停止兼はね案内部
材１８０を有する。

室１８２は孔１８３および通路１８４によりバルブエレ
メント１７７を通じて陵部１７７ａの溝１８７に配置し
た孔１８６に接続されていて、バルブエレメントのアッ
プシフト位置においてのみ、室１８２を排出口１８８に
連通排出するようにする。

主要管９２は低供給孔１９１と高供給孔１９２に圧力を
供給する。

前述の米国特許第３６９１８７２号明細書に記載された
通りの構成の優先弁１９３は、本発明の態様においては
、主要管９２０部分に含まれていて供給孔１９１および
１９２にのみ供給を行なう。

また、この弁１９３は、主要管９２内の圧力が不充分で
変速操作を適切に行なうことができない場合には１〜２
速リレー弁１７６に流体が全部流れることのないように
するため閉鎖し、圧力が充分な場合に開放する制限およ
びフルフローレリーフ弁（図示せず）を並列に配しであ
る。

１〜２速リレー弁１７６は、図示の第１速比位置におい
て、１〜２速切換管１９６を陵部１７７ａおよび１７７
互間にある高供給孔１９７を介して排出口１８８に接続
し、高供給口１９２を閉塞し、主要管９２を低供給孔１
９１、陵部１７７ｂと１７７至聞及び低供給孔１９９を
介して第１速印加管２０１に接続している。

また、陵部１７７ｃは排出孔２０２を閉塞し、陵部１７
７ｃに隣接する手動選択弁９６からの後退選択（駆動）
管１０１とその孔２０３を、通路１８４が陵部１７７ａ
で閉塞されているために閉じているばね室１８２に接続
させ、かつ、該ばね室１８２を孔２０４を介して後進駆
動供給管２０６に接続する。

１〜２速切速切換弁１５１が１〜２速切換信号管１５８
に圧力を提供して流体を閉塞している作動装置室２０７
に供給すると、１〜２速リレーバルブエレメント１７７
は、後進駆動の場合を除き、ばね１７９のパイアスカに
抗して第２速位置まで移動する。

それから、後進駆動供給管２０６は接続され、孔２０４
、ならびに、通路１８４を介して排出口１８８に接続さ
れているばね室１８２を介して排出を行う。

また、主要管９２は高供給孔１９２を介して高供給孔１
９７と１〜２速切換管１９６に接続され、かつ、低供給
孔１９１は陵部１７７ｂによって閉塞される。

さらに、第１速印加管２０１は低供給孔１９９を介して
排出孔２０２に接続されており、かつ、後進駆動選択管
１０１は孔２０３の位置で陵部１７７とによって閉塞さ
れている。

このようにして、いずれかの前進駆動操作の間に、第１
〜２速リレー弁１７６は、図示の低（あるいはダウンシ
フト）位置において、主要管９２を第１速印加管２０１
に接続させて第１速ブレーキ８１を係合させるとともに
第１〜２速切換ｔ１９６を排出させるのでより高い変速
比の装置は保合を解除され、かつ、高（あるいはアップ
シフト）位置において、第１速印加管２０１を排出させ
て第１速ブレーキ８１を解除し、かつ、主要管９２を第
１〜２速切換管１９６に接続するので、より高い変速比
の装置が係合することになる。

後進駆動位置において、手動選択弁９６は、第１〜２速
リレー弁１７６が第１速（低）位置にある場合に、後進
駆動供給管２０６に供給し、ばね室１８２を加圧して１
〜２速リレー弁１７６を第１速／後進位置に保持する後
進駆動選択管１０１に供給する。

２〜３速リレー弁１７６′は１〜２速リレー弁１７６と
同様であるので、上述の説明に関しては「′」を付した
同一参照番号を使用する。

相違点および孔の接続について以下に記載する。

２〜３速リレー弁１７６′の構造は、バルブエレメント
１７７における通路１８４とその孔１８３゜１８６が省
略されていることを除けば、１〜２速リレー弁１７６と
同じである。

さらに、孔２０３も省略されている。

弁停止兼ばね案内部材１８０′は別部材である。

２〜３速リレ一弁１７６’Ｕｚ〜３速切換信号管１７１
に接続された作動装置室２０７′と、排出口１８８′と
、３〜４速切換供給管２０８に接続された高供給孔１９
７′と、共に２〜３速切換供給管１９６′に接続された
高供給孔１９１′および低供給孔１９２′と、第２速印
加管２０９に接続された低供給孔１９９′と排出口２０
２′と、常時はね室１８２′を排出している排出孔２０
４′とを有している。

後進駆動供給管１０１および２０６は２〜３速リレー弁
１７６′に接続されていない。

前進駆動範囲において、１〜２速リレー弁１７６がアッ
プシフトを行って１〜２速切換管１９６に供給を行なう
と、２〜３速リレー弁１７６′は、その低位置において
、２〜３速切換管１９６′を孔１９１′を介して第２速
印加管２０９に接続して第２速ブレーキ７３を係合させ
、かつ、３〜４速切換供給管２０８を排出孔１８８′に
接続する。

高位置において、２〜３速リレー弁１７６′は第２速印
加管２０９を排出口２０２′に接続させるとともに、２
〜３速切換管１９６′を３〜４速切換供給管２０８に接
続させる。

３〜４速リレー弁１７６〃は２〜３速リレー弁１７６′
と同一であるので同一参照番号に「〃」を付して使用し
、弁構造については上述の記載を参照する。

３〜４速リレー弁１７６〃は３〜４速切換信号管１７２
に接続された作動装置室２０７〃と後進駆動供給管２０
６に接続された孔１８８〃と第４速クラツチ接続管２１
１に接続された高供給孔１９７〃と、共に３〜４速切換
供給管２０８に接続された低供給孔１９１〃および高供
給孔１９２〃と、第３速印加管２１２に接続された低供
給孔１９９〃とを有している。

前進駆動範囲において、１〜２速リレー弁１７６と２〜
３速リレー弁１７６′がアップシフトを行って３〜４速
切換供給管２０８に供給すると、３〜４速リレー弁１７
６〃が、図示の低位置において３〜４速供給管２０８を
第３速印加管２１２に接続させて第３速ブレーキ６３を
係合させ、かつ、第４速クラツチ接続管２１１を孔１８
８〃において排出させる。

この排出は後進駆動供給管２０６、ばね室１８２、通路
１８４、および１〜２速リレー弁１７６の排出孔１８８
を経て行なわれ、第４速クラツチ５１を保合解除する。

３〜４速リレー弁１７６ｔｔがアップシフトされると、
第３速印加管２１２が排出孔２０２〃に接続されて第３
速ブレーキ６３を保合解除し、一方３〜４速駆動供給管
２０８が第４速クラツチ接続管２１１に接続されて、第
４速駆動用の第４速クラツチ５１を係合させる。

ガバナー圧調整弁２１６ ガバナー圧調整弁２１６は入力ガバナー圧を調整して出
力ガバナー圧にシミュレートする変更入力ガバナー圧を
提供して、このガバナー圧が自動切換制御系を制御する
のに第１義的または第２義的に使用できるようにする。

ガバナー圧調整弁２１６は階段状内孔２１９の最大径内
孔部２１８に形成された同一径の陵部且およびｌと、該
内孔２１９の逐次減少する径を有する内孔部２２１゜２
２２および２２３に形成された逐次減少する径の陵部ｃ
、ｄ、ｅを有するバルブエレメント２１７を備えている
。

該バルブエレメント２１７の陵部ａは減圧弁を構成し、
陵部す、Ｃ１ｄ、ｅは減圧弁制御手段を構成する。

変更ガバナー圧力管２２６ハ該バルブエレメント２１７
のすべての位置にある陵部２１７ａ（減圧弁）と２１７
川間の最大径内孔部２１８に接続されている。

変更ガバナー圧力拘束枝管２２７は最大径孔部２１８の
閉鎖端で変更ガバナー圧力室２２８に連結しているので
、変更ガバナー圧は陵部２１７ａ（減圧弁）の区域に作
用して減圧パイアスカを提供する。

入力ガバナー圧力管９０は陵部２１７ａ（減圧弁）の調
整端縁部における最大径内孔部２１８に接続され、かつ
、最大径内孔部２１８とその次の小径の内孔部分２２１
間にある室３３０に、階段部分で接続されている入力ガ
バナー圧枝管２２９を有し、これによって陵部２１７１
の面積差、すなわち、陵部２１７０の面積から陵部２１
７互の面積な差弓いた残りの部分に作用して、増圧パイ
アスカを提供する。

陵部２１７ｂの調整端縁部での最大径内孔２１８中には
排出口２３１がある。

陵部２１７ｂの面積差に対する陵部２１７ａ（減圧弁）
の全体面積の比が入力ガバナー圧と低減ガバナー玉量の
基礎減圧比を決定する。

４段変速においては特に約４＝１である。

これによって、低減ガバナー圧（第５図の曲線ＧＲＩ
ｓ ｔ−４ｔｈ）は、それぞれ同一比率で入力ガバナー
圧の曲線において約２５φより厳密には、２１％低減す
る（曲線ＧＩＩｓｔ−４ｔｈ）。

第１速比においては、バルブエレメント２１７に作用す
る切換信号圧力はないので、ゼロ（従って最低）値の第
１速比増圧パイアスカが存在する。

第２速比において、１〜２速切換信号管１５８は１〜２
速切換信号圧力を最少径内孔部２２３の端部に設けられ
た室３３４に供給して、低い値の第２速比増圧パイアス
カを提供する。

第３速比においては、第２速比パイアスカが継続され、
２〜３速切換信号管１７１が階段部分において内孔部２
２２と２２３の間にある室３３３に２〜３速切換信号圧
力を供給して陵部２１７ｄの面積差部分に作用し、追加
のパイアスカを提供する。

それ故、第３速比増圧パイアスカ全体は大きな値となる
。

第４速比においては、第２速および第３速比のパイアス
カが継続しており、３〜４速切換信号管１７２は階段部
分において内孔部２２１と２２２との間にある室３３２
に３〜４切換切換圧力を供給して陵部２１７ｃの面積差
区域に作用させ、追加のパイアスカを提供するので第４
速比増圧パイアスカは最大となる。

入力ガバナー圧が上記の増圧パイアスカの要求する変更
ガバナー圧よりも低いか、または同等である場合、ガバ
ナー圧調整弁２１６は調整作用を行なわず、単に入力ガ
バナー圧力管９０を変更ガバナー圧力管２２６に接続し
て、変更ガバナー圧が入力ガバナー圧と同等になるよう
にする。

入力ガバナー圧が上述の増圧パイアスカの要求する変更
ガバナー圧より大きい場合には、ガバナー圧調整弁２１
８は、変更ガバナー圧力管２２６を増圧のための入力ガ
バナー圧力管９０ならびに減圧のための排出口２３１に
対して開放することにより、上記増圧パイアスカに従っ
て変更ガバナー圧を調整する。

作動解除装置（ｄｅ −ａｃｆｉｖａｔｏｒ ） ２３
５は、内孔２３８内に摺動可能に封入されたピストン２
３７を有する。

この作動解除装置用ピストン２３７は内孔２３８と２１
９間の壁２４２内に形成されたアパチャー２４１に摺動
可能に封入されたピン２３９に作用する。

内孔２３８の一部で構成され、排出口２４６によって通
気されているばね室２４４内にあるばね２４３は、アバ
ツトメント２４７上に着座し、ピストン２３７にバイア
スを加えて、ピン２３９が変更ガバナー圧調整弁エレメ
ント２１７と係合して変更入力ガバナー圧力管２２６と
排出口２３１との接続によって調整を阻止し、変更ガバ
ナー圧がゼロとなるようにする。

手動選択弁９６を何れかの前進駆動位置に切換えて第４
速駆動管１０８に圧力を供給すると、主要管９２からの
圧力は第４速駆動管１０８によって作動解除装置解除室
２４８に接続されてピストン２３７とピン２３９をガバ
ナー圧調整弁エレノｙ）２１７から引き離し、ガバナー
圧調整弁２１６の調整操作を可能にする。

出力ガバナー圧力管９４と変更ガバナー圧力管２２６は
これらのガバナー圧の高い方を切換信号弁１５１，１５
１’および１５１〃を操作するためのガバナー信号圧力
管１６１に接続させるシャトル弁２４９に接続されてい
る。

入力および出力ガバナー８７および９３、ガバナー圧調
整弁２１６およびシャトル弁２４９を有するガバナー圧
力装置の作用について、第３図、第４図および第５図の
曲線によって示される特定例を参照して、以下に説明す
る。

第４速比は１：１の駆動関係にあるから入力軸１２と出
力軸５３の速度は同じである。

また、出力速度に関して示した管９０（曲線ＧＩ−４ｔ
ｈ）内の第４速比入カガバナー圧はすべての速度比にお
ける入力速度に関して同一である。

第４速比から第１速比へと速度比が減少するにつれて、
継続的に低速度比にある入力ガバナー圧（ただ、この圧
力も入力速度に関して同一の率で増加するものではある
が）は出力軸速度に関して継続的により高い率で増加す
る（第５図、曲線Ｇ Ｉ−４ｔｈ ｆｏ Ｇ Ｉ−Ｉ
ｓ ｔ）。

管９４内の出力ガバナー圧は出力軸速度とともに増加し
、出力ガバナーの操作中作動しく第５図、曲線Ｇ２、実
線で示す）、かつ、変更入力ガバナーの操作中非作動と
なる（第３図、第４図、鎖線曲線Ｇ２）。

変更ガバナー圧調整弁２１６は入力ガバナー圧力管９０
により供給されるので、各速度比（曲線Ｇ Ｍ−Ｉｓｔ
＝ＧＭ −４ｔ ｈ ）における管２２６内の変更入
力ガバナー圧は同−比、かつ、同一出力速度で、管９０
の入力ガバナー圧を超えることができない（第５図、曲
線ＧＩ−Ｉｓｔ〜４ｔｈ）。

大径の陵部２１７ａ（減圧弁）に作用する変更ガバナー
圧の減圧パイアスカと、陵部２１７ｂの小面積差区域上
に作用する入力ガバナー圧の増圧パイアスカによって与
えられる減圧作用のみ（従って、速度比信号圧パイアス
カは存在しない）を考慮すると、ガバナー圧調整弁２１
６は調整作業中に作用して各駆動比における低減入力ガ
バナー圧を提供する（曲線ＧＲ−Ｉｓｔ −Ｇ Ｒ−４
ｔ ｈ ）。

この圧力は、それぞれの速度比入力ガバナー圧（曲線Ｇ
Ｉ−Ｉｓｔ−ＧＩ−４ｔ ｈ ）の低減部分、例えば２
１％を含んでいる。

各速度比入力ガバナー圧は、速度比信号圧パイアスカに
よって与えられる基本圧力と結合して、速度比が（第１
速から第４速まで）増加するに伴って基本圧力を増加さ
せ、各速度比において、速度比の増加にともなって増加
する基本圧力レベルから、同一の速度比で低減入力ガバ
ナー圧と同率で増加する変更入力ガバナー圧（曲線ＧＭ
−Ｉｓｔ −Ｇ Ｍ−４ｔ ｈ ）を提供する。

第１速比駆動において、基本圧力は最低値（好ましくは
ゼロ）を取る。

なぜかというと、ガバナー圧調整弁２１６には速度比信
号圧力ならびにパイアスカが無いからである。

従って、第１速比低減入カガバナー圧と第１速比変更入
カガバナー圧は同一（曲線ＧＲ−Ｉｓｔ、 ＧＭ −Ｉ
ｓｔ ）であり、かつ、速度ゼロにおいて圧力はゼロで
あり、さらに、出力速度（曲線Ｇ２）に対する出力ガバ
ナー圧の増圧率よりもやや低い低減部分（例えば２１％
）を選択することにより、出力速度に関して、決まる率
で増圧する。

第２速比駆動におＬ・て、基本圧力は低い値（たとえば
１８ ｐｓｉ ）をとる。

その理由は、１〜２速切換信号圧がガバナー圧調整弁２
１６に低い値の増圧第２速比パイアスカを与えるためで
ある。

従って、第２速比変更ガバナー圧（曲線ＧＭ−２ｎｄ）
の調圧部分は低減した入力ガバナー圧（曲線ＧＲ−２ｎ
ｄ）よりも一定の低圧力値（たとえば１８ ｐｓｉ ）
だけ高（なる。

第２速比変更ガバナー圧（曲線ＧＭ−２ｎｄ）は、仮想
線で速度ゼロの縦座標まで延びていて低基本圧力値（た
とえば１８ ｐｓｉ ）を示す。

しかしながら、この仮想表示部分は供給圧力、即ち、第
２速比入カガバナー圧（曲線ＧＩ−２ｎｄ）より高い圧
力値を有するので、この調整部分は実際には与えられな
い。

したがって、利用可能な第２速比変更ガバナー圧（曲線
ＧＭ−２ｎｄ）は当初の低速度において、第２速比入カ
ガバナー圧（曲線ＧＩ−２ｎｄ）と同一であり、かつ、
上記の調整部分までの出力速度にともなって増加し、最
終的にこの調整部分と同一となる。

第３速比駆動において、基本圧力は中間値（たとえば３
６ ｐｓｉ ）を取る。

なぜならば１〜２速ならびに２〜３速切換信号圧は中間
値増圧第３速比パイアスカを生ずるからである。

このようにして、第２速比におけると同様の方法で、利
用可能な第３速比変更圧（曲線ＧＭ−３ｒｄ）は、当初
、低速度域において、第３速比入カガバナー圧（曲線Ｇ
Ｉ−３ｒｄ）と同一であり、これは、出力速度に対して
、第２速比入カガバナー圧より低い率で増加しかつ、出
力速度と共に、第３速比低減ガバナー圧（曲線ＧＲ−３
ｒｄ）まで上昇し、その後、該第３速比低減ガバナー圧
以上の一定値の基本圧力で調整される。

第４速比駆動において、基本圧力は高い値（たとえば１
１５ ｐｓｉ ）をとる。

なぜならば１〜２速、２〜３速、および３〜４速切換信
号圧は高増圧第４速比パイアスカを提供するからである
。

それにより、第３速比におけると同様の方法で、利用可
能な第４速比変更ガバナー圧（曲７１ＧＭ−４ｔｈ）は
、尚初、大力の速度域において、第４速比入力ガバナー
圧（曲線ＧＩ−４ｔｈ）と同一であり、これは第３速比
における入力ガバナー圧より低率で上昇し、かつ、出力
速度と共に、第４速比低減カハナー圧（曲線ＧＲ−４ｔ
ｈ）まで上昇した後、はぼ最高速度において、第４速比
低減ガバナー圧以上の一定値を有する基本圧力値で調整
される。

出力ガバナーにより通常の出力ガバナー圧（第５図、曲
線Ｇ２）を提供する通常操作、ならびに、１〜２速、２
〜３速等のアップシフト点および２〜１速、３〜２速等
のダウンシフト点における出力ガバナー切換操作の過程
で、「合成公称（ｎｏｍｉｎａｌ ）出力ガバナー操作
変更入カガバナー圧（曲線ＮＧＭ）ｊは、各出力ガバナ
ー操作切換点においである−の速度比変更ガバナー圧か
ら次の速度比変更ガバナー圧へと変化しながら、各駆動
比（第５図の曲線ＧＭ−Ｉｓｔ−ＧＭ−４ｔｈ ）にお
ける変更ガバナー圧の部分に追随する。

減圧比と基本圧力レベルにより、公称変更ガバナー圧（
ＮＧＭ）は常に圧力ガバナー圧（曲線Ｇ２）より低く、
従って、管９４における出力ガバナー圧はシャトル弁２
４９によってガバナー信号圧力管１６１に供給され、管
２２６内の低値の公称変更ガバナー圧は閉塞される。

第５図は、１〜２速、２〜３速、および３〜４速アップ
シフト点でのアップシフト方向矢印を有する継続的に高
い速度比をとる変更ガバナー圧（曲線ＧＭ−Ｉ８ｊ−Ｇ
Ｍ４ｔｈ）間のアップシフト操作用、また、同様に、４
〜３速、３〜２速、および２〜１速ダウンシフト点での
ダウンシフト方向矢印を有する継続的に低い速度比をと
る変更ガバナー圧（曲線ＧＭ４ ｔ ｈ−ＧＭ−Ｉ ｓ
ｔ ）間のダウンシフト操作用の公称（ｎｏｍｉｎａ
ｌ ）変更ガバナー圧（曲線ＮＧＭ）を示す。

２〜１速のような低速における、また、一方では、好ま
しくは、図示のように出力ガバナー圧より低いか、ある
いは、それと同一の変更ガバナ圧は、ダウンシフト操作
に何ら顕著な遅れを生ずることなく、出力ガバナー圧よ
り幾分高くすることができる。

各速度比（曲線ＧＭ−Ｉ ｓ ｔ ＝ＧＭ ４ ｔ
ｈ ）にあける変更ガバナー圧が変速装置を自動的に切
換えるよう働くと、これらのガバナー圧は結合して、第
３図に示すようなアップシフト操作用の変更ガバナー圧
（曲線ＵＯＧＭ−図表ではＤＯＧＭで表わしである）と
第４図に示すようなダウンシフト操作用の変更ガバナー
圧（曲線ＤＯＧＭ）を提供する。

出力ガバナー圧がない場合、あるいは、出力ガバナー圧
が変更入力ガバナー圧より低い場合には、変更入力ガバ
ナー圧は自動切換作用をする。

したがって、実在はしないが、変更入力ガバナー切換操
作と出力ガバナー圧切換操作の過程での切換え点の関係
を示すために、「通常の出力ガバナー圧」を第３図およ
び第４図で仮想曲線Ｇ２で示しである。

入力ガバナー圧（曲線Ｇｌ）および低減ガバナー圧（曲
線ＧＲ）は、第５図に示すとおり、各速度比において同
一であるので、第３図および第４図では省略する。

各速度比（曲線ＧＭ−Ｉｓｔ −ＧＭ−４ｔ ｈ ）に
おける変更ガバナー圧は第３図、第４図および第５図に
おいては同一であるが、切換点が出力ガバナー切換操作
（第５図）の過程での出力速度とは異なっている変更入
力ガバナー切換操作（第３図および第４図）の過程での
出力速度において発生するので、アップシフト操作（第
３図の曲線ＵＯＧＭ）ならびにダウンシフト操作（第４
図の曲線ＤＯＧＭ）用の変更ガバナー圧は互に異なって
いるとともに、公称変更ガバナー圧（第５図、曲線ＮＧ
Ｍ）とも異なっている。

変更ガバナー圧切換操作の間、出力速度は第１速比で増
加するので、第１速比変更ガバナー圧（曲線ＧＭ−Ｉｓ
ｊ）が出力ガバナー切換操作（第３図）のために１〜２
速切換点における出力ガバナー圧の値まで増加した場合
、変更ガバナー圧は変速装置を第２速比までアップシフ
トし、かつ、ガバナー圧調整弁２１６は第２速比変更ガ
バナー圧（曲線ＧＭ−２ｎｄ）を生ずる。

同様に、出力速度が増加し続けると、変更ガバナー圧も
第２速、第３速、第４速の各速度比で増加し続ける（曲
線ＧＭ−２ｎｄ、ＧＭ−３ｒｄ、ＧＭ−４ｔｈ）。

第２速および第３速比において、変更ガバナー圧が出力
ガバナー圧の値まで増加して、それぞれ、２〜３速切換
および３〜４速切換を行うと、変更ガバナー圧は２〜３
速および３〜４速切換を生ずる。

切換は同一圧力で起きるから、これらの変更入力ガバナ
ー圧によるアップシフト操作は、出力ガバナーによるア
ップシフト操作よりも幾分高い出力速度である。

出力ガバナー圧操作中の３〜４速アツプシフトは線ａで
起り、変更ガバナー圧操作中の３〜４速アツプシフトは
線すで起る。

これらの速度線互および互は、同等のガバナー圧力線Ｃ
においてそれぞれのガバナー圧力曲線Ｇ２およびＵＯＧ
Ｍと交わる。

第４図に示す変更ガバナー圧ダウンシフト操作において
、出力速度が第４速比における高い値から減少するにつ
れて、変更ガバナー圧（曲線ＧＭ４ｔｈ）は出力ガバナ
ー操作４〜３速ダウンシフトを生ずる。

出力ガバナー圧の値と同一の圧力値に減少して変更入力
ガバナー操作４〜３速ダウンシフトを生ずる。

このことは、同等のガバナー圧力線茗でそれぞれガバナ
ー圧曲線（Ｇ２およびＧＩＶｉ−４ｔｈあるいはＤＯＧ
Ｍ）が交差する「出力ガバナー操作４〜３速ダウンシフ
ト速度線ｅ」および「変更入力ガバナ−４〜３速ダウン
シフト速度線ｆ」によって示される。

他の変更ガバナーダウンシフト操作も、同様にして、出
力ガバナーダウンシフトと同一のガバナー圧において起
る。

４〜３速ダウンシフトにおいて、第４速比変更ガバナー
圧（曲線ＧＭ−４ｔｈ）であったダウンシフト操作用変
更入力ガバナー圧（曲線ＤＯＧＭ）は、第３速比変更ガ
バナー圧（曲線ＧＭ−３ｒｄ）に変る。

ついで、同様に、第３速比および第２速比（曲線ＧＭ−
３ｒｄおよびＧＭ−２ｎｄ）にある変更ガバナー圧が、
それぞれ３〜２速および２〜ｌ速切換ポイントガバナー
圧の値に減少するにつれて、変更ガバナー圧は３〜２速
および２〜１速ダウンシフトを生ずると共に次段階のよ
り低い速度比の変更ガバナー圧（曲線ＧＭ−２ｎｄおよ
びＧＭ−■ｓｔ）を生ずる。

これらのダウンシフトは、同一速度で示され、かつ、出
力ガバナーＧ−２によって作られた場合の速度よりも幾
分低い速度になるかもしれない２〜１速ダウンシフトを
除き、幾分高い速度である。

別の態様（第６図） 第６図は動力列２５２と公知の絞り弁（スロットル弁）
２５４ならびに変更ガバナースロットル圧調整弁２５６
を備えた変更制御装置２５３を備えた変速装置２５１を
示す。

ガバナースロットル圧調整弁２５６は、該変更制御装置
２５３の公知の切換信号弁に速度ガバナーおよびトルク
要求を合わせた信号を提供するのに使用される。

変速機２５１は第２ａ図および第２ｂ図に示されるもの
と同様である。

動力列２５２も同じであり、第２ａ図に示されるような
トルクコンバーター１１と動力切換歯車装置１４、なら
びに第２互図の入力ガバナー８７と管９０に対応し、入
カガバナー管９０′内に入力ガバナー圧を準備する入力
駆動ピトー型入力ガバナー８７′を有する。

このシステムは出力駆動のガバナーを使用しないので、
出力ガバナー９３は省略しである。

制御装置２５３は第２ａ図に示したものと同一であるが
、逆スロットル圧調整弁１２６およびスロットル圧力管
１３３が使用されておらず、したがって、１〜２速、２
〜３速および３〜４速切速切換弁１５１，１５１’およ
び１５１〃を制御するように接続されていない点が違っ
ている。

これは、これらの切換信号弁のスロットル圧力孔を排出
口に変えることにより、また、好ましくは、スロットル
圧力孔を省略し、かつ、匍脚エレメント１５４，１５４
’および１５４〃を制御用内孔１５６，１５６’および
１５６〃における単−陵部を有する単一直径の制御に変
更することによって簡単に達成できる。

ばね１６３，１６３’および１６３〃のパイアスカを減
少させてアイドルスロットル状態にある第２図のネット
ダウンシフトパイアスカを同等にする。

これはばねのパイアスカからダウンシフト位置にあるア
イドルスロットルパイアスカを差引いたものである。

シャトル弁２４９は省略しである。

逆スロットル圧調整弁１２６は公知のスロットル弁２５
４と置換えられ、この弁はスロットルペダル２５５によ
って作動され、かつ、スロットル圧力管２５７にスロッ
トル位置に正比例するスロットル圧力を提供する。

ガバナー圧調整弁２１６は変更ガバナースロットル圧調
整弁２５６と置換えられ、この弁は、下記に説明するよ
うに、同一の参照番号に「′」を付した第２旦図および
第２１図の圧力管に接続される。

変更ガバナースロットル圧調整弁２５６（第６図）は調
整装置の内孔２５９内を移動可能な同一径の陵部ａおよ
びｂを有する調整弁エレメント２５８を備えている。

スロットル陵部２６１は調整弁エレメント２５８全体の
一部を構成し、かつ、同軸スロットル内孔２６２内に設
けられているとともに、陵部２５８ａの端部と一体の一
端と、スロットル圧力管２５７に接続されたスロットル
室２６３内のこれと反対例の自由端とを有しているので
、スロットル圧は、調整された減圧方向に調整装置のバ
ルブエレメント２５８にパイアスカを与えるよう、スロ
ットル陵部２６１の自由端に作用スル。

スピードガバナースロットル圧信号管１６１′は、第２
互図に示したガバナー信号管１６１の接続と同じように
して制御装置２５３の切換信号弁１５１，１５１’およ
び１５１〃に接続されるとともに、すべての弁位置で、
陵部２５８仝と２５８旦の間にある調整装置内孔２５９
に分岐管によって接続され（第６図）、また、調整装置
の内孔２５９とスロットル内孔２６２間の階段部におけ
る調整室２６９に制限分岐管２６８によって接続されて
陵部２５８ａの面積差部分（陵部２５８ａの面積から陵
部２６１０面積を差引いたもの）に作用する。

入カガバナー管９０牡陸部２５８見の調整用端縁部にお
いて調整装置の内孔２５９の調整孔２７１に接続される
。

該内孔２５９は陵部２５８互の調整端縁部において調整
排出孔２７２を有する。

排出口２７３は調整弁エレメント２５８と制御弁エレメ
ント２７４間の内孔２５９と２７６を通気する。

制御弁エレメント２７４は順次直径の減少する陵部２７
４Ｃ，２７４ｄ。

２７４ｅおよび２７４ｆを有し、これらの陵部は、各内
孔部分間、したがって、各陸地間で各陸地と階段部分と
を嵌合する部分を有する階段状制御内孔２７６内に摺動
可能に嵌合している。

各階段および制御内孔２７６の端部それぞれには室が設
けられている。

すなわち、陵部２７４旦と２７４〃間で３〜４速切換信
号管１７２′に接続されている第４速信号室２７７と、
陵部２７４１と２７４ｅ間で２〜３速切換信号管１７１
に接続されている第３速信号室と、陵部２７４且と２７
４Ｌ間にあって１〜２速切換信号管１５８′に接続され
ている第２速信号室２７９と、陵部２７４ｆの端部で入
力ガバナー圧力管９０′に接続された入力ガバナー室２
８１とである。

変更ガバナースロットル圧調整弁２５６は、管９０′内
の同一人力ガバナー圧、および、管１５８’、１７１’
および１７２′内の同−ｌ〜２速、２〜３速、および３
〜４速切換信号圧に応答して管１６１′内の変更ガバナ
ースロットル圧を調整して、上述の変更入力ガバナー圧
調整弁２１６によって調整されるように、管１６１′内
で同一の増圧パイアスカと変更ガバナースロットル圧を
提供するため同様の区域に作用する。

更に、変更ガバナースロットル圧調整弁２５６は、増大
するスロットル角（スロットル設定）とスロットル陵部
２６１に作用する圧力に応答して管１６１′内の変更ガ
バナースロットル圧を減少させる。

第６図にその一部を示した作動解除装置２３６′（デア
クチベーター）は、第２！図に示した作動解除装置２３
６と同一であり、この態様においても使用される。

この装置は、第２互図のものと同様に、ガバナースロッ
トル圧信号管１６１′を排出するためスロットル陵部２
６１と係合するピン２３９′を有しているので、「中立
」と「後進」位置ではアップシフト信号は発生しない。

作動 第２旦図および第２梨図の態様 変速装置を駆動するエンジンが稼動している時、変速機
により調整された圧力源９１（公知の入力駆動ポンプと
調整弁）は、流体溜めから主要管９２へ流体を圧力送給
する。

この送給用圧力は、変速装置が前進駆動の場合は、通常
の管内圧力値、例えば１８０ ｐｓｉに制御され、後進
駆動の場合には、より高い後進駆動圧力値、例えば、３
００ｐｓｉに制御される。

調整弁超過（余剰流体）によって常とう的に生じ、低圧
値、例えば、８０ｐｓｉ以上に維持されている潤滑管９
５は、トルクコンバーター１１、変速装置歯車用潤滑系
、および入力ピトー管ガバナー８７に流体を供給するの
に使用される。

中立Ｎ位置において、手動式選択弁９６は後進駆動管１
０１を排出口１０２に、また、１速駆動管１０３と、２
速駆動管１０４と、３速駆動管１０６とをそれぞれ排出
口１０７に接続する。

４速駆動管１０８は保持供給管１０９に接続され、両者
は保持調整弁１１１と３速駆動管１０６を介して排出口
１０７へ排出される。

主要管９２は逆スロットル圧調整弁１２６と、出力ガバ
ナーと、１〜２速、２〜３速、３〜４速切速切換弁１５
１゜１５１′および１５１〃と、１〜２速リレー弁１７
６に供給する。

逆スロットル圧調整弁１２６は、トルク要求に反比例す
る逆スロットル圧を管１３３内に生ずる。

変速出力ガバナー９３は、管９４内に、出力速度の関数
である出力ガバナー信号を生ずる。

保持圧調整弁１１１は供給を受けず、したがって管１１
２には保持圧力は存在しない。

入力ピトー管ガバナー８７はコンバーター出力、あるい
は、入力速度の関数である管９０内のガバナー圧、つま
り、シャフト１２の速度となる変速歯車入力を生じる。

通常、手動式選択弁９６が中立Ｎ位置にある時、それに
よる出力と車両の駆動は静止状態にあるか、または、は
ぼ静止状態にあり、エンジンは稼動をつづけて先に指摘
した通り、該システムを加圧する。

出力ガバナー圧とモジュレータ−圧とでは、ばねによる
ダウンシフトパイアスカを克服することは不充分である
ので、１〜２速、２〜３速、３〜４速切速切換弁１５１
，１５１１および１５１〃はダウンシフト位置にあって
、１〜２速、２〜３速、３〜４速切換信号管１５８，１
７１および１７２をそれぞれ排出口１５９，１５９’お
よび１５９’／に接続する。

主要管９２は各々の切換信号弁１５２゜１５２′および
１５２〃に直接接続され、それぞれの陵部１５２亘、１
５２ゼおよび１５２ ｂ／／により閉塞されている。

切換信号圧がなければ、１〜２速、２〜３速および３〜
４速リレー弁１７６．１７６’および１７６〃は、ばね
によるパイアスカを受けてダウンシフトした低速位置に
ある。

主要管９２は、そののち、ダウンシフト１〜２リレー弁
１７６により、第１速ブレーキ印加管２０１に直接接続
されて、第１速比ブレーキ８１を係合させる。

このようにして、エンジンが稼動中で、選択弁９６が中
立Ｎ位置にある場合は、トルクコンバーター１１は充満
して作動状態にあり、また、低速出力速度において、第
１速比ブレーキ８１が係合し、他のすべての駆動設定装
置は積極的に中立状態を保つためその保合を解除され、
自動切換制御装置は駆動操作のできる状態になる。

選択弁９６をうつかり中立位置にしてエンジンを稼動さ
せ高速で出力駆動を行なうと、出力ガバナーとスロット
ル圧自動制御装置は、自動切換駆動操作中は下記のよう
に作動して、第１速ブレーキ８１、第２速ブレーキ７３
、第３速ブレーキ６３、あるいは第４速クラツチ５１を
選択的に係合させるよう速度とトルク要求に応じて切換
信号弁とリレー弁とを所定位置に配置するが、変速は、
前進クラッチ３６が係合解除されているため積極的に中
立位置にとどまっている。

手動式選択弁９６をいずれかの前進駆動位置に移動させ
ると、前進クラッチ３６は係合して、自動制御により選
択された駆動速度比を係合させる。

駆動ならびに惰力運転自動切換係合順序は同じであり、
駆動は常に第２速、第３速あるいは第４速保合装置によ
って完結する。

出力速度とトルク要求値が１〜２速切速切換弁１５１を
アップシフトするのに不充分なままで手動式選択弁９６
を第４速駆動位置ＤＲ４に切換えると、主要管９２が４
速駆動管１０８に直接接続されて流体を直接供給して前
進クラッチ３６を係合させ、第１速駆動の保合を完了す
る、この間、第１速ブレーキ８１は中立位置に係合され
たままになっている。

他の駆動設定装置は、他の駆動態様の設定を解除するよ
う排出される。

第２速ブレーキ印加管２０９がダウンシフトされた２〜
３速リレー弁１７６′によって１〜２速切換供給管１９
６に接続される。

この１〜２速供給管１９６はダウンシフトされた１〜２
速リレー弁１７６によって第２速ブレーキ７３の設定を
解除するための排出孔１８８に接続される。

第３速ブレーキ印加管２１２はダウンシフトされた３〜
４速リレー弁１７６’／により２〜３速切換供給管２０
８に接続される。

この２〜３速切換供給管２０８はダウンシフトされた２
〜３速リレー弁１７６′により排出口１８８′に接続さ
れて第３速ブレーキ６３を保合解除する。

第４速クラツチ接続管２１１はダウンシフトされた３〜
４速リレー弁１７６〃を介して後進駆動供給管２０６に
接続される。

この３〜４速リレー弁１７６／／は１〜２速リレー弁１
７６と後進駆動管１０１により手動式選択弁９６におけ
る排出口１０２に接続されて第４速クラツチ５１の保合
を解除する。

車輛の速度が増加すると、上述したような管１６１内の
ガバナー信号圧（出力ガバナー圧でも、変更入力ガバナ
ー圧でも、どちらでもよい）が、制御エレメント１５４
に作用する管１３３からのスロットル圧によって与えら
れるスロットルパイアスカにより減少されるにつれて、
ばね１６３のパイアスカに抗して１〜２速切速切換弁１
５１をアップシフトする。

アップシフトされた１〜２速切速切換弁１５１は排出口
１５９を閉じ、主要管９２から１〜２速切換信号管１５
８に対して圧力を供給する。

この圧力は室２０７内で作用し、ばね１７９のパイアス
カに抗してダウンシフト位置からアップシフト位置まで
１〜２速リレー弁１７６をアップシフトする。

アップシフトされた１〜２速リレー弁１７６は、第１速
ブレーキ８１を係合させていた第１速印加管２０１を、
排出口２０２に接続させて第１速ブレーキ８１の係合を
解除させると共に、１〜２速リレー弁エレメントの陵部
１７７鼻を１７７ｂとの間の高供給孔１９２からの主要
管９２を、ダウンシフトされたリレー弁１７６′の陸部
１７７旦′と１７７１との間にある孔１９１′によって
第２速駆動のために第２速ブレーキ７３を係合させるた
めの第２速ブレーキ印加管２０９に接続されている１〜
２速切換供給管１９６に接続する。

更に速い速度において、ガバナー信号圧は、同様に、２
〜３速切速切換弁１５１′をアップシフトし、２〜３速
切換信号管１７１を排気口１５９′から切りはなして主
要管９２に接続するようにする。

２〜３速信号管１７１は２〜３速リレー弁１７６１の室
２０７′に接続されてこの弁１７６′を、第２速ブレー
キ印加管２０９を排出口２０２′に接続し、かつ、２〜
３速切換供給管１９６を高供給孔１９２′を介し、かつ
、陵部１７６ビと１７７ｂ’間で、３〜４速切換供給管
２０８に接続するアップシフトされた位置に接続する。

このアップシフトされた位置は、ダウンシフトされた３
〜４速リレー弁１７６〃の陵部１７７ ｂ／／と１７７
０／／との間にある低供給孔１９１〃により第３速ブレ
ーキ印加管２１２に接続され、第３速駆動のために第３
速ブレーキ６３を係合させる。

さらに増大した速度では、ガバナー信号圧が３〜４速切
速切換弁１５１〃をアップシフトする。

それにより、３〜４速切換信号管１７２は排出口１５９
〃から切りはなされて主要管９２に接続され、室２０７
〃に圧力を供給して３〜４速リレー弁１７６〃をアップ
シフトする。

アンプシフトされた３〜４速リレー弁１７６〃は、次い
で、第３速ブレーキ印加管２１２を排出口２０２〃に接
続し、高供給孔１９２〃を介して２〜３速切換供給管２
０８を第４速クラツチ接続管２１１と第４速クラツチ５
１に接続して第４速駆動係合を得る。

低下する出力速度によるガバナー信号圧の減少および／
または増大するトルク要求によるスロットル圧によって
切換信号弁のダウンシフトが順次行なわれ（最初に３〜
４速切速切換弁１５１〃、次に２〜３速切速切換弁１５
１′、最後に１〜２速切速切換弁１５１）上に述べたア
ップシフト操作と逆の操作により、この順序でダウンシ
フトを行なう。

以前に供給された第４速駆動管１０８による供給とは別
に、手動選択弁９６が第３速駆動位置に移動しても保持
供給管１０９に供給が行なわれて第３速駆動供給管１０
６の排出孔を閉塞する。

このようにして、保持圧力は、保持供給管１０９によっ
て主要管９２から圧力の供給を受けると、保持調整弁に
よって調整され、保持圧力管１１２を介して第３速駆動
供給管１０６へ保持圧力を供給する。

この供給管１０６は孔１６８〃または１６９〃ニヨって
３〜４速信号弁ニレメン） １５２／／と制御ニレメン
） １５４／／間に接続され、３〜４速切速切換弁１５
１／／をダウンシフトするか、または通常のガバナース
ロットル操作中よりも早い速度で該弁をダウンシフトし
た状態に保持する。

したがって、通常の動力駆動は第１速駆動から第３速駆
動に限定されるが、より高速の惰力運転による第４速駆
動へのアップシフトは可能である。

手動選択弁９６が第２速駆動位置ＤＲ２に移動すると、
さらに、第３速駆動供給管１０６を第２速駆動供給管１
０４に接続して保持圧力を供給する。

この第２速駆動供給管は同様の方法で接続されて、より
高速で第２速位置から第３速位置まで切換えるため２〜
３速切速切換弁１５１′に作用するので、通常の動力駆
動の間は、第１速駆動と第２速駆動間の切換えのみが行
なわれるが、より高速の惰力運転では、３速から４速比
にアップシフトする。

手動選択弁９６が第１速駆動位置ＤＲＩへ移動すると、
さらに、第３速駆動供給管１０６から第１速駆動管１０
３へ保持圧力を接続供給する。

この第１速駆動供給管１０３は同様にして接続され、１
〜２速切速切換弁１５１に作用して１〜２速リレー弁１
７６を制御して通常第１速比に保持するが、高速惰力運
転によるアップシフト操作も可能である。

後進駆動切換を行なうためには、まず、手動選択弁９６
を中立位置Ｎに移動して制御装置を上記の中立状態に置
いてから、後進位置Ｒに移動させなければならない。

後進位置において、手動選択弁９６は排出保持供給管１
０９と、保持制御弁１１１と、排出された第３速駆動供
給管１０６を通して第４速駆動供給管１０８を排出孔１
０７へ排出する。

中立位置におけるように、第４速駆動供給管１０８の排
出は前進駆動クラッチ３６の保合を阻止するので、前進
駆動比は設定できず、したがって作動解除装置２３６は
変更ガバナー圧力管２２６を排出口２３１に接続するた
めガバナー圧制御弁２１６を作動解除するよう作用する
。

従って、変更ガバナー圧は発生しない。

後進駆動設定のためには、出力速度は、１〜２速、２〜
３速および３〜４速切速切換弁１５１゜１５１′および
１５１〃が、それぞれ１〜２速、２〜３速、および３〜
４速リレー弁１７６ 、１７６’および１７６〃をダウ
ンシフト位置にダウンシフトするような低速でなければ
ならない。

後進位置Ｒにおいて、手動選択弁９６は主要管９２を後
進駆動管１０１に接続する。

この後進駆動管１０１は、１〜２速リレー弁１７６と３
〜４速リレー弁１７６〃がダウンシフト位置にある場合
、第１速比ブレーキ８１と第４速クラツチ５１を係合さ
せて後進駆動を設定する働きをする。

変速装置出力が自動制御装置によって第２速以上の速度
比を設定するのに必要かつ充分な速度で稼動している場
合、第４速駆動供給管１０８が排出することにより変速
装置は中立状態に置かれる。

速度が１〜２速切速切換弁１５１と第１〜２速リレー弁
１７６をダウンシフトするのに充分な低速度値になると
、１〜２速リレー弁１７６が主要管９２を低供給孔１９
１を通して第１速ブレーキ印加管２０１に接続して第１
速比ブレーキ８１を係合させると共に、後進駆動管１０
１を、通路１８４が閉塞されるにつれて、ダウンシフト
された３〜４速リレー弁１７６〃を介して第４速印加管
２１１に接続され、後進駆動用第４速クラツチ５１を係
合させる働きをする後進駆動供給管２０６に接続する。

通常の自動切換操作中に、出力ガバナー９３は、出力速
度（第５図、曲線Ｇ２）と共に増加する出力ガバナー圧
を出力ガバナー圧力管９４へ供給する。

この出力ガバナー圧力管はシャトル弁２４９によりガバ
ナー信号圧力管１６１および１〜２速、２〜３速、３〜
４速切速切換弁１５１，１５１’および１５１〃に接続
され、第５図に示す出力ガバナー圧力値点および出力ガ
バナー操作用自動切換点（アップシフト点１〜２速、２
〜３速、３〜４速およびダウンシフト点４〜３速、３〜
２速、２〜１速）で出力ガバナー自動切換を行なう。

先にも述べたように、ガバナー圧制御弁２１６によって
変更ガバナー圧力管２２６に供給された変更人力ガバナ
ー圧は、各速度比（速度比曲線ＧＭ−Ｉ８ｊからＧＭ−
４ｔｈ）における出力速度に伴なって増加する変更ガバ
ナー圧力値を有する。

各速度比はアップシフトおよびダウンシフト操作用の「
公称（ｎｏｍｉｒａｌ ）合成変更入力ガバナー圧」（
曲線ＮＧＭ）を提供する。

名目的操作の間、公称変更入力ガバナー圧は、すべての
出力速度において、通常の出力ガバナー圧（曲線Ｇ２）
とほぼ同等か、あるいは、僅かに低圧であるので、シャ
トル弁２４９は変更ガバナー圧力管２２６を閉塞する。

なにかの理由で、管９４の出力ガバナー圧が、管２２６
の公称変更入力ガバナー圧より低いと、アンプシフト操
作に関して第３図で、また、ダウンシフト操作に関して
第４図で説明したように、後者のガバナー圧は、シャト
ル弁２４９によって、ガバナー信号圧力管１６１ならび
に１〜２速、２〜３速、３〜４速切速切換弁１５１，１
５１’および１５１〃に供給されて、変更穴カガバナー
圧自動切換操作を行なう。

切換信号弁は、変更入力ガバナー圧を供給されても、又
、出力ガバナー圧を供給されても、各速度切換用の同一
のガバナー信号圧力値に応答して切換わる。

アップシフト操作（第３図、曲線ＵＯＧＭ）およびダウ
ンシフト操作（第４図曲線ＤＯＧＭ）用の変更入力ガバ
ナー圧は低速においてほぼ同一の値をとり、この圧力値
は対応する高出力速度における出力ガバナー圧よりも一
般に低いので、変更穴カガバナー圧操作中の切換点は、
第３図および第４図に示すように、出力ガバナー操作切
換点に比較して同一またはやや高い速度で発生する。

各速度比における変更入力ガバナー圧（即ち、第１速か
ら第４速までの速度比入力ガバナー圧）は、変速切換操
作に応答して組合わされ、合成変更穴カガバナー圧曲線
０第３図のアップシフト操作曲線ＵＯＧＭ、あるいは、
第４図のダウンシフト操作曲線）を形成し、この合成変
更穴カガバナー圧曲線は各曲線の傾斜の平均範囲におい
て僅かに異なる傾斜部分で増加し、出力ガバナー圧力の
増加を出力速度にシミュレートさせる。

出力ガバナーの切換操作中に、アンプシフトおよびダウ
ンシフト出力ガバナー操作中の合成公称変更入力ガバナ
ー圧（曲線ＮＧＩＶｆ）は出力ガバナー操作用アップシ
フト点における速度比を変更した入力ガバナー圧（曲線
ＧＭ−Ｉｓｔ乃至ＧＭ−４ｔｈ）と低速度ダウンシフト
点との間で変化し、かつ、出力速度と共に変化して出力
ガバナー圧力変化を対応する出力速度における出力ガバ
ナー圧力値よりも常に基本的に低い値の出力速度とシミ
ュレートさせる。

変更入力ガバナー切換操作の間、同様のアップシフトお
よびダウンシフト入力ガバナー操作用の合成変更入力ガ
バナー圧（曲線ＵＯＧＭおよびＤＯＧＭ）はアップシフ
トおよびダウンシフト変更入力ガバナー操作用切換点で
変化し、かつ、出力速度と共に変化して出力ガバナー圧
（曲線Ｇ２）をシミュレートさせると共にそれより僅か
ばかり低い値とする。

第６図の態様 第６図の変速装置２５１の別態様においては、出力ガバ
ナー９３を使用せず、入力ガバナー８７′は第５図の圧
力曲線Ｇ■−■ｓｔ乃至ＧＩ−４ｔｈと同様に各速度比
における入力ガバナー圧を形成する。

変更ガバナー調整弁２１６と同様に、変更ガバナースロ
ットル調整弁２５６は調整スロットル圧を第５図のＧＲ
−Ｉｓｊ乃至ＧＲ−４ｔｈ圧力曲線と同様に各速度比に
おける減圧値まで比例的に低下させ、その後、切換信号
圧により第２速乃至第４速比における減圧値を第３図、
第４図および第５図の変更ガバナー圧力曲線ＧＭ−Ｉｓ
ｔ乃至ＧＭ−４ｔｈと同様に速度比変更ガバナー圧力ま
で増加させる。

アイドルスロットルにおいて、従来のスロットル弁２５
４のスロットル圧はゼロであり、ガバナースロットル調
整弁２５６は、変更ガバナー調整弁２１６が、第３図お
よび第４図の曲線ＧＭ−Ｉｓｔ乃至ＧＭ−４ｔｈに示す
ように、アイドルスロットルにおいて対応する速度の時
に形成するのと同一のガバナースロットル調整圧をガバ
ナー信号圧力管１６１′に形成する。

ばね１６３，１６３’および１６３〃のパイアスカをア
イドルスロットルにおける第２図の正味ダウンシフトパ
イアスカと同等になるよう減する（このパイアスカはば
ねのパイアスカからダウンシフト位置における相対する
アイドルスロットルパイアスカを引いたものである）と
、アップシフトが第３図の曲線のように、第２図の前部
ガバナー操作中とほぼ同一の出力速度で発生し、また、
ダウンシフトが、切換弁の主要管が有するヒステリシス
のために、対応するアップシフトとダウンシフトとの間
で同一の速度差を有する低速度で発生する。

切換信号弁が第２図におけるように同一の面積とばねの
パイアスカを有する場合には、アイドルスロットルにお
ケル第６図の変速装置の変更ガバナースロットル圧は第
３図におけるガバナー圧力よりも大きく、従って、全開
スロットル変更ガバナースロットル圧は第３図のガバナ
ー圧とほぼ同一となって、同様の出力速度で切換点を形
成する。

スロットルペダル２５５が前進してスロットル弁２５４
が管２５７および室２６３内で比例的により高いスロッ
トル圧を形成するとスロットル調整弁エレメント２５８
の陵部２６１には減圧力が発生して、管１６１′内の変
更ガバナースロットル圧をスロットルペダルの前進に応
答した対応速度における変更ガバナー圧（曲線ＧＭＩｓ
ｔ乃至ＧＭ−４ｔｈ）よりも比例的に低い値で調整する
。

管１６１’内の変更ガバナースロットル圧は一定のヒス
テリシス（アップシフト速度とダウンシフト速度との差
）により、出力速度とトルク要求に応じて自動切換用の
切換信号弁を操作するための単一圧力を形成する。

従って、本発明によれば、乗り物が比較的高速度で走行
している間に、出力ガバナーが何らかの理由で作動不能
となったときにダウン・シフトを防止すべく自動的に作
動するバック・アップ圧力が供せられる。

【図面の簡単な説明】

第１図は第２ａ図と第２ｂ図との組合せ配置を示す。 第２ａ図および第２ｂ図は、第１図に示した通りに組合
せた場合に、入力および出力速度ガバナーシステムを使
用したこの発明による自動速度範囲切換システムを有す
る変速機の好ましい態様を示す図。 第３図は、変更入力ガバナー圧自動アンプシフト操作を
示すため出力速度に対する変更入力ガバナー圧と出力ガ
バナー圧をプロットしたグラフ。 第４図は、変更入力ガバナー圧自動ダウンシフト操作を
示すため出力速度に対する変更入力ガバナー圧と出力ガ
バナー圧をプロットしたグラフ。 第５図は、アップシフトならびにダウンシフトのための
入力ガバナー制御操作および出力ガバナー圧自動操作を
示すため出力速度に対する入力ガバナー圧、減圧、変更
入力ガバナー圧および出力ガバナー圧をプロットしたグ
ラフ。 第６図は、この発明の別の態様を示す図で各種制御装置
を有する前記態様とほぼ類似した変速機を含み自動切換
弁を制御するため変更入力ガバナーとスロットル圧力と
を使用しているもの。 主要部分の符号の説明、２１６（２５６）・・・・・・
速度応答圧力制御手段、８Ｔ・・・・・・入力ガバナー
、１５１．１７６・・・・・・切換弁機構、９０・・・
・・・入力ガバナー圧が生ずる管、５３・・・・・・出
力部材、２２６（１６１’）・・・・・・（合成）変更
入力ガバナー圧が生ずる管、２６１．２６３・・・・・
・トルク要求手段、９３・・・・・・出力ガバナー ２
４９・・・・・・選択的接続手段、１５２ａ、１６２・
・・・・・作動装置、９４・・・・・・出力ガバナー圧
が生ずる管、３６，８１，７３・・・・・・速度比設定
装置、２３６・・・・・・作動不能化手段。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 人力ガバナー８７と、出力ガバナー９３と、変速機
   の変速ギヤ比を切り換える切換弁１５１゜１７６とを備
   えた流体を使用して変速機を制御する装置において； 第１の入口と、第２の入口と、該第４、第２の入口のう
   ちいずれか圧力の高い方と連通ずる出口とを備え、前記
   第１の入口が前記出力ガバナー９３に、前記出口が前記
   切換弁１５１，１７６にそれぞれ接続されたシャトル弁
   ２４９と；前記入力ガバナー８１に接続された入口と、
   前記シャトル弁２４９の第２の入口に接続された出口と
   を備える減圧弁２１７−ａと； 前記切換弁１５１，１７６に応答して前記減圧弁２１７
   −ａの減圧量を変速機のアップシフトにしたがって減少
   させて減圧弁出口圧力を出力ガバナー圧力と同様に変化
   させるとともに、該出力ガバナー圧力よりも低く保つ減
   圧弁制御手段２１７ｂ、ｃ、ｄ、ｅとを有することを特
   徴とする流体を使用して変速機を制御する装置。