JPS5825457A - 超高張力鋼 - Google Patents
超高張力鋼Info
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- JPS5825457A JPS5825457A JP13103582A JP13103582A JPS5825457A JP S5825457 A JPS5825457 A JP S5825457A JP 13103582 A JP13103582 A JP 13103582A JP 13103582 A JP13103582 A JP 13103582A JP S5825457 A JPS5825457 A JP S5825457A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は引張強さ２７０−以上でかつ延性、靭性の良好
な超高張力鋼に関する。
な超高張力鋼に関する。
従来高張力鋼として知られている、オースフオーム鋼や
ピアノ線等は引張強式が著しく高いが、製造工程が複雑
で製品寸法、用途が限定される欠点がある。を九従来の
マルエージｗ４は熱処理か簡単で、時効前に製品にする
ための加工２）！比較的容易であるが、特公昭４９−４
２５７２号公報オヨヒ後記文献ｌに記載のマルエージ鋼
は、弓１張強さ力５２４０５程度あるが、それ以外のマ
ルエージ鋼は２００５以下である。
ピアノ線等は引張強式が著しく高いが、製造工程が複雑
で製品寸法、用途が限定される欠点がある。を九従来の
マルエージｗ４は熱処理か簡単で、時効前に製品にする
ための加工２）！比較的容易であるが、特公昭４９−４
２５７２号公報オヨヒ後記文献ｌに記載のマルエージ鋼
は、弓１張強さ力５２４０５程度あるが、それ以外のマ
ルエージ鋼は２００５以下である。
マルエージ鋼は航空機用部品、工具、押出し用ラム、ダ
イス等に使用されている〃Ｓ１近時機械器具の性能向上
、高度化に伴ない一層苛酷な条件に耐えるものか要求さ
れ、より高い強度とさらに優れた延性を有するマルエー
ジ鋼の開発カニ要望嘔れるようになった。
イス等に使用されている〃Ｓ１近時機械器具の性能向上
、高度化に伴ない一層苛酷な条件に耐えるものか要求さ
れ、より高い強度とさらに優れた延性を有するマルエー
ジ鋼の開発カニ要望嘔れるようになった。
引張強さか２７０１のマルエージ鋼として、析出強化元
素のＭＯか著しく高い１８Ｎｉ、−１５ｃｏ −１０Ｍ
０−０．２Ｔｉ系が各種の技術報告や、米国特許第８．
８５９，０９４号に提案されている。
素のＭＯか著しく高い１８Ｎｉ、−１５ｃｏ −１０Ｍ
０−０．２Ｔｉ系が各種の技術報告や、米国特許第８．
８５９，０９４号に提案されている。
しかしながら前記高ＭＯ含有のマルエージ鋼は、通常の
ＭＯを含有しないマルエージ鋼に施されている熱処理（
溶体化処理十時効処理）では時効後脆くなり、また溶体
化処理のままでの冷間加工、機械加工が困難である。従
って、良好な延性を確保するためには熱間で強加工を行
なう等の特別な処理を必要とする。（後記文献２．３．
４参照）またＭｏを多量に含有するため偏析を起し易く
大きな断面積の鋼板、丸鋼を製造することは困難でおる
。
ＭＯを含有しないマルエージ鋼に施されている熱処理（
溶体化処理十時効処理）では時効後脆くなり、また溶体
化処理のままでの冷間加工、機械加工が困難である。従
って、良好な延性を確保するためには熱間で強加工を行
なう等の特別な処理を必要とする。（後記文献２．３．
４参照）またＭｏを多量に含有するため偏析を起し易く
大きな断面積の鋼板、丸鋼を製造することは困難でおる
。
上述の実情に鑑み、特殊な処理を施すことなく２７０〜
以上の引張強さを有し、かつ時効前に冷間加工、機械加
工が容易なマルエージ鋼として低ＭＯ高Ｃｏ系（Ｄ Ｎ
ｉ−Ｃｏ−ＭＯ−Ｔ’Ｌ−ＡＬ マｖ ｚ−ジ鋼を発明
し、特願昭５０−１１７２５号として特許出願を行なっ
た。δらに高延性で高靭性を有する高強度マルエージ鋼
の開発に種々取組んだ結果Ｂ。
以上の引張強さを有し、かつ時効前に冷間加工、機械加
工が容易なマルエージ鋼として低ＭＯ高Ｃｏ系（Ｄ Ｎ
ｉ−Ｃｏ−ＭＯ−Ｔ’Ｌ−ＡＬ マｖ ｚ−ジ鋼を発明
し、特願昭５０−１１７２５号として特許出願を行なっ
た。δらに高延性で高靭性を有する高強度マルエージ鋼
の開発に種々取組んだ結果Ｂ。
ｚｒ・Ｍｇ、、 Ｃａの１種以上を含有させることによ
シ、脱酸強化による清浄度の改善等に基づき延性、靭性
か向上するという知見を得た。
シ、脱酸強化による清浄度の改善等に基づき延性、靭性
か向上するという知見を得た。
すなわち本発明鋼は、Ｎｉ １５．０−１８．５％、Ｃ
。
。
１５．０〜２１．０％、Ｍｏ ５．０〜６．５％、’ｆ
ｉ １．０〜１．２％、Ａｔ Ｏ，０５〜０．８０％を
含有し、カッＴｉ、 Ａｔｃ２）合計が１．１０−１．
５０％の範囲Ｆ］６ると共ＫＢ０．００２５％以下、Ｚ
ｒ ０．０８％以下、Ｃａ ０．０５％以下、砲０．０
５％以下の１種又は２種以上を含有し、芒らに不純物ト
シテ、ｃｏ、ｏａ％ＩＦＦ、Ｓｉ ０．１０ Ｘ以下、
ＭｎＯ，１０％以下、Ｐｏ、０１０％以下、３０．０１
０％以下を含有し残部は実質的にＦｅからなる高強度マ
ルエージ鋼でろって、通常のマ〃エージ鋼同様の簡単な
熱処理によって、著しく高い強度が得られ、かつ時効前
の圧延、線引等の冷間加工が容易である特徴は前記した
発明と同様であシ、δらに製品の延性と靭性の良好であ
ることが特徴である。
ｉ １．０〜１．２％、Ａｔ Ｏ，０５〜０．８０％を
含有し、カッＴｉ、 Ａｔｃ２）合計が１．１０−１．
５０％の範囲Ｆ］６ると共ＫＢ０．００２５％以下、Ｚ
ｒ ０．０８％以下、Ｃａ ０．０５％以下、砲０．０
５％以下の１種又は２種以上を含有し、芒らに不純物ト
シテ、ｃｏ、ｏａ％ＩＦＦ、Ｓｉ ０．１０ Ｘ以下、
ＭｎＯ，１０％以下、Ｐｏ、０１０％以下、３０．０１
０％以下を含有し残部は実質的にＦｅからなる高強度マ
ルエージ鋼でろって、通常のマ〃エージ鋼同様の簡単な
熱処理によって、著しく高い強度が得られ、かつ時効前
の圧延、線引等の冷間加工が容易である特徴は前記した
発明と同様であシ、δらに製品の延性と靭性の良好であ
ることが特徴である。
次に本発明における鋼の成分を限定した理由を第１〜６
図を参照して説明する。
図を参照して説明する。
Ｎ１を１５．０〜１８．５％に限定したのは、第１図に
明らかなようＩＣＮｉ−１５，５〜２０Ｃｏ−６Ｍｏ−
１，１Ｔｉ −０，２Ａｔ系における時効後の機械的性
質が１．５０％未満では引張強さ、伸び、絞シが低下し
、また１８．５％を超えるとＭＳ点が低下し、室温では
大部芥がオーステナ゛イトとなり、強度が著しく低下す
る。かかる理由からＮ１を１５．０〜１８．５，９６’
とした。
明らかなようＩＣＮｉ−１５，５〜２０Ｃｏ−６Ｍｏ−
１，１Ｔｉ −０，２Ａｔ系における時効後の機械的性
質が１．５０％未満では引張強さ、伸び、絞シが低下し
、また１８．５％を超えるとＭＳ点が低下し、室温では
大部芥がオーステナ゛イトとなり、強度が著しく低下す
る。かかる理由からＮ１を１５．０〜１８．５，９６’
とした。
Ｇｏを１５．０〜２１，０％に限定したのは、第２図に
明らかなように１７．５ Ｎｉ−Ｃｏ −６Ｍｏ −１
，１Ｔｊ−−０、２Ａｔ系における時効後の機械的性質
が、１５．０％未満では十分な引張強さが得られず、伸
び絞りも殆んど向上せず、また２１．０％を超えると硬
さは増加するか著しく脆くなり、゛引張試験の途中で破
断し、引張強さ、伸び、絞り共に著しく低下する。かか
る理由からＣＯを１５．０〜２１．０％とした。
明らかなように１７．５ Ｎｉ−Ｃｏ −６Ｍｏ −１
，１Ｔｊ−−０、２Ａｔ系における時効後の機械的性質
が、１５．０％未満では十分な引張強さが得られず、伸
び絞りも殆んど向上せず、また２１．０％を超えると硬
さは増加するか著しく脆くなり、゛引張試験の途中で破
断し、引張強さ、伸び、絞り共に著しく低下する。かか
る理由からＣＯを１５．０〜２１．０％とした。
ＭＯを５．０〜６．５％に限定したのは、第３図に明ら
かなように１７．５Ｎｉ−１５，５〜２ｏｃｏ−Ｍｏ−
１．１Ｔｉ −０，２Ａｔ系における時効後の機械的性
質が、５．０％未満では強度が著しく低下し、伸び、絞
りは改善されない。また６、５％を超えるとＭＳ点が室
温に近くなり一部にオ〜ヌテナイトが生成して強度が低
下し、伸び、絞りも劣化する。かかる理由からＭＯを５
．０〜６．５％とした。
かなように１７．５Ｎｉ−１５，５〜２ｏｃｏ−Ｍｏ−
１．１Ｔｉ −０，２Ａｔ系における時効後の機械的性
質が、５．０％未満では強度が著しく低下し、伸び、絞
りは改善されない。また６、５％を超えるとＭＳ点が室
温に近くなり一部にオ〜ヌテナイトが生成して強度が低
下し、伸び、絞りも劣化する。かかる理由からＭＯを５
．０〜６．５％とした。
Ｔ１を１．０〜１．２％に限定したのは、第４図に明ら
かなように、１７．５Ｎｉ−−１５，５Ｃｏ−６Ｍｏ−
Ｔｉ、 −０，２Ａｔ系における時効後の機械的性質が
、１．０％未満では所期の２７０−以上の引張り強さを
得ることかできず、またＴ１が１．２％から０．５％ま
での開でＦｉＴｉ、量の減少によって強度が低下しても
伸び、絞りの変化は少ないが、Ｔ１量か１．２％を超え
ると伸び、絞り共に著しく低下する。かかる理由からＴ
１を１．０〜１．２％とした。
かなように、１７．５Ｎｉ−−１５，５Ｃｏ−６Ｍｏ−
Ｔｉ、 −０，２Ａｔ系における時効後の機械的性質が
、１．０％未満では所期の２７０−以上の引張り強さを
得ることかできず、またＴ１が１．２％から０．５％ま
での開でＦｉＴｉ、量の減少によって強度が低下しても
伸び、絞りの変化は少ないが、Ｔ１量か１．２％を超え
ると伸び、絞り共に著しく低下する。かかる理由からＴ
１を１．０〜１．２％とした。
Ａｔを０．０５〜０．８０％に限定したのは、ＡｔはＴ
１添加前の脱酸剤としてＴ１の歩′留向上に寄与するほ
か、Ｔ１と同様に析出強化にも有効であり、０．５％以
下では析出強化への寄与および脱酸剤としての効果が顕
著でなく、０．８％を超えると靭性、延性を著しく劣化
させる。かかる理由からＡｔ１Ｏ００５％〜０．８０％
とした。
１添加前の脱酸剤としてＴ１の歩′留向上に寄与するほ
か、Ｔ１と同様に析出強化にも有効であり、０．５％以
下では析出強化への寄与および脱酸剤としての効果が顕
著でなく、０．８％を超えると靭性、延性を著しく劣化
させる。かかる理由からＡｔ１Ｏ００５％〜０．８０％
とした。
Ｔｉ、＋Ａｔを１．１θ〜１，５０％に限定したのは、
１．１０％未満では所期の強度か得られず、また１、５
０％を超えると伸び、絞りが著しく低下するからでるる
。
１．１０％未満では所期の強度か得られず、また１、５
０％を超えると伸び、絞りが著しく低下するからでるる
。
さらにＢ、 Ｚｒ、 Ｃａは脱酸強化による清浄度向上
の他、Ｂにめっては脱窒及び結晶粒界へのＭｏ 、 Ｏ
ｒなどの析出を防止し、延性、靭性を付与するが、０．
００２５％を超えるとかえって靭性が劣下するので０゜
００２５％以下にした。
の他、Ｂにめっては脱窒及び結晶粒界へのＭｏ 、 Ｏ
ｒなどの析出を防止し、延性、靭性を付与するが、０．
００２５％を超えるとかえって靭性が劣下するので０゜
００２５％以下にした。
ＺｒもＢと同様の効果を有するが、０゜０８％を超える
とその効果は飽和の傾向におるので０．０８％を上限と
した。
とその効果は飽和の傾向におるので０．０８％を上限と
した。
Ｃａは脱酸に加え、非金属介在物を球状化することによ
り靭性の改善に効果がある他、異方性も減少させるが、
０．０５％を超えて含有すると、介在物が増加すること
と、コスト上昇のため０．０５％以下としたＭｇもＣａ
と同様介在物形態を変える効果を発揮するが、０．０５
％を毬えると効果が飽和するので０．０５％以下とした
。
り靭性の改善に効果がある他、異方性も減少させるが、
０．０５％を超えて含有すると、介在物が増加すること
と、コスト上昇のため０．０５％以下としたＭｇもＣａ
と同様介在物形態を変える効果を発揮するが、０．０５
％を毬えると効果が飽和するので０．０５％以下とした
。
ｉＭ中Ｋ１１ｊｆ！含有ＧレルＣ，Ｓｉ、 Ｍｎ、 Ｐ
、 Ｓ ｔｄ延性、靭性を劣化させる有害元素であるの
で、それぞれＣ０，０８％以下、Ｓｉ−、Ｍｎ各々０．
１０％以下、Ｐ、Ｓ各々ｏ、ｏｔｏ％以下に抑えること
か必要でろるＯ 本発明になる２７０シ級マルエージ鋼は、時効処理前に
、７５０℃〜９００℃七８０分以上ＩＯ時間以下の溶体
化処理を行なうか、仕上温度８００℃以上望ましくは９
５０℃以下で熱間加工を行ない、めるいはこれらにさら
に冷間加工を施した後、４２５〜５５０℃、望ましくは
４７５〜５２５℃で１〜１００時間の時効処理を行なう
。なおこの時効処理前に一１９６℃〜−４０℃の温度で
３０分〜１０時間かけてサブゼロ処理を加えてもよい。
、 Ｓ ｔｄ延性、靭性を劣化させる有害元素であるの
で、それぞれＣ０，０８％以下、Ｓｉ−、Ｍｎ各々０．
１０％以下、Ｐ、Ｓ各々ｏ、ｏｔｏ％以下に抑えること
か必要でろるＯ 本発明になる２７０シ級マルエージ鋼は、時効処理前に
、７５０℃〜９００℃七８０分以上ＩＯ時間以下の溶体
化処理を行なうか、仕上温度８００℃以上望ましくは９
５０℃以下で熱間加工を行ない、めるいはこれらにさら
に冷間加工を施した後、４２５〜５５０℃、望ましくは
４７５〜５２５℃で１〜１００時間の時効処理を行なう
。なおこの時効処理前に一１９６℃〜−４０℃の温度で
３０分〜１０時間かけてサブゼロ処理を加えてもよい。
本発明鋼においてはまた板厚２５ｔ１以上や、外径が８
０１／以上の場合は、溶体化処理前又は熱間加工前に１
１５０〜１２５０℃の温度で１〜２０時間かけてソーキ
ングを行なうと偏析はでらに改善され、均質な鋼板ある
いは丸鋼が得られる。
０１／以上の場合は、溶体化処理前又は熱間加工前に１
１５０〜１２５０℃の温度で１〜２０時間かけてソーキ
ングを行なうと偏析はでらに改善され、均質な鋼板ある
いは丸鋼が得られる。
次に本発明の実施例について述べる。
第１表において、１〜７鋼は本発明鋼の化学組成を、ま
た８〜２０ｍは従来鋼の化学組成を示し、第２表は第１
表に示した本発明鋼と従来鋼の時効後の機械的性質、’
ｒｓ（引張強さ）、Ｙｓ （降伏強さ）、Ｅｔ（伸び）
、ＲＡ（絞り）、Ｖ＆＋（０℃ニオけるシャルピー吸収
エネルギー）を示したもの、第８表は本発明鋼と従来鋼
の溶体化処理後の冷間加工性を示したもので、板厚１０
ｆｉから圧延を開始し、割れが発生した時点での断面減
少率を求めた。
た８〜２０ｍは従来鋼の化学組成を示し、第２表は第１
表に示した本発明鋼と従来鋼の時効後の機械的性質、’
ｒｓ（引張強さ）、Ｙｓ （降伏強さ）、Ｅｔ（伸び）
、ＲＡ（絞り）、Ｖ＆＋（０℃ニオけるシャルピー吸収
エネルギー）を示したもの、第８表は本発明鋼と従来鋼
の溶体化処理後の冷間加工性を示したもので、板厚１０
ｆｉから圧延を開始し、割れが発生した時点での断面減
少率を求めた。
第２表、第８表より明らかなように本発明鋼は何れも従
来鋼に較べて通常の熱処理においても著しく伸び、絞り
、靭性が優れているほか、良好な冷間加工性を有してい
ることが解る。
来鋼に較べて通常の熱処理においても著しく伸び、絞り
、靭性が優れているほか、良好な冷間加工性を有してい
ることが解る。
第１図〜第４図は何れも１７．５Ｎｉ−１５，５〜２０
ＣＯ−６Ｍ０−１．１ Ｔｉ −０，２Ａｌを基本成分
とし、それぞれＮ１を１４〜１９．５％、ＣＯを８．６
〜２５％、Ｍｏを８．８〜ｌＯ％、Ｔ１を０．０８〜１
．６５％の範囲で変化ぢせた場合の時効後の機械的性質
と本発明の特許請求の範囲（斜線を付した２直線間）を
示すものである。第５図、第６図は、Ｎｉ、−Ｃｏ−Ｍ
ｏ−Ｔｉ −Ａｔ系フマルエージ鋼Ｂ、 Ｚｒ、 Ｃａ
、 Ｍｇを変化８せて強度、伸び、ＲＡ及び一部シャル
ビー衝撃エネルギーと、本発明の特許請求の範囲（斜線
を付した以下）を示すものである。 参考文献 １、Ｇ 、 Ｗ Ｔｕｆｆｎｅｌｌ ａｎｄ Ｒ，Ｌ
、 Ｃｏ１−ｒｓ、 ’ｒｒａｎｓＡＳＭ ＶＯｌ
６１（１９６８）７９ｇ２、鉄と鋼 Ｖｏｌ ６０（１
９７４）Ｓ２８１３、鉄と鋼 ＶＯｌ ６０（１９７４
）Ａ５５４、 Ｍａｇｎｅｅ、Ａ、Ｖｌ−ａｔｏｕｒ
、Ｐ、Ｄｒａｐｉ、ｅｒ Ｊ、Ｍ。 Ｃｏｕｒｔｓｏｕｒｄｉｓ Ｄ ａｎｄＨａｂｒａｋｅ
ｎ、Ｌ、Ｃｏ’ｂａｌｔ（１９７Ｂ）８ １８３６１ □Ｍ０（％’ ＩＯＭｏ
−０，０５ＴＩ−Ｍｏ（％） ＮＪｉ
ＩＯＭｏ−０，０５Ｔｉ□Ｍｏ（％）１０Ｍｏ
−００５Ｔｉ 第 ４１１ − Ｔ Ｉ （％） −Ｔ Ｉ （％］ □ＴＩ”／ω 第５図 ０１７．５Ｎｉ −１５，５ｃｏ−６Ｍｏ−１，ｌＴｌ
−０，２ＡＬ−ＢＢ（ＸＯ，０ＯＩＳ／、） １ｒ
（ＸＯ，０１％）ＣＧ、Ｍ９（／、）
ＣＯ−６Ｍ０−１．１ Ｔｉ −０，２Ａｌを基本成分
とし、それぞれＮ１を１４〜１９．５％、ＣＯを８．６
〜２５％、Ｍｏを８．８〜ｌＯ％、Ｔ１を０．０８〜１
．６５％の範囲で変化ぢせた場合の時効後の機械的性質
と本発明の特許請求の範囲（斜線を付した２直線間）を
示すものである。第５図、第６図は、Ｎｉ、−Ｃｏ−Ｍ
ｏ−Ｔｉ −Ａｔ系フマルエージ鋼Ｂ、 Ｚｒ、 Ｃａ
、 Ｍｇを変化８せて強度、伸び、ＲＡ及び一部シャル
ビー衝撃エネルギーと、本発明の特許請求の範囲（斜線
を付した以下）を示すものである。 参考文献 １、Ｇ 、 Ｗ Ｔｕｆｆｎｅｌｌ ａｎｄ Ｒ，Ｌ
、 Ｃｏ１−ｒｓ、 ’ｒｒａｎｓＡＳＭ ＶＯｌ
６１（１９６８）７９ｇ２、鉄と鋼 Ｖｏｌ ６０（１
９７４）Ｓ２８１３、鉄と鋼 ＶＯｌ ６０（１９７４
）Ａ５５４、 Ｍａｇｎｅｅ、Ａ、Ｖｌ−ａｔｏｕｒ
、Ｐ、Ｄｒａｐｉ、ｅｒ Ｊ、Ｍ。 Ｃｏｕｒｔｓｏｕｒｄｉｓ Ｄ ａｎｄＨａｂｒａｋｅ
ｎ、Ｌ、Ｃｏ’ｂａｌｔ（１９７Ｂ）８ １８３６１ □Ｍ０（％’ ＩＯＭｏ
−０，０５ＴＩ−Ｍｏ（％） ＮＪｉ
ＩＯＭｏ−０，０５Ｔｉ□Ｍｏ（％）１０Ｍｏ
−００５Ｔｉ 第 ４１１ − Ｔ Ｉ （％） −Ｔ Ｉ （％］ □ＴＩ”／ω 第５図 ０１７．５Ｎｉ −１５，５ｃｏ−６Ｍｏ−１，ｌＴｌ
−０，２ＡＬ−ＢＢ（ＸＯ，０ＯＩＳ／、） １ｒ
（ＸＯ，０１％）ＣＧ、Ｍ９（／、）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｎｉ １５．０〜１８．５Ｘ、 Ｃｏ ｌ ５．０〜２
１．０％、Ｍ。 ５．０〜６．５％、Ｔ１１．０〜．１．２％、Ａｔ０．
０５〜０．８０％を含有し、かつＴｉ、Ａｔの合計が１
．１θ〜１．５０％の範囲にろり、さらにＢｏ、００２
５％以下、ｋＯ，０８Ｘ以下、Ｃａ ０．０５％以下、
Ｍｇ ０．０５％以下の１種又は２種以上を含有し、不
純物としてＣ０８０３％以下、ｓｌｏ、ｔｏ％以下、Ｍ
ｎ０．１０％以下、Ｐｏ、０１０％以下、Ｓｏ、０１０
％以下を含有し、残部が笑質的にＦｅからなる超高張力
鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13103582A JPS5934226B2 (ja) | 1982-07-26 | 1982-07-26 | 超高張力鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13103582A JPS5934226B2 (ja) | 1982-07-26 | 1982-07-26 | 超高張力鋼 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1172575A Division JPS5815530B2 (ja) | 1975-01-27 | 1975-01-27 | チヨウコウチヨウリヨクコウ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5825457A true JPS5825457A (ja) | 1983-02-15 |
| JPS5934226B2 JPS5934226B2 (ja) | 1984-08-21 |
Family
ID=15048495
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13103582A Expired JPS5934226B2 (ja) | 1982-07-26 | 1982-07-26 | 超高張力鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5934226B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1826282A1 (en) | 2002-11-19 | 2007-08-29 | Hitachi Metals, Ltd. | Method of producing a maraging steel |
| EP2840160A2 (en) | 2013-08-23 | 2015-02-25 | Daido Steel Co.,Ltd. | Maraging steel excellent in fatigue characteristics |
| JP2019011515A (ja) * | 2013-08-23 | 2019-01-24 | 大同特殊鋼株式会社 | 疲労特性に優れたマルエージング鋼 |
-
1982
- 1982-07-26 JP JP13103582A patent/JPS5934226B2/ja not_active Expired
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1826282A1 (en) | 2002-11-19 | 2007-08-29 | Hitachi Metals, Ltd. | Method of producing a maraging steel |
| EP1422301B1 (en) * | 2002-11-19 | 2008-02-20 | Hitachi Metals, Ltd. | Maraging steel and method of producing the same |
| US7445678B2 (en) | 2002-11-19 | 2008-11-04 | Hitachi Metals, Ltd. | Maraging steel and method of producing the same |
| EP2840160A2 (en) | 2013-08-23 | 2015-02-25 | Daido Steel Co.,Ltd. | Maraging steel excellent in fatigue characteristics |
| JP2015061932A (ja) * | 2013-08-23 | 2015-04-02 | 大同特殊鋼株式会社 | 疲労特性に優れたマルエージング鋼 |
| US10119186B2 (en) | 2013-08-23 | 2018-11-06 | Daido Steel Co., Ltd. | Maraging steel excellent in fatigue characteristics |
| JP2019011515A (ja) * | 2013-08-23 | 2019-01-24 | 大同特殊鋼株式会社 | 疲労特性に優れたマルエージング鋼 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5934226B2 (ja) | 1984-08-21 |
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