JPS5825425A - 方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPS5825425A JPS5825425A JP12322681A JP12322681A JPS5825425A JP S5825425 A JPS5825425 A JP S5825425A JP 12322681 A JP12322681 A JP 12322681A JP 12322681 A JP12322681 A JP 12322681A JP S5825425 A JPS5825425 A JP S5825425A
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- annealing
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- steel sheet
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、各結晶粒の方位が結晶学上の考う−指数で（
１１０）（００１）と表示されるニク再結晶 粒で構成
された、圧延方向に磁化し易い一方向性電磁鋼板の製造
方法に関するもので、その製造工程途上の圧延の方法に
特徴を持たせることにより優れた磁気特性を確保する方
法を提供するものでめる。
１１０）（００１）と表示されるニク再結晶 粒で構成
された、圧延方向に磁化し易い一方向性電磁鋼板の製造
方法に関するもので、その製造工程途上の圧延の方法に
特徴を持たせることにより優れた磁気特性を確保する方
法を提供するものでめる。
ところで、一方向性電磁鋼板の製造方法は、過去数１０
年来の歴史を有する二回圧延法と、新らたにｌＯ数年前
に開発された一回圧延法との二撫に大別される。−回圧
延法材は磁束密度が特に優れているため、高磁場での鉄
損、良とえば５０サイクルの交番磁界下で磁束密度値が
１．７Ｔの時の鉄損Ｗ１７１５０の値が優れているため
、従来の二回圧延法材の使用分野に浸透しつつある。し
かし、昨今の様に省エネルギー的要請が益々強くなりつ
つある時代になると、変圧器勢の設計磁束密度値を低下
させて使用することも検討される様になシ、使用される
鉄心に要求される材質特性、いわゆる中、低磁場の鉄損
（例えばＷ、５１５０ ）が鋼板購入価格に比して良い
二回冷延法材が見直しされる動１４兇られるようになっ
て来た。
年来の歴史を有する二回圧延法と、新らたにｌＯ数年前
に開発された一回圧延法との二撫に大別される。−回圧
延法材は磁束密度が特に優れているため、高磁場での鉄
損、良とえば５０サイクルの交番磁界下で磁束密度値が
１．７Ｔの時の鉄損Ｗ１７１５０の値が優れているため
、従来の二回圧延法材の使用分野に浸透しつつある。し
かし、昨今の様に省エネルギー的要請が益々強くなりつ
つある時代になると、変圧器勢の設計磁束密度値を低下
させて使用することも検討される様になシ、使用される
鉄心に要求される材質特性、いわゆる中、低磁場の鉄損
（例えばＷ、５１５０ ）が鋼板購入価格に比して良い
二回冷延法材が見直しされる動１４兇られるようになっ
て来た。
本発明は、かかる背景のもとに二回圧延法による方向性
電磁鋼板の鉄損を改善する方法全提供するものである。
電磁鋼板の鉄損を改善する方法全提供するものである。
つｉｎ、ｃｏ、ｏｇ−以下、Ｓｌ ４．０１１以下、そ
の他方向性電磁鋼板に必要とされる成分を含んだ熱延鋼
板を、必要に応じて熱延板焼鈍を施こした彼、酸洗し、
３０〜７５４の圧下率での一回目の圧延、７５０〜１１
５０℃の温度での中間焼鈍、４０〜８０ｑＩＩの圧下率
で最終板厚とする二回目の圧延および湿潤水素気流中で
の脱炭焼鈍を行ない、さらに必ｇ！に応じて焼鈍分離剤
の塗布を施こしたのち、二次再結晶の発達と純化の丸め
の８００〜１２５０℃の温度での仕上焼鈍を行なう一連
の工程から成る方向性電磁鋼板の製造に際し、−回目の
圧延工程あるいは一回目ならびに二回目の圧延工程にお
ける途中板厚段階の少くとも一つの段階で、被圧延鋼板
を１００〜６００℃の保持温度範囲内で なる式！を満足する時間保持することを４Ｉ微とするも
のである（但しＴｉｔ−ｍ圧延鋼板の保持温度の絶対温
度を意味する）。
の他方向性電磁鋼板に必要とされる成分を含んだ熱延鋼
板を、必要に応じて熱延板焼鈍を施こした彼、酸洗し、
３０〜７５４の圧下率での一回目の圧延、７５０〜１１
５０℃の温度での中間焼鈍、４０〜８０ｑＩＩの圧下率
で最終板厚とする二回目の圧延および湿潤水素気流中で
の脱炭焼鈍を行ない、さらに必ｇ！に応じて焼鈍分離剤
の塗布を施こしたのち、二次再結晶の発達と純化の丸め
の８００〜１２５０℃の温度での仕上焼鈍を行なう一連
の工程から成る方向性電磁鋼板の製造に際し、−回目の
圧延工程あるいは一回目ならびに二回目の圧延工程にお
ける途中板厚段階の少くとも一つの段階で、被圧延鋼板
を１００〜６００℃の保持温度範囲内で なる式！を満足する時間保持することを４Ｉ微とするも
のである（但しＴｉｔ−ｍ圧延鋼板の保持温度の絶対温
度を意味する）。
本発明はま良、上記の本発明方法をさらに有効ならしめ
るために、中間焼鈍工程から第二回目の圧延に至る間の
被圧延鋼板の熱履歴を規制することを特徴とするもので
ある。
るために、中間焼鈍工程から第二回目の圧延に至る間の
被圧延鋼板の熱履歴を規制することを特徴とするもので
ある。
すなわち中間焼鈍工程完了後二回目の圧延工程に入るま
での間に、鎖鋼板の絶対温度とその温度における保定時
間との間に なる不等式ｌを満足するｓＫ被圧延銅板の熱履歴を規制
することである。
での間に、鎖鋼板の絶対温度とその温度における保定時
間との間に なる不等式ｌを満足するｓＫ被圧延銅板の熱履歴を規制
することである。
前記し九本発明に従った方法の磁性に対する改善効果の
メカニズムは、詳細には明らかではないが、以下のｌｌ
５Ｋ考えられる。
メカニズムは、詳細には明らかではないが、以下のｌｌ
５Ｋ考えられる。
一般に、一方向性電磁鋼板は（１１０）＜００１）方位
に近い方位を有する二次再結晶粒から成る。
に近い方位を有する二次再結晶粒から成る。
この二次再結晶粒は、ある特定秦件下にある一次再結晶
粒が周囲の他の一次再結晶粒の成長に先がけて大きく成
長したもＯである。かかる特定東件下とは、ひとつは−
スト結晶粒から成る鋼板素地が適切であること、すなわ
ち結晶粒方位サイズならびに均質性が適切なことであ）
、他のひとつは二次再結晶粒として特定の一次再結晶粒
が急速に成長する間に他の一次再結晶粒の成長を阻止す
る役割管もったいわゆるインヒビター効果が存在するこ
とである。かかるインヒビターとしては、通常ＭｍＢ
ａ Ｍｎ２・、ムＡＮなどで代表される微細析出分散相
とか８ｅＮｓ８＊ｅ８ｂｓ８ｎｔＰなどで代表される粒
界偏析元素などがある０以上の様な一スト結晶ストラク
チャーが良好なことと、適切なインヒビターが存在する
ことの二条性が兼備して始めて（１１０）＜００１＞方
位に近い方位粒から成る二次再結晶が鋼板全面を覆いつ
くすことが出来る。
粒が周囲の他の一次再結晶粒の成長に先がけて大きく成
長したもＯである。かかる特定東件下とは、ひとつは−
スト結晶粒から成る鋼板素地が適切であること、すなわ
ち結晶粒方位サイズならびに均質性が適切なことであ）
、他のひとつは二次再結晶粒として特定の一次再結晶粒
が急速に成長する間に他の一次再結晶粒の成長を阻止す
る役割管もったいわゆるインヒビター効果が存在するこ
とである。かかるインヒビターとしては、通常ＭｍＢ
ａ Ｍｎ２・、ムＡＮなどで代表される微細析出分散相
とか８ｅＮｓ８＊ｅ８ｂｓ８ｎｔＰなどで代表される粒
界偏析元素などがある０以上の様な一スト結晶ストラク
チャーが良好なことと、適切なインヒビターが存在する
ことの二条性が兼備して始めて（１１０）＜００１＞方
位に近い方位粒から成る二次再結晶が鋼板全面を覆いつ
くすことが出来る。
また、磁気的性質は、これら二条性がよシ完全な場合に
おいてよシ勝れたものになると推定される。
おいてよシ勝れたものになると推定される。
本発−は、かかる条件を兼ねそなえ九一方向性電磁銅板
の製造工程のうち、特に二回圧延法材に関連し一回目の
圧延工程、中間焼鈍工程、二回目の圧延工程の条件を規
制することによシ、かかる二次再結晶粒が従来より、磁
気特性をよシ改善向上せしめたものでＴｏシ、その原因
としては前記のイン艦ビターの改善と云うよＪ）４−ス
ト結晶ストラれる。つｔ）、本発明に従って圧延時にお
いて、鋼板を所定範囲内の温度に所定範囲の時間保持さ
せることによ〕、圧延中に形成される転位１ｉ！咎の格
子欠陥部にＣ，Ｎなどの固溶元素が固着され、引続いて
の圧延時の変形機構に変化を及はし、その結果最終板厚
での再結晶粒ならびに集合組織、即ち一スト結晶ストラ
クチャーをよシ改善して、結果的に磁気特性の良好な二
次再結晶粒が成長するものと推定される。
の製造工程のうち、特に二回圧延法材に関連し一回目の
圧延工程、中間焼鈍工程、二回目の圧延工程の条件を規
制することによシ、かかる二次再結晶粒が従来より、磁
気特性をよシ改善向上せしめたものでＴｏシ、その原因
としては前記のイン艦ビターの改善と云うよＪ）４−ス
ト結晶ストラれる。つｔ）、本発明に従って圧延時にお
いて、鋼板を所定範囲内の温度に所定範囲の時間保持さ
せることによ〕、圧延中に形成される転位１ｉ！咎の格
子欠陥部にＣ，Ｎなどの固溶元素が固着され、引続いて
の圧延時の変形機構に変化を及はし、その結果最終板厚
での再結晶粒ならびに集合組織、即ち一スト結晶ストラ
クチャーをよシ改善して、結果的に磁気特性の良好な二
次再結晶粒が成長するものと推定される。
ところで、かかる二回冷延法における電磁銅板の製造途
上で、二回目の冷延時に時効処理を施こすこと、ならび
にこの時効処理に関連して二回目の冷延前工程である中
間焼鈍の冷却速度を規制することについては特公昭５＠
−３８９２号公報に記載されている。
上で、二回目の冷延時に時効処理を施こすこと、ならび
にこの時効処理に関連して二回目の冷延前工程である中
間焼鈍の冷却速度を規制することについては特公昭５＠
−３８９２号公報に記載されている。
これに対し、本発明者らは、二回目の冷延時のみならず
、−回目Ｏ冷延の場合にも効果があること、さらには−
回目と二回目との両者に時効処理を施こせば効果がさら
に増加するととを見出し、その場合の有効な条件を検討
し規制したものである。
、−回目Ｏ冷延の場合にも効果があること、さらには−
回目と二回目との両者に時効処理を施こせば効果がさら
に増加するととを見出し、その場合の有効な条件を検討
し規制したものである。
オた、かかる効果を充分に発揮させる丸めには、中間焼
鈍工程完了時点から第二回目の冷延工程に入るまでの鋼
板の熱履歴を規制すべきことを見出したものである。
鈍工程完了時点から第二回目の冷延工程に入るまでの鋼
板の熱履歴を規制すべきことを見出したものである。
以下、本発明の詳細な説明する。
先ず本発明者らは次の実験を行った。Ｃ０，０４５−１
８１３，２０チ、Ｍ酋０．０６％ 、８０．０２６係を
含み残部Ｆｅからなる板厚２．５■の熱延板を酸洗いし
九のち、０．７！！閣まで一回目の熱延を行ない、９７
０℃で４分間の中間焼鈍を行なう九のち、圧下率６０嚢
の第二回目の圧延を施こして０．３０■の最終板厚に仕
上げ、８４０℃で脱炭焼鈍を施し、 ＭｇＯを塗布して
水素気流中で毎時２０℃で１１８０Ｃまで昇温し２０時
間の仕上焼鈍を行なって成品板とした。
８１３，２０チ、Ｍ酋０．０６％ 、８０．０２６係を
含み残部Ｆｅからなる板厚２．５■の熱延板を酸洗いし
九のち、０．７！！閣まで一回目の熱延を行ない、９７
０℃で４分間の中間焼鈍を行なう九のち、圧下率６０嚢
の第二回目の圧延を施こして０．３０■の最終板厚に仕
上げ、８４０℃で脱炭焼鈍を施し、 ＭｇＯを塗布して
水素気流中で毎時２０℃で１１８０Ｃまで昇温し２０時
間の仕上焼鈍を行なって成品板とした。
その際、−回目の圧延途上、板厚が１．３０Ｍならびに
０．９■の時、さらには二回目の圧延途上の板厚が０．
５５■の時に、銅板ｔ２００℃×１０分の本発明処理を
行ない、かかる処理の無い場合と比較した。第１図には
成品の鉄損値を示した。同図によれば、本発明処理を実
施しない場合のＷ１７７５０の値の平均値が１．２７（
η〜）であるのに対し、本発明を実施した場合には１．
１６〜１．２１ ＣｖＡ）まで鉄損値が向上しているこ
とが判る０％に一回目、二回目共に本発明処理を施こし
た場合にも著しく向上している。
０．９■の時、さらには二回目の圧延途上の板厚が０．
５５■の時に、銅板ｔ２００℃×１０分の本発明処理を
行ない、かかる処理の無い場合と比較した。第１図には
成品の鉄損値を示した。同図によれば、本発明処理を実
施しない場合のＷ１７７５０の値の平均値が１．２７（
η〜）であるのに対し、本発明を実施した場合には１．
１６〜１．２１ ＣｖＡ）まで鉄損値が向上しているこ
とが判る０％に一回目、二回目共に本発明処理を施こし
た場合にも著しく向上している。
８１２図は、前記と同一成分組成の試料を用いて本発明
法に従って一回目の圧延途上の板厚１，３０關と０．９
８時、ならびに二回目の圧延途上の板厚０、５５１１１
１時に、１００〜６００℃の温度範囲内で各時間処理し
た時の成品のＷ、７７５゜値を示したものである。なお
かかる処理が６００℃を超える場合には、再結晶が生じ
結果的に二次再結晶が得られ難くなること及び１００℃
よシ低温では処理時間が著しく長くなるので、処理温度
範囲を１００〜６００℃に限定した。被圧延銅板を本発
明の範囲内、すなわ゛ち１００〜６００℃の範囲内で下
記式■を満足する絶対１縦に所定時間だけ保持すれば、
第１図に示すように、比較材のＷｌ、、５ｏの平均値が
１．２７ （ｗＡＩ）であるのに対して、本発明例のそ
れは１．２５（η勺）よシ小さい値になっていることが
判る。
法に従って一回目の圧延途上の板厚１，３０關と０．９
８時、ならびに二回目の圧延途上の板厚０、５５１１１
１時に、１００〜６００℃の温度範囲内で各時間処理し
た時の成品のＷ、７７５゜値を示したものである。なお
かかる処理が６００℃を超える場合には、再結晶が生じ
結果的に二次再結晶が得られ難くなること及び１００℃
よシ低温では処理時間が著しく長くなるので、処理温度
範囲を１００〜６００℃に限定した。被圧延銅板を本発
明の範囲内、すなわ゛ち１００〜６００℃の範囲内で下
記式■を満足する絶対１縦に所定時間だけ保持すれば、
第１図に示すように、比較材のＷｌ、、５ｏの平均値が
１．２７ （ｗＡＩ）であるのに対して、本発明例のそ
れは１．２５（η勺）よシ小さい値になっていることが
判る。
中間焼鈍工程を経た鋼板はコイル状に巻かれ、次工程で
ある二回目の圧延に供される。ＩＪ！際の工場生産に際
しては工程スヶジ息−ルの関係から、かかる銅帯は数日
以上この状態で放置されることがあシ、夏場であると銅
板温度が４０℃以上にもなることがある。を九Ｓム含有
量が３．２−以上の場合などは次の圧延時に破断しゃす
いため、前身ってコイルの温度を上昇させることがある
。ところが、−かかる中間焼鈍工程から次の二回目の圧
延工Ｓｔでの間の熱サイクル履歴は、本発明の特徴とす
る圧延途上の鋼板の加熱処理効果に影響を及ぼすことを
見い出した。っまシ、８Ｉ３図は、ＩＫ１図の本発明例
Ｂに示し九と同じ実験を行なうに際して、９７０℃で４
分間の中間焼鈍加熱を行なった後、ＳＯＯ℃までを２’
Ｏ秒間で冷却し、次いで６００℃から室温までを毎秒１
０℃で冷却し、そののち鋼板を各温度に各所定時間保持
したのち謝２回目の圧延（途中、板厚０．５５１１１に
て２００ｔ：：×１０分間の処！りを行なった場合の成
品のＷ１７ＡＯ値を示すものである。第３図から明らか
な如く、中間焼鈍工程完了後、二回目の圧延工程に入る
首での間に、骸鋼板の絶対温度とその温度における保定
時間との間に下記弐冒 を満足させる亨発明の範囲内（図中（１）の範囲内）で
良い磁性を示している。
ある二回目の圧延に供される。ＩＪ！際の工場生産に際
しては工程スヶジ息−ルの関係から、かかる銅帯は数日
以上この状態で放置されることがあシ、夏場であると銅
板温度が４０℃以上にもなることがある。を九Ｓム含有
量が３．２−以上の場合などは次の圧延時に破断しゃす
いため、前身ってコイルの温度を上昇させることがある
。ところが、−かかる中間焼鈍工程から次の二回目の圧
延工Ｓｔでの間の熱サイクル履歴は、本発明の特徴とす
る圧延途上の鋼板の加熱処理効果に影響を及ぼすことを
見い出した。っまシ、８Ｉ３図は、ＩＫ１図の本発明例
Ｂに示し九と同じ実験を行なうに際して、９７０℃で４
分間の中間焼鈍加熱を行なった後、ＳＯＯ℃までを２’
Ｏ秒間で冷却し、次いで６００℃から室温までを毎秒１
０℃で冷却し、そののち鋼板を各温度に各所定時間保持
したのち謝２回目の圧延（途中、板厚０．５５１１１に
て２００ｔ：：×１０分間の処！りを行なった場合の成
品のＷ１７ＡＯ値を示すものである。第３図から明らか
な如く、中間焼鈍工程完了後、二回目の圧延工程に入る
首での間に、骸鋼板の絶対温度とその温度における保定
時間との間に下記弐冒 を満足させる亨発明の範囲内（図中（１）の範囲内）で
良い磁性を示している。
あることが、よ〕好ましい（図中（２）の範囲内）。
本発明の基本となる圧延途上の鋼板の加熱処理効果が、
上記の様な中間焼鈍工程からＩＫ２回目の冷砥に至るま
での熱履歴に影響を及ぼす理由について紘、恐ら＜ｃ、
Ｎなどの固溶元素の挙動に関連することであると推定さ
れる。即ち、前述し皮如く、圧延途上の鋼板の加熱処理
効果が圧延中に形成される格子欠陥部へのＣ，Ｎなどの
固溶元素の固着に原因しているとするならば、第二回目
の圧延開始時点においてＣ，Ｎなどが多量固溶している
方がよ）有効であることによるものと推察されゐ。
上記の様な中間焼鈍工程からＩＫ２回目の冷砥に至るま
での熱履歴に影響を及ぼす理由について紘、恐ら＜ｃ、
Ｎなどの固溶元素の挙動に関連することであると推定さ
れる。即ち、前述し皮如く、圧延途上の鋼板の加熱処理
効果が圧延中に形成される格子欠陥部へのＣ，Ｎなどの
固溶元素の固着に原因しているとするならば、第二回目
の圧延開始時点においてＣ，Ｎなどが多量固溶している
方がよ）有効であることによるものと推察されゐ。
次に、本発明において対象とする一方向性電磁鋼板用熱
延板の成分組成を限定する理由を説明する。ＣはＯ，Ｏ
Ｓ 嘔よシ多いと連続焼鈍による脱炭が困難にな夛、成
品の磁気特性が劣化するので、Ｃはｏ、 ｏ ｓ ｓ以
下にする必要がおる。Ｓｌは鉄損を支配する重要な元素
であシ、含有量の多い方が好ましいのであるが、４．０
饅を上廻ると圧延性が着るしく劣化するので４．０優以
下にする必要がある。
延板の成分組成を限定する理由を説明する。ＣはＯ，Ｏ
Ｓ 嘔よシ多いと連続焼鈍による脱炭が困難にな夛、成
品の磁気特性が劣化するので、Ｃはｏ、 ｏ ｓ ｓ以
下にする必要がおる。Ｓｌは鉄損を支配する重要な元素
であシ、含有量の多い方が好ましいのであるが、４．０
饅を上廻ると圧延性が着るしく劣化するので４．０優以
下にする必要がある。
一方向性゛１龜鋼板の熱延板には、通常−９＠表ど含ま
れるが、本発明の場合、何らこれに限定されることなく
、その他公知の必要成分、喪とえば、８＠ ｅ Ｔ＠
＠ Ａｓ ａ Ｂｌ ａ Ｐｂ ｓ Ｎｏ １８ｎ ｅ
Ｐ ｔ Ａｔ ＃Ｎ＃Ｗのうちの一種あるいは二種以上
含まれて良いことは、前記の本発明効果のメカニズムか
らも容易に推察されるところである。
れるが、本発明の場合、何らこれに限定されることなく
、その他公知の必要成分、喪とえば、８＠ ｅ Ｔ＠
＠ Ａｓ ａ Ｂｌ ａ Ｐｂ ｓ Ｎｏ １８ｎ ｅ
Ｐ ｔ Ａｔ ＃Ｎ＃Ｗのうちの一種あるいは二種以上
含まれて良いことは、前記の本発明効果のメカニズムか
らも容易に推察されるところである。
次に本発明の処理条件の限定理由などについて説明する
。上記の如き成分を含有する熱延板は、そのまま第一回
目の圧延を行なっても良いが、７５０〜１１５０℃の範
囲のノルマライジング焼鈍を行な５良方がよシ効果的で
ある。かかる焼鈍は７５０℃よシ低いと結晶組織の十分
なノルマライジング効果が得られず、他方１１５０℃よ
シ高いと結晶が粗大化するなどの良め最終成品の磁性上
好ましくない、引続く第一回目の圧延、中間焼鈍ならび
に第二回目の圧延に関しては、本発明の基本となるとζ
ろでｌｌｌＲ１〜４図に示し九実験データに基ずいてそ
の限定理由を既に説明した通シであるが、圧下率の限定
についてはかかる範囲にないと二次再結晶が得られない
ため第一回目を３０〜ｙ ｓ ｓ、第二回目を４０〜８
０憾の圧延率に限定し九、ｔた中間焼鈍温度線７５０℃
よ）低いと焼鈍効果が得られないこと、１１５０℃より
高温の場合には結晶粒が過剰に粗大化する丸め７５０〜
目１０℃で行なうのが通常であ夛、オたその焼鈍雰囲気
は中性あるいは還元性となすことが好ましく、強度の酸
化性雰囲気は不利である・なお、本発明の圧延途上の鋼
板加熱処理後の圧延は、鋼板が室温まで低下してからで
も、加熱処理温度近辺になっていてもその効果には大差
が無いことが別の実験によシ確認されている。また、加
熱処理は従来公知のいずれの加熱方法によってでも寒く
、ま九圧延による発熱によっても良い。
。上記の如き成分を含有する熱延板は、そのまま第一回
目の圧延を行なっても良いが、７５０〜１１５０℃の範
囲のノルマライジング焼鈍を行な５良方がよシ効果的で
ある。かかる焼鈍は７５０℃よシ低いと結晶組織の十分
なノルマライジング効果が得られず、他方１１５０℃よ
シ高いと結晶が粗大化するなどの良め最終成品の磁性上
好ましくない、引続く第一回目の圧延、中間焼鈍ならび
に第二回目の圧延に関しては、本発明の基本となるとζ
ろでｌｌｌＲ１〜４図に示し九実験データに基ずいてそ
の限定理由を既に説明した通シであるが、圧下率の限定
についてはかかる範囲にないと二次再結晶が得られない
ため第一回目を３０〜ｙ ｓ ｓ、第二回目を４０〜８
０憾の圧延率に限定し九、ｔた中間焼鈍温度線７５０℃
よ）低いと焼鈍効果が得られないこと、１１５０℃より
高温の場合には結晶粒が過剰に粗大化する丸め７５０〜
目１０℃で行なうのが通常であ夛、オたその焼鈍雰囲気
は中性あるいは還元性となすことが好ましく、強度の酸
化性雰囲気は不利である・なお、本発明の圧延途上の鋼
板加熱処理後の圧延は、鋼板が室温まで低下してからで
も、加熱処理温度近辺になっていてもその効果には大差
が無いことが別の実験によシ確認されている。また、加
熱処理は従来公知のいずれの加熱方法によってでも寒く
、ま九圧延による発熱によっても良い。
かくして得られた最終板厚となった冷延板を、公知の方
法によシ脱炭焼鈍を施とし九のち、焼鈍分離剤を塗布し
て最終仕上焼鈍を施す、最終仕上焼鈍温度が８００℃以
下の場合には二次再結晶粒が得られないだけでなく、純
化不足となって磁性が得られず、また１２５０℃以上で
は熱エネルギー的に不経済であるばかシでなく、グラス
特性が劣化するので、８００−１２５０℃に限定した。
法によシ脱炭焼鈍を施とし九のち、焼鈍分離剤を塗布し
て最終仕上焼鈍を施す、最終仕上焼鈍温度が８００℃以
下の場合には二次再結晶粒が得られないだけでなく、純
化不足となって磁性が得られず、また１２５０℃以上で
は熱エネルギー的に不経済であるばかシでなく、グラス
特性が劣化するので、８００−１２５０℃に限定した。
以下に本発明を実施例について説明する。
実施例１゜
ＣＯ，０１５５ｓ、 ８１３．３０優、Ｍｎ ０．０８
５１８ｅ Ｏ，０２２暢、ＡｓＯ，０１５ｓ、残部寮質
的にＦ＠よシなる珪素鋼素材を熱間圧延して２．８１１
１１厚の熱延板とした。
５１８ｅ Ｏ，０２２暢、ＡｓＯ，０１５ｓ、残部寮質
的にＦ＠よシなる珪素鋼素材を熱間圧延して２．８１１
１１厚の熱延板とした。
９２０℃で２分間焼鈍したのち酸洗し、第一回の圧延に
よｊ）０．７５■の厚みとなし、９８０℃３分間の中間
焼鈍を行ない、室温まで４分間で冷却した。
よｊ）０．７５■の厚みとなし、９８０℃３分間の中間
焼鈍を行ない、室温まで４分間で冷却した。
次いで、直ちに軽酸洗を行なったのち、第二回目の圧延
によシ最終板厚０．３０■まで減厚した。かかる圧延に
際しては下記の３８Ｉの処理を施こし良。
によシ最終板厚０．３０■まで減厚した。かかる圧延に
際しては下記の３８Ｉの処理を施こし良。
（１）−回目、二回目の圧延を従来法にて行なう、（２
）−回目の圧延途上１．６１１，１．２■、０．９１１
１１の時に４００℃で１０秒の加熱処理を加え友、（３
）−回目、二回目各々板厚１．２謡、Ｑ、５９ｍの時に
３００℃で３分間の加熱゛処理を加えた。
）−回目の圧延途上１．６１１，１．２■、０．９１１
１１の時に４００℃で１０秒の加熱処理を加え友、（３
）−回目、二回目各々板厚１．２謡、Ｑ、５９ｍの時に
３００℃で３分間の加熱゛処理を加えた。
かかる冷延板を８４０℃で５９１．間湿水素中で脱炭焼
鈍を施し、焼鈍分離剤ＭｇＯを塗布して積層し、水素気
流中１１・８０℃にて２５時間焼鈍を行なった。
鈍を施し、焼鈍分離剤ＭｇＯを塗布して積層し、水素気
流中１１・８０℃にて２５時間焼鈍を行なった。
以上の処理によるそれぞれの成品の磁気特性はＩＩＩ嵌
の通シであった。
の通シであった。
ｆｌ！１表
実施例２
Ｃ０，０３ｇ＊、８１３．１５−、ＭｌＯ，０６５チ。
ａｌＧ、０２０ｓ残部実質的にｒ・よシなる板厚２．１
−〇ｉ！素鋼板を酸洗して、０．６８■まで圧延し、９
００ＣＸ７分間の中間焼鈍を行なりたのち、０．３０■
まで第２回の圧延を行な−）九、この際、下記の各種の
処理を行なり九。
−〇ｉ！素鋼板を酸洗して、０．６８■まで圧延し、９
００ＣＸ７分間の中間焼鈍を行なりたのち、０．３０■
まで第２回の圧延を行な−）九、この際、下記の各種の
処理を行なり九。
（１）従来法の圧延方法によシかつ、中間焼鈍後９００
℃から室温まで４分間で冷却する・（２）−回目の圧延
途上で、板厚１．５ｗ、９．９５ｍ時点で２００℃ｌＯ
分間の加熱処理を行ない、中間焼鈍後９００℃から室温
まで４分間で冷却後、直ちに二回目の圧延を行ない途中
０．５３−の時点で２５０℃で５分間の加熱処理を施こ
す。
℃から室温まで４分間で冷却する・（２）−回目の圧延
途上で、板厚１．５ｗ、９．９５ｍ時点で２００℃ｌＯ
分間の加熱処理を行ない、中間焼鈍後９００℃から室温
まで４分間で冷却後、直ちに二回目の圧延を行ない途中
０．５３−の時点で２５０℃で５分間の加熱処理を施こ
す。
かかる冷延板を脱炭焼鈍工程以降実施例１と同じ方法に
よ〉処理した。成品の磁気特性は下表の通シでありた・ 第２表 以上の如く本発明によれば最終成品の磁束密度値を改善
すると共に、鉄損値を大巾に改善することが出来る。
よ〉処理した。成品の磁気特性は下表の通シでありた・ 第２表 以上の如く本発明によれば最終成品の磁束密度値を改善
すると共に、鉄損値を大巾に改善することが出来る。
第１図は本発明の圧延途上加熱処理法の効果例を示す図
、第２図は加熱逃塩法の温度・時間範囲領域を示す図、
第３図は圧延途上加熱処理法採用の場合の中間焼鈍工程
から第二回目の圧延に至る間の熱履歴制限範囲を示す図
である。 第２図および第３図 ・Ｗ１７Ａｏ≦１．２０ （η句） 凡例０１．２０ ＜Ｗ１７，４０≦１．２５ｘ １．
２５ ＜Ｗ＋ ７１５゜ 第２図 子ｉｔｏ’ ｔ”ｇ−リ ２．４ ２６ ２１３ ｊθ Ｊ、２ 、？、４
、ＲごＬＸ、、ｚ 、ＩＩＫ力 手続補正書（自発） 昭和５６年１０月２６日 特許庁長官 島 １）春 樹 殿 １、・事件の表示 昭和５６年特許願第１２３２２６号 ２、 発明の名称 方向性電磁鋼板の製造方法 ３、 補正をする者 事件との関係 特許出願人 代表者 武 １） 豊 ５、 補正命令の日付 昭和 年 月 日６、
補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の橢及び図面１）明細書１３
頁１７行「・・・６ Ｍ（１，Ｓ！１ｅＰ＋・・・」を
ｒ ”’ ｌ ＭｏｔＣ＠Ｊｉｌ＊８ｂｔＰ＊”’ Ｊ
に補正する。 ２）同１４頁１１行「第１〜４ｗＡＪヲｒ第１〜３図」
に補正する。 ３）同１７頁〜１８頁の実施例２を全て削除し、下記文
を挿入する。 「実施例２ Ｃ０，０３８１１，８量３．１５ ％ 、 Ｍｍ Ｏ，
０６５１１、Ｓ Ｏ，０２０チ。 残部実質的にＦ・よシなる板厚２．１−の珪素鋼板を酸
洗して、０．６８−壕で圧延し、９００℃×７分間の中
間焼鈍を行なったのち、０．３０雪まで第２回の圧延を
行なった。なお、−回ＨＯ圧砥途上では、板厚１．５ｍ
ｍ 、 ０．９５一時点で２００℃１０分間の加熱処理
を行ない、さらに二回目の圧延途中０，５３■の時点で
２５０℃で５分間の加熱ＩＢＩ、ｍＶｃ施こした。 この際、中間焼鈍後に下記の各種の処理を行なった。 （１）中間焼鈍完了後、直ちに二回目の圧延を行なう・ （２）中間焼鈍後、５０℃の恒温槽に３時間放置したＯ
ちに二回目の正極を行なう。 （３）中間焼鈍後、１００℃の湯の中に２分間放置した
のちに二回目の圧延を行なう。 （４）中間焼鈍後、５０℃の恒温槽に２０日間放置し九
のちに二回目の圧延を行なう。 （５）中間焼鈍後、１００℃の湯中に３時間放置したＯ
ちに二（ロ）目の圧延を行なう。 かかる冷砥板を脱炭焼鈍工程以降実施例１と同じ方法に
よシ処理した。成品の磁気特性は下表の通υであった。 第２表 このように、本発明の■式を満足する（１） 、 （２
）の場合には良好な磁性を保ち得るが、本発明の■式を
満足しな社れば磁気特性が劣ることが判る。」４）第２
図及び第３図を別紙の通シ補正する。 呼爽１ｉ 司檀吉Ｖ審
、第２図は加熱逃塩法の温度・時間範囲領域を示す図、
第３図は圧延途上加熱処理法採用の場合の中間焼鈍工程
から第二回目の圧延に至る間の熱履歴制限範囲を示す図
である。 第２図および第３図 ・Ｗ１７Ａｏ≦１．２０ （η句） 凡例０１．２０ ＜Ｗ１７，４０≦１．２５ｘ １．
２５ ＜Ｗ＋ ７１５゜ 第２図 子ｉｔｏ’ ｔ”ｇ−リ ２．４ ２６ ２１３ ｊθ Ｊ、２ 、？、４
、ＲごＬＸ、、ｚ 、ＩＩＫ力 手続補正書（自発） 昭和５６年１０月２６日 特許庁長官 島 １）春 樹 殿 １、・事件の表示 昭和５６年特許願第１２３２２６号 ２、 発明の名称 方向性電磁鋼板の製造方法 ３、 補正をする者 事件との関係 特許出願人 代表者 武 １） 豊 ５、 補正命令の日付 昭和 年 月 日６、
補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の橢及び図面１）明細書１３
頁１７行「・・・６ Ｍ（１，Ｓ！１ｅＰ＋・・・」を
ｒ ”’ ｌ ＭｏｔＣ＠Ｊｉｌ＊８ｂｔＰ＊”’ Ｊ
に補正する。 ２）同１４頁１１行「第１〜４ｗＡＪヲｒ第１〜３図」
に補正する。 ３）同１７頁〜１８頁の実施例２を全て削除し、下記文
を挿入する。 「実施例２ Ｃ０，０３８１１，８量３．１５ ％ 、 Ｍｍ Ｏ，
０６５１１、Ｓ Ｏ，０２０チ。 残部実質的にＦ・よシなる板厚２．１−の珪素鋼板を酸
洗して、０．６８−壕で圧延し、９００℃×７分間の中
間焼鈍を行なったのち、０．３０雪まで第２回の圧延を
行なった。なお、−回ＨＯ圧砥途上では、板厚１．５ｍ
ｍ 、 ０．９５一時点で２００℃１０分間の加熱処理
を行ない、さらに二回目の圧延途中０，５３■の時点で
２５０℃で５分間の加熱ＩＢＩ、ｍＶｃ施こした。 この際、中間焼鈍後に下記の各種の処理を行なった。 （１）中間焼鈍完了後、直ちに二回目の圧延を行なう・ （２）中間焼鈍後、５０℃の恒温槽に３時間放置したＯ
ちに二回目の正極を行なう。 （３）中間焼鈍後、１００℃の湯の中に２分間放置した
のちに二回目の圧延を行なう。 （４）中間焼鈍後、５０℃の恒温槽に２０日間放置し九
のちに二回目の圧延を行なう。 （５）中間焼鈍後、１００℃の湯中に３時間放置したＯ
ちに二（ロ）目の圧延を行なう。 かかる冷砥板を脱炭焼鈍工程以降実施例１と同じ方法に
よシ処理した。成品の磁気特性は下表の通υであった。 第２表 このように、本発明の■式を満足する（１） 、 （２
）の場合には良好な磁性を保ち得るが、本発明の■式を
満足しな社れば磁気特性が劣ることが判る。」４）第２
図及び第３図を別紙の通シ補正する。 呼爽１ｉ 司檀吉Ｖ審
Claims (1)
- （１） Ｃ０，０８１１以下、８１４．０１６以下、
その他方向性電磁鋼板に必要とされる成分を含んだ熱延
鋼板を、必要に応じて熱延板焼鈍を施した後、酸洗い、
３０〜７ｓＬＩＩの圧下率での一回目の圧延、７５０〜
１１５０℃の温度での中間焼鈍、４０〜８０チの圧下率
で最終板厚とする二回目の圧延およびｇＩＩＩ４水素気
流中での脱炭焼鈍を行表い、さらに必要に応じて焼鈍分
離剤の塗布を施した後、二次再結晶の発達と純化のため
の８００〜１２５０Ｃの温度での仕上焼鈍を行なう一連
の工程から表る方向性電磁鋼板のシ造に際し、前記−回
目の圧延工程における途中板厚段階の少くとも一つの段
階において、徴圧観鋼板ｔｌｏＯ〜６００℃の保持温度
範囲で、下記式！を満足すゐ時間保持することを特徴と
する方向性電磁鋼板の製造方法。 １７００ −４ ８１０
００．１３＠ｘｐｆｃ唖≦保持時間′に）≦３．７Ｘ１
０ ＠Ｑ下（、幻 −１（ｆｆｌＬＴは被圧延−板の
保持温度の絶対一度を意味する）（２） 中間焼鈍工
程完了後、二回目の圧延工程に入るまでの関に、被圧延
銅板の絶対温度とその温度における保定時間とが下配弐
麗を満足するように被圧延鋼板の熱履歴を制御すること
を特徴とする特許請求の範！８１１謳ＩＩＩ記載の方法
。 −１２１２８００ 保定時間（秒）≦３．５Ｘ１０ ・！Ｐｍησ ・
・・・・・・・・・・・厘（３） Ｃ０，０８１１以
下、Ｓｉ２．０−以下、その他方向性電磁銅板に必要と
される成分を含んだ熱延鋼板を、必要に応じて熱延板焼
鈍を施した後、顔洗い、３０〜７５憾の圧下率での一回
目の圧延、７５０〜１１５０℃の温度での中間焼鈍、４
０〜８０鳴の圧下率で最終板厚とする二回目の圧延およ
び湿潤水素気流中での脱炭焼鈍を行表い、さらに必要に
応じて焼鈍分離剤の塗布を施した後、二次再結晶の発達
と純化の喪めの８００〜１２５０℃の１ｌＩＩｔでの仕
上焼鈍を行なう一連の工程からなる方向性電磁鋼板の製
造に際し、前記−回目および二回目の圧延工程における
途中板厚段階の少くとも一つの段階において、被圧延鋼
板を１００〜６００℃の保持温度範囲で、下記式■を満
足する時間保持することを特徴とする方向性電磁鋼板の
製造方法・（但しＴは被圧延鋼板の保持温度の絶対温度
を意味する）（４） 中間焼鈍工程完了後、二回目の
圧延工程に入るまでの間に、被圧延鋼板の絶対温度とそ
の温度における保定時間とが下記成用を満足するように
被圧延鋼板の熱履歴を制御することを特徴とする特許請
求の範囲第３項記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12322681A JPS5825425A (ja) | 1981-08-06 | 1981-08-06 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12322681A JPS5825425A (ja) | 1981-08-06 | 1981-08-06 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5825425A true JPS5825425A (ja) | 1983-02-15 |
| JPS6253572B2 JPS6253572B2 (ja) | 1987-11-11 |
Family
ID=14855317
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12322681A Granted JPS5825425A (ja) | 1981-08-06 | 1981-08-06 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5825425A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0234443A2 (en) | 1986-02-14 | 1987-09-02 | Nippon Steel Corporation | Process for producing a grain-oriented electrical steel sheet having improved magnetic properties |
| JPS63259024A (ja) * | 1987-11-20 | 1988-10-26 | Kawasaki Steel Corp | 磁気特性の優れた一方向性珪素鋼板の製造方法 |
| WO1990014445A1 (fr) * | 1989-05-15 | 1990-11-29 | Kawasaki Steel Corporation | Procede de production de feuilles d'acier au silicium directionnel presentant d'excellentes proprietes magnetiques |
| US5039359A (en) * | 1989-04-17 | 1991-08-13 | Nippon Steel Corporation | Procees for producing grain-oriented electrical steel sheet having superior magnetic characteristic |
| EP0475710A2 (en) * | 1990-09-10 | 1992-03-18 | Kawasaki Steel Corporation | Method of manufacturing an oriented silicon steel sheet having improved magnetic characteristics |
| CN115066508A (zh) * | 2020-06-24 | 2022-09-16 | 日本制铁株式会社 | 方向性电磁钢板的制造方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5026493A (ja) * | 1973-07-06 | 1975-03-19 | ||
| JPS5429182A (en) * | 1977-12-15 | 1979-03-05 | Ntn Toyo Bearing Co Ltd | Device for forming pocket bores in ring |
| JPS5621050A (en) * | 1979-07-31 | 1981-02-27 | Toshiba Corp | Measuring cell |
-
1981
- 1981-08-06 JP JP12322681A patent/JPS5825425A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5026493A (ja) * | 1973-07-06 | 1975-03-19 | ||
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| JPS5621050A (en) * | 1979-07-31 | 1981-02-27 | Toshiba Corp | Measuring cell |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0234443A2 (en) | 1986-02-14 | 1987-09-02 | Nippon Steel Corporation | Process for producing a grain-oriented electrical steel sheet having improved magnetic properties |
| JPS63259024A (ja) * | 1987-11-20 | 1988-10-26 | Kawasaki Steel Corp | 磁気特性の優れた一方向性珪素鋼板の製造方法 |
| US5039359A (en) * | 1989-04-17 | 1991-08-13 | Nippon Steel Corporation | Procees for producing grain-oriented electrical steel sheet having superior magnetic characteristic |
| WO1990014445A1 (fr) * | 1989-05-15 | 1990-11-29 | Kawasaki Steel Corporation | Procede de production de feuilles d'acier au silicium directionnel presentant d'excellentes proprietes magnetiques |
| US5181972A (en) * | 1989-05-15 | 1993-01-26 | Kawasaki Steel Corporation | Process for producing grain oriented silicon steel sheets having excellent magnetic properties |
| EP0475710A2 (en) * | 1990-09-10 | 1992-03-18 | Kawasaki Steel Corporation | Method of manufacturing an oriented silicon steel sheet having improved magnetic characteristics |
| CN115066508A (zh) * | 2020-06-24 | 2022-09-16 | 日本制铁株式会社 | 方向性电磁钢板的制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6253572B2 (ja) | 1987-11-11 |
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