JPS5823407A - 一方向性珪素鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、各結晶粒の方位が結晶学上のミラー指数で（
１１０）＜００１＞と表現される二次再結晶粒で構成さ
れた、圧延方向に磁化し易い一方向性珪素鋼板の製造方
法に関するもので１％に中。

低磁場での鉄損値を改善するのみならず、グラス特性を
亀含めた総合品質特性が良く、しかも生産性の良い一方
向性珪素鋼板の製造方法を提供するものである。

とζろで、一方向性珪素鋼板の製造方法は、過去数１０
年の歴史を有するいわゆる中間焼鈍を挾んだ二回圧延を
特徴とするものと、そののち１゜数年前に新らたに開発
された大きい圧下率を特徴とする一回圧延法との二種類
に大別される。−回圧延法材は磁束密度が特に優れてい
るため、高磁場における鉄損、たとえば５ｏサイクルの
交番磁界下で磁束密度値が１．７Ｔの時の鉄損値ｗ１７
１５０が低いため、開発以降かな〕の進度で従来の二回
圧延法材の使用分野に浸透しつつある。しかし、昨今の
様に効率化優先と云うよシは省エネルギー優先の要請が
強くなシつつあシ、変圧器等の設計磁束密度値を低下さ
せて使用することの有用性も再検討すべきとの意見も出
るに及び、使用される珪素鋼板鉄心に要求さ九る磁気特
性も、いわゆる中。

低磁場での鉄損（例えばＷ、５１５ｏ）が鋼板購入価格
に比して良い二回圧延法材が見直しされる動きが見られ
るようになって来た。

ところで、上記の高磁束密度を有する一回圧延法材の開
発ののち、例えば日□本特許第８３９０７９号（特公昭
５１−１３４６９号公報）、同第９９８２７７号（ｑ！
ｆ公昭５４−３２４１２号公報）などに記載される如く
、特殊表成分を含有させた材料を二回圧延法によって、
高い磁束ｆＭ度値が得られるいわゆる高磁束密度二回圧
延法材が開発された。

以上の三種類が現在工業的に生産されている一方向性珪
素鋼板であるが、鉄損値に及はすこれらの方向性珪素鋼
板の製品性状について検討してみるに、一般に高磁場に
於ける鉄損（”＋　７７５０　）には磁束密度値の高い
方が有利であるが、他方、中磁場に於ける鉄損（Ｗ１ｓ
１５０）には磁束密度値も影響するがむしろ鋼板の二次
再結晶粒サイズの小さいものがよシ大きく影響を及はす
ことが判明した。

また、磁束密度値と結晶粒サイズとの関係を見るに、一
般に高磁束密度材は従来の磁束密度値を有する二回圧延
法材に比して結晶粒サイズが大きくなる傾向にあること
が判った。これらの関係から、高磁場の鉄損（Ｗ　　　
）に着目した場合［１ｉ、−７１５Ｑ 回あるいは二回圧延法による高磁束密度材に比して通常
の磁束密度値を有する従来の二回圧延法材の方が明らか
に不利であるが、中低磁場に於ける鉄損（Ｗ、５１５゜
）に注目した場合には結晶粒サイズが相対的に小さい従
来の二回圧延法材と、結晶粒の大きい高磁束密度材との
間の差異が小さくなシ、鋼板の購入価格あるいけ鋼板製
造の生産性との兼ね合いによっては両者の優劣がっけ難
くなることも出て来る。

本発明は上記した背景のもとに、従来の二回圧延法をベ
ースに、つまり磁束密度を大巾に向上させず、たかだか
Ｂ１０で１．８４〜１．８’８　（Ｔｅａｌｍ　）の範
囲内にしたまま、結晶粒サイズを小さくして特に中低磁
場に於ける鉄損値を改善させることに留童し、しかも従
来の二回圧延法のダラス勢性、生産性を失うことなく製
造する方法を提供するものであり、内容的には主として
以下の二つの内容から成るものである。

ツマシ、そのひとつけＣ０１０８Ｌ１１以下、８１２．
５〜４．０％、Ｍｎ　０．０３〜０．１５％、８０．０
１０〜０．０４０チを含む珪素鋼素材を熱間圧延、必要
に応じての熱延板焼鈍、中間焼鈍を挾む３０〜７５チの
圧下率での一回目の冷嬌と４０〜８ｏチの圧下率で最終
板厚とする二回目の冷延、脱炭焼鈍。

焼鈍分離剤塗布及び二次再結晶と純化のための仕上焼鈍
を行なう一連の工程から成る方向性珪素鋼板の製造にお
いて、該珪素鋼素材にＳｂ０．００４〜０．０３５１と
Ｃｕ　Ｏ，０５〜０．１８−を含有せしメルことを特徴
とするものである。

本発明Ｆｉまた、上記した本発明の基本構成において、
緒品質、生産性の改善のうちでも特に鉄損値をさらに大
巾に改善せしめるために、中間焼鈍を、９５０℃〜１２
０ｏ℃とし、且つｓｂ、ｃｕの含有量ならびに保定時間
によって定まる温度の範囲内で行うことを特徴とするも
のである。

本発明によれは酸洗工程、脱炭焼鈍工程ならびに仕上焼
鈍工程の生産性も、またグラ、ス特性も従来の二回冷延
法工程材と＃１は同等で、しかも中低磁場の鉄損が優れ
たＷ、５ハ。≦０．８６　（ｖ　７ｋｇ）の特性をもつ
一方向性珪素鋼板を、安定して得ることが出来るもので
ある。

以下、本発明の詳細な説明す゛る。

本発明者等は先ず、次の実数を行った。Ｃ：０．０５７
％、Ｓｌ：３．２６％％Ｍｎ　　：　　０．０７ｆｔ、
Ｓ：０．０　２８Ｉｓ％Ｓｂ　　：　　０〜０．０４１
Ｌ　　Ｃｕ　　：　Ｏ〜０．４−を含み残部Ｆ・から成
る多数の鋼塊を％１５０に９真空溶解により調整し、１
２５０℃に加熱ののち厚み５０■に鍛造した。さらに１
３５０℃に加熱後５ノやスにて熱延し、板厚２，１５箇
の熱延板を得た。酸洗いののち、０．７８箇まで一回目
の冷延を行ない、９５０℃で３分間の中間焼鈍を行ない
軽酸洗したあと、さらに最終板厚の０．３０鱈まで二回
目の冷延を行なった。湿潤水素気流中８３５℃３分間で
脱炭を行ない々Ｏを塗布したのち積層し、水素気流中で
毎時２５℃で１１６０℃まで昇温し２０時間の仕上焼鈍
を行なって成品板とした。

かかる実験の途上、ＳｂとＣｕの量に応じて生産性にか
かわる二つの問題点を見出した。そのひとつＦｉ、主と
してＣｕの量が多い場合には熱延板の酸洗性が悪くなシ
、場合によっては通常成分材（Ｂｂ　。

Ｃ１１ナシ）の数倍の酸洗時間を要するヒとがあシ、工
業生産に際しては大きい問題となることである。

第１１ｉｉ１ｔｉ、かかる様相をＣｕとｓｂＯ量との関
係で調査した結果について図示したものである。酸洗性
はＣｕが０．２０−以上になると急激に劣化することが
判る。他のひとつの問題Ｆｉ、主として、Ｓｂの量が多
い場合には脱炭焼鈍を行なっても、目的とする量まで脱
炭されないことがあり、場合によってはｏ、ｏｏｓｏチ
の値まで残ってしまうことがあることである。一般に、
方向性珪素鋼板成品のＣ量は脱炭焼鈍工程段階で定まシ
、磁気特性あるいは磁気時効の観点から０．００２５−
以下好ましくは０．００２０％まで脱炭されていなけれ
ばならない、ｔた生産性にかかわる他の問題は脱炭焼鈍
の条件である０通常の成分（ｓｂ　ｅ　Ｃｕなし）の場
合の脱炭焼鈍時間は一般に２〜３分程度であり、４分を
越える場合には生産性の観点から大きな問題となる。か
かる問題点を解決するため、Ｓｂ−、Ｃｕ入シ材の最適
の脱炭条件につき検討した結果、脱炭性は温度１時間に
大きく依存し、露点７３℃の湿潤水素気流中８４′５℃
での焼鈍が最適条件であることが判った。第１図には更
に％ｓｂとＣｕとの関係において、かかる最適条件下で
焼鈍時間４分間脱炭焼鈍した場合のＣ含有量の様相につ
いて図示した。脱炭性は、上記した酸洗性の許容限界内
でｓｂ≦０．０３５％の場合にはほぼ満足されることが
判った。かくして、ｓｂとＣｕの上限量は、本発明の主
旨とする生産性が普通成分材と同勢以下と云う前提から
Ｓｂ≦０．０３５１１、Ｃｕ量０．１８−の如くに制限
される。

また、前記した一連の工程から成る成品のｗ、　ｓ７ｓ
　Ｏについて第２図によ＃）、ｓｂとＣｕ量との関係で
図示した。つまシ％館２図は、課題の中心である中磁場
における鉄損Ｗ　　がｓｂとＣｕ　ＪＣよりど５１５Ｇ の様に変化するかを示すものであ、６．ｓｂが０．００
５−以上含有されることが必要であること、しかもその
範凹に於いてＦｉＣｕとの相乗効果があることが判る。

ところで第２図からも判る如く、Ｃｕを含まないてＳｂ
単独の場合についても、ある程度の鉄損の向上はある。

しかしながら、Ｓｂ単独の場合にはグラス被膜の形成を
大巾に劣化させる作用があることが判った。第３図は、
成品の表面外観とｓｂ　ｅ　Ｃｕの添加量との関係を示
した。　Ｓｂ単独の場合には０．０１０−程度でグラス
性状がまだら模様を呈し。

０．０２１以上ではグラス形成が部分的に場合によって
は鋼板全体に劣悪とな夛、鋼板の二次再結晶粒が透けて
見える程になることがある。しかしながら、かかる欠点
は、　Ｃｕを０．０４−以上含有せしめることによシ解
決し得ることを見い出した。かかる理由によＦ）Ｃｕ含
有量の下限値を０．０４％と限定した。

以上の説明によシ、ＳｂＯ，００５〜０．０３５チとＣ
ｕ　０１０４〜０．１８−を限定含有させることによっ
て、酸洗性、脱炭性も、さらには成品のグラス被膜特性
も従来の二回圧延法材と同等で、しかも中低磁場の鉄損
値が改善されることは明らかである。

本発明者はまたかかる基本的条件下において、中間焼鈍
条件を限定することによシ、磁気的性質を大巾に改善し
得ることを見出した。

本発明者らは、次の実験を行った。Ｃ０，０５２５６−
８１３，２２−１Ｍｎ０．０８−１８０．０３１％、５
ｂＯ１００５〜０．０３５５Ｌ　Ｃｕ　Ｏ，０４〜０．
１８　％を含み残部Ｆ・から成る多数の鋼塊を、１５０
に９真空溶解により調整し、１２００’Ｃに加熱ののち
厚み５５ｍに鍛造した。さらに１３７０℃に加熱後、５
／＃スにて熱延し、板厚２．２２　ｗｍの熱延板を得た
。

９３０℃で２分間の熱延板焼鈍を行なったのち酸洗し、
０．８２簡まで一回目の冷延を行ない、７５０℃〜１２
００℃の温度範囲で１〜３分間の中間焼鈍を行ない、軽
酸洗してからさらに最終板厚の０．３０−まで二回目の
冷延を行なった。湿潤水素気流中８４５℃３分間で脱炭
を行ない、　ＭｇＯを塗布したのち積層し、水素気流中
で毎時１６℃の昇温速度で１１９０℃まで加熱し、２０
時間の仕上焼鈍を行ない成品板とした。かかる一連の工
程から成る成品の磁気特性は、中間焼鈍温度によりて特
徴的な変化を示すこと、すなわち、７５０℃〜９５０℃
の範囲では温度増加に伴って緩慢ながら磁性が向上する
こと％９５０℃以上では急激に磁性が向上し、ある臨界
温度のところで最良の磁性を示したのち急激に劣化する
こと、かかる臨界温厩はｓｂとＣｕの含有量に関係があ
り、それらの含有量が多い場合には臨界温度が高温域に
移行すること、などの現象を見出した。

第４図にＦｉ、代表例として中間焼鈍の保持時間が３分
間でｆ”８ｂ　Ｏ，００７％、Ｃｕ０．０５％を含む場
合、　□ｓｂ　Ｏ，０２０ｓ、Ｃｕ０．０８％の場合な
らびに（ハ）ＳｂＯ，０３３＊、Ｃｕ　Ｏ，１８−を含
む場合の三例について、中間焼鈍温度とＷｌ　５１５０
との関係について図示した。この図から判る如く鉄損値
が最も良くなる臨界温度＃′ｉｓｂとＣｕとの量で変化
しているが、多くの磁性の結果を整理するとかかる臨界
温度は一般に ２００　Ｘ　（１０Ｘ　８ｂ　（重量％）＋Ｃｕ（重量
％））＋９８０の如くに表現されることを見出した。ま
た第５図に示す如く、中間焼鈍の保持時間１分、２分の
場合についても、ｎｉ！１′同様な関係があり、保定時
間（分）を加味した場合には、かかる臨界温度Ｔｅｌは
一般に Ｔｅａ（’Ｃ）−２００（１０ｘ８ｂ＋Ｃｕ）−４０ｘ
保定時間（分）　＋　１１００と表現されることが判明
した。

かかるＴ、ａｌｌ（Ｃ）の附近では成品の二次再結晶粒
サイズが大巾に小さくなシ、改讐されていることがわか
った。

以上の説明と第４図によシ、中間焼鈍は９５０℃以上で
１２００℃以下、しかもＴｃｍ　（Ｃ）±１００℃の温
度範囲内、好ましくはＴｃｍ　（Ｃ）±５０℃の温度範
囲内で行なわれるという本発明の限定理由は明らかに理
解出来よう。

さて、前述した第２図の如き二次再結晶挙動に対するｓ
ｂとＣｕ添加の効果メカニズム、さらには鮪４図に示す
様な中間焼鈍条件に関連した挙動に対するＢｂとＣｕ添
加の効果メカニズムについては、未だ詳細には判明し難
いが、いくつかの事実から以下の様に推定される。つｔ
シ第２図を得た実験に用いた熱延板、脱炭焼鈍板、さら
には仕上焼鈍途中過程から得ら゛れた試片についての抽
出レプリカ電子顕微鋺観察によシ、８ｂ　、　Ｃｕを含
まない普通材に比して、ＳｂとＣ１１とを含む材料の場
合には二次再結晶が成長するに必要なインヒビターＭｎ
Ｓ析出分散相がよシ微細になっていること、さらＫはか
かる微細なりｎｓ粒子は、中間焼鈍温度が高温になりて
もオストワルド威長が生じ難く、熱的に安定であること
が判明した。　ｓｂ　＊　Ｃｕを含まがい場合には中間
焼鈍温度が１０７０℃以上にもなるとＭｎ８がオストワ
ルド成長により急激に粗大化するため、二次再結晶が発
達し難くなシ、磁性が着るしく劣化するのに対し、極め
て特徴的な現象である。かかる現象は、Ｓｂ単独でも見
られるが、Ｓｂ　＋　Ｃｕの被合添加の場合に於いてよ
シ顕著であった。これらＭｎ８の熱的安定性に対するＳ
ｂ　、　Ｃｕの効果についてはスラブ加熱で完全に溶体
化され九ＭｎＳが熱延途上などで再析出する際に、諺二
相であるＭｎＳの界面にＢｂ　、　Ｃｕ等が偏析するメ
カニズムを想定することにより理解されよう。

また、第３図に示した如（、Ｓｂ単独材に在し、Ｃｕ複
合材の方がグラスを良くする理由は、脱炭焼鈍板に鋼板
表面に形成される５１０２などの内部酸化層の厚みが両
者で異る観察結果から説明出来る。

つまシ、Ｓｂ単独材でＦｉ脱炭焼鈍途上ＫＳｂが鋼板表
面に偏析するため酸化を妨げ、最終的にＭｇＯと反応し
てグラスを形成する５ＩＯ２の形成を阻害するのに対し
、　Ｃｕ複合材では何らかの理由により５１０２の形蔽
を助長する作用をもつものと推定される。

ところで％ｓｂとＣｕｔ添加する一方向性珪素鋼板の製
造法の公知事例としては、前掲の高磁束密度二回冷延法
一方向性材の日本特許第９９８２７７号（％公開５４−
３２４１２号公報）がある、しかし、この場合にはＢ１
０≧１．８９　（Ｔｅａｌｍ　）を得るために、　Ｃｖ
ｘを０．２−以上含有させる上に、いわゆる仕上焼鈍工
程を８００℃〜９２０℃での長時間保定あるいはこの温
度範囲内で毎時０．５〜１０℃の温度での徐加熱を行な
うことを必須条件としたものである。本発明の場合には
、グラス被膜形成ｔ−８ｂ　、　Ｃｕナシの場合なみに
し、かつかかる良好々グラスによる鋼板の張力の残留応
力効果を得ることにより、特に低磁場における鉄損を良
くするためにＣｕ含有量を０．０４〜０．１８１１に限
定しである膚、ならびに仕上焼鈍工程も、何ら徐加熱な
どを前提とせず従来の生産性なみの加熱で良いものであ
シ、上記公知例とは本質的に異るものである。さらに、
製造思想の上からも全く異るものであることについては
、たとえば上記公知例の一連の特許の明細書中にも述べ
られている如く、上記公知例の場合のｓｂの効果は低温
長時間二次再結晶焼鈍時の粒界偏析による一次再結晶粒
のインヒビター効果である。他方、本発明の場合の様に
通常の仕上焼鈍昇温速度を有した場合には、比較的高温
域で二次再結晶が生ずるためか、二次再結晶直前の段階
に於いて１粒界にＦｉｓｂの偏析が無いことがオージェ
電子顕微鏡観察によシ確認されている。

以上の説明により両者の製造思想上の差異は明白である
。

次に、本発明において対象とする熱延板の成分組成を限
定する理由を説明する。ＣはＯ，ＯＳ饅よシ多いと連続
焼鈍による脱炭が困難になり、成品の磁気特性が劣化す
るので％Ｃはｏ、ｏｓｓ以下にする必要がある。５ＩＦ
ｉ鉄損確保の上から含有量の多い方が好ましいが、４．
０１１を超えると脆化が激しくなシ、一方２．５−より
少ないと変態を生じて磁性確保が困難になるので２．５
〜４．０−の範囲とした。　Ｍｎは０．０３−よシ少な
いとインヒビターとして作用するＭｎ８の必要量を充分
に確保出来ず、０．１５−を超えるとＭｎＳの完全溶体
化が困難となり微細なＭｎＳが得られず所期の磁性が得
られなくなるので０．０３〜０．１５　％とした。Ｓに
ついては０．０１０−より少ないと所定量のＭｎ５が得
られず、また０、０４０−よシ多い場合ＫＦｉ熱蝿割れ
を生じ易くするので、０．０１０〜０．０４０−とじた
、なお粒成長の抑制力を強化するために、必要に応じて
Ｓ＠、ムａ　、　Ｂｌ　、　Ｐｂ　、　Ｚｎ　＊　８！
に等の何れか１種または２種以上を合計で０．０２〜０
．２５−の範囲で添加しても良い。

上記の如き成分を含む熱延板＃ｉ、そのまま第一回目の
冷延を行なっても良いが、７５０〜１１５０℃の範囲の
焼鈍を行なった方がより効果的である。

かかる焼鈍Ｆｉ７５０℃よシ低いとその効果が得られず
、他方１１５０℃よシ高いと結晶粒が粗大化するなどの
ため磁性上好ましくない、冷延圧下率の限定については
、限定範囲内にないと二次再結晶が得られないため、第
一回目を３０〜７５チ。

第二回目を４０〜８０１１に限定した。中間焼鈍温度Ｆ
ｉ７５０℃より低いと焼鈍効果が得られないこと、１２
００℃より高温の場合には結晶粒が過剰に粗大化するた
め７５０〜１２００℃で行なうのが通常である。かくし
て得られた最終板厚となつ要冷延板を、公知の方法によ
り脱炭焼鈍を施こしたのち、焼鈍分離剤を塗布して最終
仕上焼鈍を施こす。脱炭焼鈍時間が１分より少ないと十
分に脱炭しないこと、また４分より長いと実質上生産性
が悪いので、脱炭焼鈍時間＃′ｉ１〜４分間とした。

仕上焼鈍の時には、毎時１２〜５０℃の昇温速度に限定
した。１２℃より小さいと実質上生産性が悪く、５０℃
よシ大きい場合Ｆｉ、方向性の良いものが得られ難いの
で、昇温速度は１２〜５０℃とした。また、仕上焼鈍の
純化については１０５０℃より低い場合には純化に長時
間を要し、他方１２５０℃以上では熱エネルギーが不経
済であるばかりでなく、グラス特性が劣化するので１０
５０〜１２５０℃とした。

以下に本発明を実施例について説明する。

実施例１ 第１表に示す各種の含有量を有する同一履歴を経之２．
４■板厚の熱延板を得た。

この熱延板を酸洗ののち、０．６７閣まで一回目の冷延
を行ない、９８０℃で３分間非酸化性雰囲気中で中間焼
鈍を行ない、二回目の冷延によシ最終板厚０．３０　ｗ
ｒ　１で圧下した。湿潤水素気流中８４０℃で３分間の
脱脚焼鈍を行なったあと、ＭｇＯを表面に塗布し、水素
気流中で毎時１６℃の昇温速度で加熱し、１１６０℃の
時点で１８時間の均熱を行表った。かかる一連の工程途
上の酸洗性、脱炭性、成品磁性を第２表に示す。

本発明の成分材では、酸洗性も普通成分（ｓｂ。

Ｃｕナシ）材とほぼ同等であり、且つまた通常の脱炭時
間内で０．００２０−以下の量まで脱炭しておシ、さら
に通常の仕上焼鈍のサイクルでも磁性が着るしく改善さ
れることが判った。なお、成品のグラス特性はム〜Ｄの
すべての場合につき良好で優劣がつけ難いものであった
・ 実施例２ 実施例１に用いた第１表の素材記号Ｂ、Ｃ，Ｄ（本発明
成分範囲内）なる熱延板を％　９５０℃で１分間の熱延
板焼鈍を行ない、酸洗ののち、０．８３露まで一回目の
冷延を行ない、非酸化性気流中で９３０℃、１０２０℃
、１０８０℃なる３種の温度で各々２分間の中間焼鈍を
行ない、二回目の冷延によシ最終板厚０．３０　ｍまで
滅厚した。湿潤水素気流中８５５℃で３分間の脱炭焼鈍
を行なったあと、ＭｇｏｔｆＲ面に塗布し、水素気流中
で毎時２０℃の昇温速度で加熱し、１１８０℃の温度で
２０時間の加熱を行なった。かかる一連の工程を経た成
品の中磁場の鉄損（Ｗ　　　）値を、特許請＋Ｓ／ＳＯ 求の範囲第３項の式にて求めたＴｃｍ　（’Ｃ）値、な
らびに中間焼鈍温度との差と共に第３表に一覧した。

すべての場合、Ｗ１ｓ１５゜の値Ｆｉ０．８５　ｖ／に
９以下であシ、しかも特許請求の範囲第３）Ｊｉにて限
定した中間焼鈍条件の場合ＫＶｉ特に良い鉄損値を示し
ていることが判る。

【図面の簡単な説明】

第１図はＳｂ　、！：　Ｃｕ含有材の酸洗性と脱災性を
示す図、第２図はｓｂとＣｕの各含有量とＷ　　とのｔ
ｓ／ｓ。 関係を示す図、第３図は同じくグラス特性との関係を示
す図、第４図は中間焼鈍温度とｗ１５１５゜との関係を
示す図、第５図はＳｂ　、　Ｃｕ量とｗｌ　ｓ／ｓ。が
暑良値を示す中間焼鈍温度との関係を示す図である。 第１図（凡例） 第２図（凡例） 第３図（凡例） 第４図（凡例） 竿／Ｕ Ｃｍ／’ｊ有量（φ〕 竿２コ 第３１２１１ 第４図 中尚荒純温度（１Ｃ〕

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）Ｃ０，０８−以下、ＳＩ　２．５〜４．０１１％
   　Ｍｎ０．０３〜０．１５１ｇ、８０．０１０〜０．０
   ４０−を基本成分とする珪素鋼素材を、熱間圧延、必要
   に応じて行なう熱延板焼鈍、中間焼鈍を挾む３０〜７５
   −の圧下率での一回目の冷間圧延と４０〜８〇−の圧下
   率で最終板厚とする二回目の冷間圧延、脱炭焼鈍、焼鈍
   分離剤塗布及び二次再結晶と純化のための仕上焼鈍を行
   なう一連の工程から成る一方向性珪素鋼板の製造方法に
   於いて、上記珪素鋼素材に８ｂ　Ｏ，００５４〜０．０
   ３５５Ｌ　Ｃｕ　Ｏ，０４〜０．１８−を含肴させるこ
   とを特徴とする一方向性珪素鋼板の製造方法。
2. （２）中間焼鈍温度を９５０℃〜１２００℃の範囲とし
   、且つｓｂとＣ１Ｉとの合計量が多い場合には高温域側
   とする臀許請求の範囲第１項記載の方法。
3. （３）　　ＴＣＩを、ｓｂとＣｕの含有量（重量−）と
   保定時間（分）とによシ Ｔｃ１（℃）　−２００Ｌ１ＯｘＳｂ＋Ｃｕ）　−４０
   ｘ保定時間（分）＋１１００なる式によシ定まる温度と
   する時、中間焼鈍温度をＴｃ、±１００℃の範囲内、好
   ましくはＴＣＩ±５０℃の範囲内とする特許請求の範囲
   第２項記載の方法。
4. （４）脱炭焼鈍時間を１〜４分間、ならびに仕上焼鈍を
   毎時１２℃〜５０℃の昇温速度で加熱し、１０５０℃〜
   １２５０℃に保定する特許請求の範囲第１項記載の方法
   。