JPS582266A - 付加的結合剤を含まないコ−クスから成る炭素成形体の製造方法 - Google Patents
付加的結合剤を含まないコ−クスから成る炭素成形体の製造方法Info
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- JPS582266A JPS582266A JP57104040A JP10404082A JPS582266A JP S582266 A JPS582266 A JP S582266A JP 57104040 A JP57104040 A JP 57104040A JP 10404082 A JP10404082 A JP 10404082A JP S582266 A JPS582266 A JP S582266A
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- heating
- carbon
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- mold
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/515—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics
- C04B35/52—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on carbon, e.g. graphite
- C04B35/528—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on carbon, e.g. graphite obtained from carbonaceous particles with or without other non-organic components
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、″製造時に付加的結合剤の使用を省略したコ
ークスより成る炭素成形体の製造方法に関する。
ークスより成る炭素成形体の製造方法に関する。
この種の成形体は１例えば装置構造１反応器構造中で、
また鋼製造の場合には電極として及び電気化学的方法で
は陽極及び陽極として使用されている。
また鋼製造の場合には電極として及び電気化学的方法で
は陽極及び陽極として使用されている。
炭ｉｇ成形体を製造するための慣用の工業的方法の場合
、グラファイト又は石炭乃至コークス粒子及び結合剤か
ら成るｌ混合物が使用されて・い−る。結合剤としては
一般に石炭タールピッチが使用される。結合剤の添加量
は適用される成の場合には、比較的少量の結合剤で十分
である。
、グラファイト又は石炭乃至コークス粒子及び結合剤か
ら成るｌ混合物が使用されて・い−る。結合剤としては
一般に石炭タールピッチが使用される。結合剤の添加量
は適用される成の場合には、比較的少量の結合剤で十分
である。
使用物質としては一般に、水平室炉又はジレ）Ｉ （ｄ
ｅｌａｙｅａ ）コークス炉で製造され１次に燻焼され
た■焼コークスが使用される。
ｅｌａｙｅａ ）コークス炉で製造され１次に燻焼され
た■焼コークスが使用される。
部分的には粗塊として生じる炭素及びグラフアイＦ粒子
は粉砕されかつ分級される。分級画分は所望の処方に応
じて混合される。大きなサイズに関しては１５１１での
粒度が使用され、より小さい粒子の場合には僅か２５ｍ
の最大粒径を用いて作業される。また多くの場合には
二次的技術も用−て加工される。つま９微細な一次粒子
に結合剤を加えて燃焼し１次に二次的に粉砕してよシ粗
大な粒度にする。
は粉砕されかつ分級される。分級画分は所望の処方に応
じて混合される。大きなサイズに関しては１５１１での
粒度が使用され、より小さい粒子の場合には僅か２５ｍ
の最大粒径を用いて作業される。また多くの場合には
二次的技術も用−て加工される。つま９微細な一次粒子
に結合剤を加えて燃焼し１次に二次的に粉砕してよシ粗
大な粒度にする。
混合のためには加熱低速複和様又は高速パドル建キサ−
が適当である。混合温度は結合剤の軟化点に応じて１２
０〜１８０℃である１、プレス補助油は混合過程の最後
に又は一部分は冷却の間に初めて加える。
が適当である。混合温度は結合剤の軟化点に応じて１２
０〜１８０℃である１、プレス補助油は混合過程の最後
に又は一部分は冷却の間に初めて加える。
これらの混合物から慣用成形方法、すなわち押出成形、
型成形、ランマー打ち（Ｒａｗｗｅｒ ） 。
型成形、ランマー打ち（Ｒａｗｗｅｒ ） 。
央
振動又はＩ固めによって成形品が製造される。
プレス圧は押出成形の場合は１０〜２Ｑ Ｍ ７ｍｍで
あり、型成形の場合には１００〜２００Ｍ／Ｗ２ であ
る。押出又は型成形の場合針状コークスのような異方性
粒子を含む混合物中では個々の粒子が細末度に応じて１
１度の差こそあれ良好に整列する：押出成形の場合には
プレス方向に整列し、！１１成形の場合にはプレス方向
に−直に整列する。勢靜圧の場合には力の作用は全方向
から行なわれ、針状又は板状粒子の場合にも。
あり、型成形の場合には１００〜２００Ｍ／Ｗ２ であ
る。押出又は型成形の場合針状コークスのような異方性
粒子を含む混合物中では個々の粒子が細末度に応じて１
１度の差こそあれ良好に整列する：押出成形の場合には
プレス方向に整列し、！１１成形の場合にはプレス方向
に−直に整列する。勢靜圧の場合には力の作用は全方向
から行なわれ、針状又は板状粒子の場合にも。
腫の充填、時に粒子の一列が起シな“と仮定すると準勢
方性成形体が形成される。
方性成形体が形成される。
アル１＝ウム電解用電極の製造のためには。
振動装置が使用される。振動数１５００〜熱時に振動さ
れる。ランマー打ち（ジャー成形）の場合には型が充填
過程の間約８０回／ ｗｉｎ打撃されて固化する。圧縮
は一般に、納会剤の軟化点を２５に越える温度二つま〕
結合剤の臨界接着範１１にある温度で行なわれる。
れる。ランマー打ち（ジャー成形）の場合には型が充填
過程の間約８０回／ ｗｉｎ打撃されて固化する。圧縮
は一般に、納会剤の軟化点を２５に越える温度二つま〕
結合剤の臨界接着範１１にある温度で行なわれる。
添加された結合剤は次の燃焼工程で還元性又は不活性雰
囲気中で；−クス化される。生成彫品は晶鉛化のために
電気抵抗炉で約２７００℃に加熱されて電気グラファイ
トに変えられる。
囲気中で；−クス化される。生成彫品は晶鉛化のために
電気抵抗炉で約２７００℃に加熱されて電気グラファイ
トに変えられる。
貴書度ならびに機械的及び電気的特性を高めるために成
形品には、燻焼、黒鉛化又は機械的加工後に含浸が施さ
れる。この含浸のためには軟化点的６０℃を有する樹脂
又はピッチ〔タレ−マー−ナルノ？ （Ｋｒａ＠ｍｅｒ
−Ｐｌａｒｎｏｗ ） 記載〕及び少量の高分子（キ
ノｇｙ不博物約Ｓ暢＞が使用される。含浸過−は、成形
体が要求密度及び所望の電気的及び機械的特性を得るま
で数回繰返される。
形品には、燻焼、黒鉛化又は機械的加工後に含浸が施さ
れる。この含浸のためには軟化点的６０℃を有する樹脂
又はピッチ〔タレ−マー−ナルノ？ （Ｋｒａ＠ｍｅｒ
−Ｐｌａｒｎｏｗ ） 記載〕及び少量の高分子（キ
ノｇｙ不博物約Ｓ暢＞が使用される。含浸過−は、成形
体が要求密度及び所望の電気的及び機械的特性を得るま
で数回繰返される。
結合剤を添加して炭素成形体を製造するための一般に使
用される方法の倫に、付加的結合剤の添加の省略される
方法も公知である。炭素成形体の製造方法は１石嶽−−
ルぜツチ又は類似物質から蒸留、空気酸化又は塩素化に
よって製造された硬質ぜツチ（軟化点〉１７０℃）を使
用する（ ？ａｎｓｏ １９６８−翫５２，１３〜１ア
）。
用される方法の倫に、付加的結合剤の添加の省略される
方法も公知である。炭素成形体の製造方法は１石嶽−−
ルぜツチ又は類似物質から蒸留、空気酸化又は塩素化に
よって製造された硬質ぜツチ（軟化点〉１７０℃）を使
用する（ ？ａｎｓｏ １９６８−翫５２，１３〜１ア
）。
該改質ピッチは水又はエチルアルコールを加えて？−ル
電ルで粉砕混合される。得られた懸濁物は石膏１１に充
填される。数分の沈降時間後に過剰懸濁物が流出される
。石膏層の内壁に沈着された改質ぜツチの層は次＃ＩＫ
集結して履から分離される。得られた製造物は石膏層か
ら取出され、乾燥され１次に燃焼される。炭素成形体の
成形の場合更に高−圧縮を達成するには１００Ｍ／■１
以上の圧力を用いる注型成形法が適用される。出発物質
は本来潤滑剤の性質と結合剤の性質を有している。この
方法によれば炭素成形体の製造は付加的結合剤を使用せ
ず、外部圧力を適用することなく可能アあるが、しかし
比験的小さい体積を有する成形体又は肉厚１〜５１の薄
肉成形体しか製造されえない。厚さ１〜２３の肉厚は圧
力の適用下でのみ注型成形法によシ製造されうる。
電ルで粉砕混合される。得られた懸濁物は石膏１１に充
填される。数分の沈降時間後に過剰懸濁物が流出される
。石膏層の内壁に沈着された改質ぜツチの層は次＃ＩＫ
集結して履から分離される。得られた製造物は石膏層か
ら取出され、乾燥され１次に燃焼される。炭素成形体の
成形の場合更に高−圧縮を達成するには１００Ｍ／■１
以上の圧力を用いる注型成形法が適用される。出発物質
は本来潤滑剤の性質と結合剤の性質を有している。この
方法によれば炭素成形体の製造は付加的結合剤を使用せ
ず、外部圧力を適用することなく可能アあるが、しかし
比験的小さい体積を有する成形体又は肉厚１〜５１の薄
肉成形体しか製造されえない。厚さ１〜２３の肉厚は圧
力の適用下でのみ注型成形法によシ製造されうる。
他の方法は炭素成形体の製造のために抽出中間相を使用
する（英国特許第１４１６５７３号明細書）。４３０℃
に加熱されたピッチ中には中間相の小球が形成される。
する（英国特許第１４１６５７３号明細書）。４３０℃
に加熱されたピッチ中には中間相の小球が形成される。
中間相をピッチから分離するために繰返しキハ、ンで洗
浄して違うに得られた中間相は１０重量憾未渦の未変化
ピッチを含有する。−この中間相をＩＩＫ充填し。
浄して違うに得られた中間相は１０重量憾未渦の未変化
ピッチを含有する。−この中間相をＩＩＫ充填し。
圧力１０（ＩＩ／讃８の圧力下で圧縮成形する。
成形品の兄貴密度は成形Ｉｌには１．２！Ｍ／傷３であ
参、１０００℃での爆鉤Ｉ！には１．６３ ｆ／ｃｘａ
であ夛、最１１に２８００℃での黒鉛化後には１．７８
ｆ １５５である。との方法によれば熱処理されたぜ
ツチから中間相１０−を分離する場合、中間相中の未羨
化ｆツチ量を１０重量−未満に下げるために約４００ｇ
の命）９ンが必要である。キノリンの後処理は多大な費
用を伴う。該方法によれば成程、密度が高く、圧縮強さ
の大きい成形体が付加的給食剤を使用することなく製造
されうるが、圧縮時の圧力が高いために幾何学寸法の小
さ一責素成形体しか製造されえない。
参、１０００℃での爆鉤Ｉ！には１．６３ ｆ／ｃｘａ
であ夛、最１１に２８００℃での黒鉛化後には１．７８
ｆ １５５である。との方法によれば熱処理されたぜ
ツチから中間相１０−を分離する場合、中間相中の未羨
化ｆツチ量を１０重量−未満に下げるために約４００ｇ
の命）９ンが必要である。キノリンの後処理は多大な費
用を伴う。該方法によれば成程、密度が高く、圧縮強さ
の大きい成形体が付加的給食剤を使用することなく製造
されうるが、圧縮時の圧力が高いために幾何学寸法の小
さ一責素成形体しか製造されえない。
他の方法（西独５１４１許出願公開第２０５５５９５号
）によれば圧縮人造炭を製造するためには。
）によれば圧縮人造炭を製造するためには。
溶融性の炭素含有化金物を５００℃〜５５０℃に加熱し
て揮発成分２０憾未満の生コークスを製造する。この生
；−タスを粉砕しかつ前成形して物体とする。次にこの
前成形体に圧縮を施こす。このためには前成形体を、出
発物質がなお適轟な回層性を有している温度、っｔｐ約
４００℃にもたらし、１００〜２００℃の温度に調節さ
れた二番目のｗｌに迅速に移し、次−で１００〜４ Ｑ
Ｑ Ｍ／■１の圧力をかける。これによって１．６０
〜１．６５＃／３”の密度を有する人造炭が得られる。
て揮発成分２０憾未満の生コークスを製造する。この生
；−タスを粉砕しかつ前成形して物体とする。次にこの
前成形体に圧縮を施こす。このためには前成形体を、出
発物質がなお適轟な回層性を有している温度、っｔｐ約
４００℃にもたらし、１００〜２００℃の温度に調節さ
れた二番目のｗｌに迅速に移し、次−で１００〜４ Ｑ
Ｑ Ｍ／■１の圧力をかける。これによって１．６０
〜１．６５＃／３”の密度を有する人造炭が得られる。
前記方法は成程高密度の人造炭の製造は許すけれども、
同方法は適用Ｋｍつては高圧を用いるために、例えば直
径４７１及び高さ８０■を有する円筒形（１５９３３に
相識する）の揚台の幾何学的寸法の小さい成形体の製造
に適用しうるにすぎな一〇 従って本発明の基礎には、付加的結合剤を用いずかつ高
圧を加えることなくコークスから高密度及び任意の大き
さを有する炭素成形体を■造することのできる方法を開
発すると−う課題がある。
同方法は適用Ｋｍつては高圧を用いるために、例えば直
径４７１及び高さ８０■を有する円筒形（１５９３３に
相識する）の揚台の幾何学的寸法の小さい成形体の製造
に適用しうるにすぎな一〇 従って本発明の基礎には、付加的結合剤を用いずかつ高
圧を加えることなくコークスから高密度及び任意の大き
さを有する炭素成形体を■造することのできる方法を開
発すると−う課題がある。
このＨ亀は本発明によプ、揮発成分５〜２５憾を含有す
る＝−クス又は；−タス混合物を。
る＝−クス又は；−タス混合物を。
製造すべき成形体の直後の１憾未満の粒径に粉砕し１Ｍ
ｉに充填しかつ付加的圧力変形なしに高加熱速度をもっ
て４５０℃に加熱し、次に前記直径に依存する加熱時間
をもって少なくとも８５０℃の最終温度Ｋまで加熱し、
この際加熱時間が方１式： 〔式中ｔは日で、Ｓは鰭で、には℃で表わされる〕から
得ら゛れることによって解決される。８は成形体表面と
、加熱面に平行に存在する成形体対称軸との間の最大組
離を表わす。出発物質は炭素を含有する可融化合物１例
えば石炭タールピッチ、石炭タール、゛石油ｆツチ等で
あってよく、該化合物は予備コークス化を受け、この予
備コークス化は例えばダレード；−クス化により揮発成
分２５重量憾未満、好ましくは８〜１１重量憾を含有す
る生コークスを製造するととＫなる。同様にして揮発成
分の種々の含分を有するコークスからは相応する混合物
が製造され、同コークス混合物中の揮発成分の含分が２
５重量鳴未満、好ましくは８〜１１重量−である。
ｉに充填しかつ付加的圧力変形なしに高加熱速度をもっ
て４５０℃に加熱し、次に前記直径に依存する加熱時間
をもって少なくとも８５０℃の最終温度Ｋまで加熱し、
この際加熱時間が方１式： 〔式中ｔは日で、Ｓは鰭で、には℃で表わされる〕から
得ら゛れることによって解決される。８は成形体表面と
、加熱面に平行に存在する成形体対称軸との間の最大組
離を表わす。出発物質は炭素を含有する可融化合物１例
えば石炭タールピッチ、石炭タール、゛石油ｆツチ等で
あってよく、該化合物は予備コークス化を受け、この予
備コークス化は例えばダレード；−クス化により揮発成
分２５重量憾未満、好ましくは８〜１１重量憾を含有す
る生コークスを製造するととＫなる。同様にして揮発成
分の種々の含分を有するコークスからは相応する混合物
が製造され、同コークス混合物中の揮発成分の含分が２
５重量鳴未満、好ましくは８〜１１重量−である。
完成炭素成形体の機械的強さの値及び比電気抵抗の値は
、使用された生コークスの品質特性によって１醤される
。電極用接続部材として鋼望ましい。この要求は高異方
性生コークス（針状コークス）の使用によって満足され
うる。小さい比電気抵抗はあｔｂ問題ではなくてむしろ
機械的強さの値の方が重ＩＩｋになる機械及び装置構造
の使用分野ではアセチレン製造時に生じる等方性コーク
ス、例えばカーボンブラックが遍尚に使用されうる。
、使用された生コークスの品質特性によって１醤される
。電極用接続部材として鋼望ましい。この要求は高異方
性生コークス（針状コークス）の使用によって満足され
うる。小さい比電気抵抗はあｔｂ問題ではなくてむしろ
機械的強さの値の方が重ＩＩｋになる機械及び装置構造
の使用分野ではアセチレン製造時に生じる等方性コーク
ス、例えばカーボンブラックが遍尚に使用されうる。
粉砕コークスは、付加的結合剤を使用することなく型に
充填される。方法の有利な実施態様によれば充填型はコ
ークス投入経過の間、振動されて、−３−クス堆積物の
圧縮が達成さる。
充填される。方法の有利な実施態様によれば充填型はコ
ークス投入経過の間、振動されて、−３−クス堆積物の
圧縮が達成さる。
中空体を製造するためＫは、該方法の他の要求により６
履を使用してもよい。６董は、コークス化温度未満の融
点又は軟化点を有するが、約５００℃までの温度範囲で
は、同温ＩＦまで形状安定な状態であるような十分に高
い強さを有する材料よｐ成る。心１１１＃料に対する付
加的要求は、同材料が融液状又は軟化状態で湿潤作用を
有しないことである。有利な材料としては例えばアル電
ニウムを使用することができる。充填型は充＊フークス
と一緒に■焼温度に加熱される。異方性コークスを使用
する場合には８５０℃の温度で十分である。加熱は二つ
の段階に区分される。４５０℃の温１ＩＬｔでの第一段
階は使用される加熱能力に応じて迅速（、好ましくは１
〜５ Ｋ ／ ｗｉｎの加熱適度で加熱されも第二段階
では加熱速度は成形体形状大きさに依存して選択してな
ければならない。成形体形状大きさの尺度は距離日であ
る。Ｓは成形体表面から加熱面に平行に存在する一影体
対称軸ｔでの最長距離である。中空体の場合には距離８
は全距離の中空部分だけ減少する。この際第二段階での
加熱時間は 〔式中＆＝４２． ｂ冨０．６２５であ〉、加熱時間
ｔは日で表わされ、コークス化温Ｊ［Ｋは℃で表わされ
、距離８は鱈で表わされる〕によって与えられている。
履を使用してもよい。６董は、コークス化温度未満の融
点又は軟化点を有するが、約５００℃までの温度範囲で
は、同温ＩＦまで形状安定な状態であるような十分に高
い強さを有する材料よｐ成る。心１１１＃料に対する付
加的要求は、同材料が融液状又は軟化状態で湿潤作用を
有しないことである。有利な材料としては例えばアル電
ニウムを使用することができる。充填型は充＊フークス
と一緒に■焼温度に加熱される。異方性コークスを使用
する場合には８５０℃の温度で十分である。加熱は二つ
の段階に区分される。４５０℃の温１ＩＬｔでの第一段
階は使用される加熱能力に応じて迅速（、好ましくは１
〜５ Ｋ ／ ｗｉｎの加熱適度で加熱されも第二段階
では加熱速度は成形体形状大きさに依存して選択してな
ければならない。成形体形状大きさの尺度は距離日であ
る。Ｓは成形体表面から加熱面に平行に存在する一影体
対称軸ｔでの最長距離である。中空体の場合には距離８
は全距離の中空部分だけ減少する。この際第二段階での
加熱時間は 〔式中＆＝４２． ｂ冨０．６２５であ〉、加熱時間
ｔは日で表わされ、コークス化温Ｊ［Ｋは℃で表わされ
、距離８は鱈で表わされる〕によって与えられている。
本発明によれば、準勢方性を有する炭素成形体が製造さ
れうる。つｔり異方性コークスを使用する場合には微視
的には異方性であるが巨視的には等方性を示す成形体が
得られるのである。
れうる。つｔり異方性コークスを使用する場合には微視
的には異方性であるが巨視的には等方性を示す成形体が
得られるのである。
この場合特に、内部孔は全部開孔から成っているのが有
・利である。それとｉうの４フ一クス粒焼 子がコ、−クス化の間に無圧的覇結又は架橋によって一
相互に納会され、閉鎖孔なしに形成しうるからである。
・利である。それとｉうの４フ一クス粒焼 子がコ、−クス化の間に無圧的覇結又は架橋によって一
相互に納会され、閉鎖孔なしに形成しうるからである。
これによって次に施される含浸が著しく簡素化される。
本発明の利点は、付加的結合剤の添加を省略することに
よってツータス化工程の間のガス発生が着しく減少され
、それによって環境汚染が軽減されることである。
よってツータス化工程の間のガス発生が着しく減少され
、それによって環境汚染が軽減されることである。
次に実施例によ、、シ本発羽を詳述する。
例１ 。
キノリンネ溶性成分（ｃＬＸ ） を適機な分離法に
よって十分に除去した（ Ｑｌ ＜ ０．２１１ ）
石灰タールピッチを、生じる・高異方性生コークスが
８．２１１ノ揮発成分（１）ｎ１５１７２０に！る）を
含有するように閘−クス化する。同生コークスを粉砕す
る。次の粒径分布を有する粉末コークスを使用するニ ア００μｍ〉５００μ調＝３．７参 □ ５００１４ｍ＞２５０＃１−１７．２１、 ２
５０５ｍ＞１００ｓ１００５ｙ、６４に１００−ｊｌｍ
＞５０ｆｉｌｌａ ｍ６．ｏ暢同生コークスを下部閉
鎖特殊鋼ＭＫ充填する：瀝の内径−７９１，ａｌｌの高
さｘ５ＱＯｓｒ０充横過１の間層を内容物を一緒に振動
させる（２５０１！ｔｉｎ″″ｌ）。嵩密度１．Ｑ７ｆ
／ＤＭ”が得られる。
よって十分に除去した（ Ｑｌ ＜ ０．２１１ ）
石灰タールピッチを、生じる・高異方性生コークスが
８．２１１ノ揮発成分（１）ｎ１５１７２０に！る）を
含有するように閘−クス化する。同生コークスを粉砕す
る。次の粒径分布を有する粉末コークスを使用するニ ア００μｍ〉５００μ調＝３．７参 □ ５００１４ｍ＞２５０＃１−１７．２１、 ２
５０５ｍ＞１００ｓ１００５ｙ、６４に１００−ｊｌｍ
＞５０ｆｉｌｌａ ｍ６．ｏ暢同生コークスを下部閉
鎖特殊鋼ＭＫ充填する：瀝の内径−７９１，ａｌｌの高
さｘ５ＱＯｓｒ０充横過１の間層を内容物を一緒に振動
させる（２５０１！ｔｉｎ″″ｌ）。嵩密度１．Ｑ７ｆ
／ＤＭ”が得られる。
充填した炉（例えば直立炉）中に垂直に置いて温度！ロ
グラムに従って加熱する； ２０℃から４５０℃まで＝２１ｃ／ｗｉｎ：加熱時間：
３．６時間 ４５０℃から８５０℃壜で＝ Ｑ、１Ｋ ／ ｍ１ｍ
：加熱時間：６６．６時間 次に冷却する（１に／ｍ１ｎＩ加熱時間１３．８時間）
。
グラムに従って加熱する； ２０℃から４５０℃まで＝２１ｃ／ｗｉｎ：加熱時間：
３．６時間 ４５０℃から８５０℃壜で＝ Ｑ、１Ｋ ／ ｍ１ｍ
：加熱時間：６６．６時間 次に冷却する（１に／ｍ１ｎＩ加熱時間１３．８時間）
。
成形体は金属型から完全に分離されるので。
それを容易Ｋｗから取出すことができる。空隙容積＆＝
３１７１．見掛密度δ＝ １．２４ ｆ ／１ｌｌＢ。
３１７１．見掛密度δ＝ １．２４ ｆ ／１ｌｌＢ。
曲げ強さ１０−８ Ｍ ／ Ｗｌ及び圧縮強さ５５．６
Ｍ／Ｍ２を有する成形体が得られる。体積熱膨張係数
は■焼（１３００℃）後に４．８３・１０″″６区″″
ｌである。比電気抵抗は黒鉛化（２８００℃）後に１９
．２Ωμｍ である。
Ｍ／Ｍ２を有する成形体が得られる。体積熱膨張係数
は■焼（１３００℃）後に４．８３・１０″″６区″″
ｌである。比電気抵抗は黒鉛化（２８００℃）後に１９
．２Ωμｍ である。
例２
例ＩＫ従って前処理した石灰タールピッチな５〜２５暢
の揮発成分を含有する高異方性生コークスにコークス化
する。この際コークス化温度を４５０〜５２０℃の範囲
で変えるＯ回生コークスを粉砕し、例１で記載した方法
によｐコークス化して成形体とする。
の揮発成分を含有する高異方性生コークスにコークス化
する。この際コークス化温度を４５０〜５２０℃の範囲
で変えるＯ回生コークスを粉砕し、例１で記載した方法
によｐコークス化して成形体とする。
種々の空隙容積を有する炭素成形体が得られる：
番号 揮発成分の含分 空隙容積１
５．０憾 ４４．２憾２
８．０憾 ３１．８嗟３
１０．８暢 り４．０嚢４
１４．２１１ ４１．２鳴５
１７．６１６５２．８１１６
２１．１９６６４．２嘔７ ２４．５
憾 ７４．４１６例３ 揮発成分の異なる含分な有する２種類の高異方性生コー
クスから成る混合物を製造する：生コークスＩ：揮発成
分の含分：６．０重量慢生コークス層： ’
：１４．７’該混合物は生コークス１７０重量憾
及び生コークス肩５０重量慢から成りかつ中含分の揮発
成分８．６重量憾を含む。
５．０憾 ４４．２憾２
８．０憾 ３１．８嗟３
１０．８暢 り４．０嚢４
１４．２１１ ４１．２鳴５
１７．６１６５２．８１１６
２１．１９６６４．２嘔７ ２４．５
憾 ７４．４１６例３ 揮発成分の異なる含分な有する２種類の高異方性生コー
クスから成る混合物を製造する：生コークスＩ：揮発成
分の含分：６．０重量慢生コークス層： ’
：１４．７’該混合物は生コークス１７０重量憾
及び生コークス肩５０重量慢から成りかつ中含分の揮発
成分８．６重量憾を含む。
炭素成形体をつくるコークス化は例１で記載したように
して行なう。同成形体は空隙容積−＝ ５１．５重量憾
、見！１１５度１−２４ ｆ ／ａａＢ 及び圧縮強さ
３２ Ｍ ７ｇ１ｇ を有する。
して行なう。同成形体は空隙容積−＝ ５１．５重量憾
、見！１１５度１−２４ ｆ ／ａａＢ 及び圧縮強さ
３２ Ｍ ７ｇ１ｇ を有する。
例４
底部を有する円筒Ｗ（材料１４５４１）Ｋ心型を備える
。６瀝はアル（＝ラムから製造された管から成る。アル
ζニウム管は同心的に取付けられている。
。６瀝はアル（＝ラムから製造された管から成る。アル
ζニウム管は同心的に取付けられている。
材料１４５４１製’ＩＦ 内４１：１００ｍ長さ：５
００Ｗ アル建ニウム製管 外径＝４８ｍ 長さ：５００ａ＋ 例１と同様に製造されかつ８．５重量−の揮発成分を含
有する粉砕生コークスを、鋼管とアル（＝ラム管との間
の環状間１１に充填する。この充填過程の間型な振動さ
せる（ ２５０ ｍ１ｉｎ″″ｌ）。
００Ｗ アル建ニウム製管 外径＝４８ｍ 長さ：５００ａ＋ 例１と同様に製造されかつ８．５重量−の揮発成分を含
有する粉砕生コークスを、鋼管とアル（＝ラム管との間
の環状間１１に充填する。この充填過程の間型な振動さ
せる（ ２５０ ｍ１ｉｎ″″ｌ）。
加熱は次のプ曹グツムに従って行なわう：２０〜４５０
℃＝ｉｌＣ／ｍｎ 加熱時間ニア、２時間４５０〜８
５０℃＝α２Ｋ ／ ｍｕ 加熱時間：Ｓ３．５時間
冷却は１に７ｗ１ｍの速度で行なう（加熱時間１３．８
時間）。第二段階加熱過程の間にアル膚ニウムは溶融す
るが、すでに固化した炭素物体を湿潤しない。冷却後に
付着残部を成形体表面からけづ〉落す。
℃＝ｉｌＣ／ｍｎ 加熱時間ニア、２時間４５０〜８
５０℃＝α２Ｋ ／ ｍｕ 加熱時間：Ｓ３．５時間
冷却は１に７ｗ１ｍの速度で行なう（加熱時間１３．８
時間）。第二段階加熱過程の間にアル膚ニウムは溶融す
るが、すでに固化した炭素物体を湿潤しない。冷却後に
付着残部を成形体表面からけづ〉落す。
このようにして例１で記載した特性を有する中空体、中
空電極等を製造することができる。
空電極等を製造することができる。
例５
カーボンブラック３部及び高異方性生コークス１部から
、９．１重量暢の中會分の揮発成分を含む混合物を製造
する。カーメンプラックは例えばアセチレン製造時に得
られかつ揮発成分約５．８重量憾な有する。高異方性生
コークスは揮発成分２５重重量上有し、 ＱＩ の少
なめ石炭タールを４５０℃で熱部１して製造された。該
混合物を粉砕後に例１で記載したようにしてコークス化
して成形体を彫成する。８５０℃でコークス化した成形
体は、見＊！！度δ＝ １−！Ｓ ＃ ／ ａａ’ ｓ
−は強さ１６．５ Ｍ ／ ａｌｌ” 、圧縮強さ−５
８，６Ｍ／ａｌｌ”を有し、かつ１３００℃での■焼後
には体積熱ＩＩ張係数１４・１０″″６ ｚ−１を有し
て−る。
、９．１重量暢の中會分の揮発成分を含む混合物を製造
する。カーメンプラックは例えばアセチレン製造時に得
られかつ揮発成分約５．８重量憾な有する。高異方性生
コークスは揮発成分２５重重量上有し、 ＱＩ の少
なめ石炭タールを４５０℃で熱部１して製造された。該
混合物を粉砕後に例１で記載したようにしてコークス化
して成形体を彫成する。８５０℃でコークス化した成形
体は、見＊！！度δ＝ １−！Ｓ ＃ ／ ａａ’ ｓ
−は強さ１６．５ Ｍ ／ ａｌｌ” 、圧縮強さ−５
８，６Ｍ／ａｌｌ”を有し、かつ１３００℃での■焼後
には体積熱ＩＩ張係数１４・１０″″６ ｚ−１を有し
て−る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 付加的結合剤を含まないコークスから成る炭素成形
体を製造するに尚り、揮発成分の含分５〜２５嚢を有す
るコークス又はコークス混合物を製造すべき成形体の層
應の１暢未満の粒径に粉砕し、型に充填し、付加的圧縮
変形なしに＾加熱速度をもって４５１．０℃に加熱し、
次に層厚Ｓに依存する加熱時間ｔを用いて少なくとも８
５０°Ｃの最終温ｌＬＫにまで緩慢に加熱し、その際加
熱時間が方程式：〔式中ｔは戸で、日はＵで、には℃で
表わされる〕から得られることを特徴とする前記炭２、
炭素成形体の用途に応じて揮発成分の含分８〜１１憾を
有する異方性又はｘ方性コークス又はカーボンブラック
又はそれらの混合物を使用する特許請求の範囲第１項記
載の方法。 五 粉砕コークースをｆｆｉに充填し、充填過程の間開
型を振動させる特許請求の範囲第１又は２項記載の方法
。 ４、第一加熱段階における４５０℃まで達する加熱速度
が１〜３Ｋ ／ ｗｉｎである特許請求の範囲第１〜６
項のｉづれか１項に記載の方丸湿潤しない６製材料を使
用する特許請求の範囲第１〜４項のいづれか１項に記載
の方法。 ６、 石型材料としてアル＋＝ウムを使用する特許請求
の範囲第５項記載の方法。 Ｚ 燃焼された成形体に自体公知の方法で含浸及び／又
は黒鉛化を施す特許請求の範囲第１項記載の方法。
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19813124951 DE3124951A1 (de) | 1981-06-25 | 1981-06-25 | Verfahren zur herstellung von kohlenstofformkoerpern aus koks ohne zusaetzliches bindemittel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS582266A true JPS582266A (ja) | 1983-01-07 |
Family
ID=6135338
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57104040A Pending JPS582266A (ja) | 1981-06-25 | 1982-06-18 | 付加的結合剤を含まないコ−クスから成る炭素成形体の製造方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0068518B1 (ja) |
| JP (1) | JPS582266A (ja) |
| DE (2) | DE3124951A1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6169917A (ja) * | 1984-09-14 | 1986-04-10 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | フエライト系ステンレス鋼の製造方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102011007074A1 (de) * | 2011-04-08 | 2012-10-11 | Sgl Carbon Se | Schlicker, Verfahren zu seiner Herstellung und Kohlenstoffformkörper |
| CN109702156B (zh) * | 2019-01-31 | 2020-08-11 | 青岛卓越碳素制品有限公司 | 一种高铁导线合金铜杆连续铸造结晶器及其生产工艺 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3309437A (en) * | 1961-08-28 | 1967-03-14 | Great Lakes Carbon Corp | Method of producing bodies from raw petroleum coke |
| FR1463177A (fr) * | 1965-11-12 | 1966-06-03 | Lorraine Carbone | Procédé de fabrication de pièces en graphite artificiel présentant une cavité interne de forme déterminée obtenue directement par compression |
-
1981
- 1981-06-25 DE DE19813124951 patent/DE3124951A1/de not_active Withdrawn
-
1982
- 1982-04-01 EP EP82200406A patent/EP0068518B1/de not_active Expired
- 1982-04-01 DE DE8282200406T patent/DE3261591D1/de not_active Expired
- 1982-06-18 JP JP57104040A patent/JPS582266A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6169917A (ja) * | 1984-09-14 | 1986-04-10 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | フエライト系ステンレス鋼の製造方法 |
| JPS6360810B2 (ja) * | 1984-09-14 | 1988-11-25 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3124951A1 (de) | 1983-01-13 |
| EP0068518A2 (de) | 1983-01-05 |
| DE3261591D1 (en) | 1985-01-31 |
| EP0068518A3 (en) | 1983-02-09 |
| EP0068518B1 (de) | 1984-12-19 |
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