JPS58212840A - 連続鋳造用鋳型 - Google Patents
連続鋳造用鋳型Info
- Publication number
- JPS58212840A JPS58212840A JP57096779A JP9677982A JPS58212840A JP S58212840 A JPS58212840 A JP S58212840A JP 57096779 A JP57096779 A JP 57096779A JP 9677982 A JP9677982 A JP 9677982A JP S58212840 A JPS58212840 A JP S58212840A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold
- alloy
- tungsten
- nickel
- coating layer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/059—Mould materials or platings
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
る製品鋳片の品質が良好である様な連続鋳造用鈎型に関
するものである。
するものである。
従来から行なわれている連続鋳造用鋳型の表面処理はメ
ッキ、溶射、爆着等各種手段のものがあるがメッキ法に
よるものが最も多く、又その素材は，Ｃｒ％Ｎｉ％Ｎｉ
−Ｐ％及びその組合わせが用いられている。しかしこれ
らの皮膜にはそれぞれ次の如き欠点がある。即ちＮｉ皮
膜は硬度が低く耐摩耗性の点で不十分であり鋳型の耐久
性を向上させる為には比曽的厚い皮膜が必要となり表面
処理Ｇζ時−一を要すると共に熱伝導性を悪くさせる。
ッキ、溶射、爆着等各種手段のものがあるがメッキ法に
よるものが最も多く、又その素材は，Ｃｒ％Ｎｉ％Ｎｉ
−Ｐ％及びその組合わせが用いられている。しかしこれ
らの皮膜にはそれぞれ次の如き欠点がある。即ちＮｉ皮
膜は硬度が低く耐摩耗性の点で不十分であり鋳型の耐久
性を向上させる為には比曽的厚い皮膜が必要となり表面
処理Ｇζ時−一を要すると共に熱伝導性を悪くさせる。
又Ｎ１−Ｐ皮膜は析出硬化型で４００℃程度に加熱する
ことで硬度は高くなるが特公＠５２−５ｏ７ｓ４号公報
に示される欅に析出硬化する為には一般にＰを８１［Ｉ
ｋｇ６前後含有させる事を必要とするが、仁の程度Ｐを
含有するＮ１−Ｐ合金はその融点が非常に低く（約８９
０℃）、耐焼付性の点で問題があるし、ブレークアウト
発生の危険性もある。そして又ξのＮ１−Ｐｉｌｌ＠は
熱伝導性が非常に悪（（Ｎｉの１０〜１５倍）鋳型の抜
熱性の点で問題があり、該Ｎ１−Ｐ皮膜自体も高温とな
り易い。更にＣｒ皮膜は融点、硬度も高いがメッキ時に
生ずるマイクロクラ、りや下地との密ネ性の点で問題が
あり腐食や剥落を起ξし易い。
ことで硬度は高くなるが特公＠５２−５ｏ７ｓ４号公報
に示される欅に析出硬化する為には一般にＰを８１［Ｉ
ｋｇ６前後含有させる事を必要とするが、仁の程度Ｐを
含有するＮ１−Ｐ合金はその融点が非常に低く（約８９
０℃）、耐焼付性の点で問題があるし、ブレークアウト
発生の危険性もある。そして又ξのＮ１−Ｐｉｌｌ＠は
熱伝導性が非常に悪（（Ｎｉの１０〜１５倍）鋳型の抜
熱性の点で問題があり、該Ｎ１−Ｐ皮膜自体も高温とな
り易い。更にＣｒ皮膜は融点、硬度も高いがメッキ時に
生ずるマイクロクラ、りや下地との密ネ性の点で問題が
あり腐食や剥落を起ξし易い。
この様なそれぞれの皮膜が有する欠点を改善するものと
して１例えば特公昭５２−５０７５４ ＠公報に示され
る様に多層の皮膜から構成される表面処郊層が開発され
ている。がしかしこの様゛な多層皮膜から構成されるも
のも結局はＣｒ１ｌｌは容易に剥落するのでＮ１−Ｐ％
Ｎ１−１％Ｎ１−Ｐ−Ｂ 等表面に露出されている皮膜
が問題となり、Ｎ１−Ｐは上述した欠点がありＮ１−１
％Ｎ１−Ｐ−Ｂもその特性はＮ１−Ｐと似ており同様の
問題がある。
して１例えば特公昭５２−５０７５４ ＠公報に示され
る様に多層の皮膜から構成される表面処郊層が開発され
ている。がしかしこの様゛な多層皮膜から構成されるも
のも結局はＣｒ１ｌｌは容易に剥落するのでＮ１−Ｐ％
Ｎ１−１％Ｎ１−Ｐ−Ｂ 等表面に露出されている皮膜
が問題となり、Ｎ１−Ｐは上述した欠点がありＮ１−１
％Ｎ１−Ｐ−Ｂもその特性はＮ１−Ｐと似ており同様の
問題がある。
本発明は上述の諸欠点を解消する連続鋳造用鋳型を押供
せんとするものであり、その要旨は銅若しくは銅合金製
鋳型本体の内表面上に、２〜２０ＴｏＭ九タングステン
残部二、ケルなる組成のタングステン−ニッケル合金か
ら成る表面被覆層が装着された仁とを特徴とする連続鋳
造用鋳型であり、タングステンー二、ケル合金表面被覆
層の下地に全面又は鋳型の略下箪部のみにニッケル層を
装着しておく様な形態のものや、更には表面被覆層を鋳
型上部より下部になるにつれ順次層厚とすることや、二
、ケル層を鋳型上部から下部になるにつれ順次層厚とす
ることもある。
せんとするものであり、その要旨は銅若しくは銅合金製
鋳型本体の内表面上に、２〜２０ＴｏＭ九タングステン
残部二、ケルなる組成のタングステン−ニッケル合金か
ら成る表面被覆層が装着された仁とを特徴とする連続鋳
造用鋳型であり、タングステンー二、ケル合金表面被覆
層の下地に全面又は鋳型の略下箪部のみにニッケル層を
装着しておく様な形態のものや、更には表面被覆層を鋳
型上部より下部になるにつれ順次層厚とすることや、二
、ケル層を鋳型上部から下部になるにつれ順次層厚とす
ることもある。
以下本発明連続鋳造用鋳型の作用効果を確認する為に行
なった実験及びその結果を示し乍ら本発明を詳述する。
なった実験及びその結果を示し乍ら本発明を詳述する。
〈実験！〉
硫酸二、ケル２ｏｔ／ｌ 、ａ６酔ソーダ１２０ ｆ／
１とタングステン酸ソーダを２．５．１０．２０．３０
．６０ ｔ／ｌの各ｙに変化させた組成の電着浴により
ｐＨ８，０＋ Ｍｌ ｍ密度５Ａ／ｄｍ’ 、 ｍ ａ
６ｏ℃ノ条件テ、銅製鋳型本体の表面にＷ＃が種々異
なるＷ−Ｎｉ合金表面被覆層を形成させた。
１とタングステン酸ソーダを２．５．１０．２０．３０
．６０ ｔ／ｌの各ｙに変化させた組成の電着浴により
ｐＨ８，０＋ Ｍｌ ｍ密度５Ａ／ｄｍ’ 、 ｍ ａ
６ｏ℃ノ条件テ、銅製鋳型本体の表面にＷ＃が種々異
なるＷ−Ｎｉ合金表面被覆層を形成させた。
この様にして得られた連続鋳造用鋳型を、５００℃で２
時間加熱した結果、特にＷ含有かの大なるものにあって
は亀裂が発生した。
時間加熱した結果、特にＷ含有かの大なるものにあって
は亀裂が発生した。
〈実験厩〉
クエン酸二、ケル７０９／ｌ、タングステン酸ソーダ２
７９／ｌ、クエン＃３７ｆ／／なる組成の電着浴により
、ｐＨ５，６＋電油−密ｊＪ ５Ａ／ｄｉ 、濁度５０
℃の条件で、銅製鋳型本体の表面にＷを約５．５１ｂ蓋
九含むＷ−Ｎ ｉ合金表面波Ｗ層を形成させた。この表
面顕微鏡組織写真（倍率４００倍）を第１図に示す。こ
の１１１１！！１！ｌに示す写真で判る様に亀裂の発生
は全く見られず、仁れはその後加熱しても同様であった
。
７９／ｌ、クエン＃３７ｆ／／なる組成の電着浴により
、ｐＨ５，６＋電油−密ｊＪ ５Ａ／ｄｉ 、濁度５０
℃の条件で、銅製鋳型本体の表面にＷを約５．５１ｂ蓋
九含むＷ−Ｎ ｉ合金表面波Ｗ層を形成させた。この表
面顕微鏡組織写真（倍率４００倍）を第１図に示す。こ
の１１１１！！１！ｌに示す写真で判る様に亀裂の発生
は全く見られず、仁れはその後加熱しても同様であった
。
その後タングステン酸ソーダの飢を変化させる事で電着
浴中に存在するタングステンイオン含有率を変えＷ含有
量が種々異なるＷ−Ｎｉ合金表面被覆胴を得た。電着浴
中のタングステンイオン含有率と表面被覆層中のタング
ステン含有量との関係は第２図のグラフに示す通りであ
る。
浴中に存在するタングステンイオン含有率を変えＷ含有
量が種々異なるＷ−Ｎｉ合金表面被覆胴を得た。電着浴
中のタングステンイオン含有率と表面被覆層中のタング
ステン含有量との関係は第２図のグラフに示す通りであ
る。
次冬ζＷ含有ｙがそれぞれ異なるＷ−Ｎｉ合金被覆脂を
各々２００．３００．４００．５００℃で２時間加熱し
た場合の硬度（ビッカース）を測定し、その結果を第３
図のグラフに示す。なお第３図にはＣｒ及びＮｉについ
て行なった同様の測定結果をも比較の為に併記した。
各々２００．３００．４００．５００℃で２時間加熱し
た場合の硬度（ビッカース）を測定し、その結果を第３
図のグラフに示す。なお第３図にはＣｒ及びＮｉについ
て行なった同様の測定結果をも比較の為に併記した。
〈実験膳〉
実験璽で得られた１０〜１２３１１員９６Ｗ−Ｎｉ被覆
層を切出し、鈴木式摩耗試験−にて、相手材に５４５Ｃ
焼入−を使用し、摩耗試酬を行なった結果は、同様にし
て行なったＮｉの約４であった。
層を切出し、鈴木式摩耗試験−にて、相手材に５４５Ｃ
焼入−を使用し、摩耗試酬を行なった結果は、同様にし
て行なったＮｉの約４であった。
又摩耗ｔＲ態としては、Ｎｉが擬場摩耗を生じ面が荒れ
ていたのに対しＷ−Ｎｉかも成る試料は擬着傾向は殆ん
ど見られず円滑な面をしていた。
ていたのに対しＷ−Ｎｉかも成る試料は擬着傾向は殆ん
ど見られず円滑な面をしていた。
〈実験■〉
実際のスラグ用連続鈎造用＃型°（銅！ｌりの内表面に
、０．１ｍ厚さのニッケルを電着し、その後実、験璽と
同様の方法によりＷを約５．５１１１− ｊ６含むＷ−
Ｎｉ合金表面被ａｔ肩を形成させた。そのもののＷ−Ｎ
ｉ合金表面被覆胎を各々２００ 、３００．４００％５
００℃で２時間加熱した場合の硬度は＠３図に示すもの
とほぼ同じであった。
、０．１ｍ厚さのニッケルを電着し、その後実、験璽と
同様の方法によりＷを約５．５１１１− ｊ６含むＷ−
Ｎｉ合金表面被ａｔ肩を形成させた。そのもののＷ−Ｎ
ｉ合金表面被覆胎を各々２００ 、３００．４００％５
００℃で２時間加熱した場合の硬度は＠３図に示すもの
とほぼ同じであった。
〈実験Ｖ〉
実際のスラグ用週１続鈎造用鋳型（＃製）の内表面に１
０〜１２１ｉ量ＸＷ−Ｎｉ合金被覆層を０１Ｍ厚さ電着
して実操業に用いた結果、この０１１ＩＩ１１厚さの被
覆層が損耗するまでに２３０チヤージの鋳造が可能でち
った。これは従来のＮｉ単体被覆胴のものに比べて非常
に優れているし、又使用後の状靜もＮｉ−Ｃｒ 、
Ｎｉ −Ｎｉ −Ｐ−Ｃｒ ＩＩに見られる電食跡もな
く非常に優れていることがｍ認された。
０〜１２１ｉ量ＸＷ−Ｎｉ合金被覆層を０１Ｍ厚さ電着
して実操業に用いた結果、この０１１ＩＩ１１厚さの被
覆層が損耗するまでに２３０チヤージの鋳造が可能でち
った。これは従来のＮｉ単体被覆胴のものに比べて非常
に優れているし、又使用後の状靜もＮｉ−Ｃｒ 、
Ｎｉ −Ｎｉ −Ｐ−Ｃｒ ＩＩに見られる電食跡もな
く非常に優れていることがｍ認された。
以上の実験より次の事が判る。即ちＷ−Ｎ ｉ合金の電
着に際しては、電着歪を小さくする為に使用する二、ケ
ル塩を硫酸ニッケルや塩化二、ケル等の電着歪を大とす
る様なものを用いずクエン酸ニッケルを用い、しかも酸
性サイドで電着を行なう方が好ましい事、Ｗ−Ｎｉ合金
中のＷ含有量は２ ｍ Ｉｌ、 Ｘ以上でないと硬度、
耐摩耗性の点で効果が少ないが、あまり多くなると割れ
が生じ、下地との界面で腐食が起こりＶｖ−Ｎｉ合金被
覆層が剥落するので高々２０＊ｔＸに留める事である。
着に際しては、電着歪を小さくする為に使用する二、ケ
ル塩を硫酸ニッケルや塩化二、ケル等の電着歪を大とす
る様なものを用いずクエン酸ニッケルを用い、しかも酸
性サイドで電着を行なう方が好ましい事、Ｗ−Ｎｉ合金
中のＷ含有量は２ ｍ Ｉｌ、 Ｘ以上でないと硬度、
耐摩耗性の点で効果が少ないが、あまり多くなると割れ
が生じ、下地との界面で腐食が起こりＶｖ−Ｎｉ合金被
覆層が剥落するので高々２０＊ｔＸに留める事である。
以上述べて来た欅に本発明によれば、硬度が大でしかも
それが高温まで維持されるＷ−Ｎｉ合金被覆層を有する
ので長期に渡り安定した操業が可能となり、又その製造
にあってはＮ１−Ｐ合金の様に化学メッキではなく通常
の電気メッキが採用出来るので液管理が容易であると共
に必要厚さを容易に拘る拳が出来るという効果がある。
それが高温まで維持されるＷ−Ｎｉ合金被覆層を有する
ので長期に渡り安定した操業が可能となり、又その製造
にあってはＮ１−Ｐ合金の様に化学メッキではなく通常
の電気メッキが採用出来るので液管理が容易であると共
に必要厚さを容易に拘る拳が出来るという効果がある。
又Ｗ−Ｎｉ合金被覆層の下地にニッケル層を設けた形態
のものにあっては鋳型本体とＷ−Ｎ ｉ合金被ＷＩＩ！
！間の密着力が強く長期に捜って安定した操業が行える
ものであり、仁の場合鉄型上部では特に抜熱性が又鋳型
下部では特に凝固シェルに対する［１摩耗性が要求され
るので、ニッケル層は＃型の略下半部のみとする方式や
Ｗ−Ｎｉ合金被＊Ｒは下方に行くにつれ順次層厚とする
等より実情に即した形態のものにあっては一層好ましい
ものである。
のものにあっては鋳型本体とＷ−Ｎ ｉ合金被ＷＩＩ！
！間の密着力が強く長期に捜って安定した操業が行える
ものであり、仁の場合鉄型上部では特に抜熱性が又鋳型
下部では特に凝固シェルに対する［１摩耗性が要求され
るので、ニッケル層は＃型の略下半部のみとする方式や
Ｗ−Ｎｉ合金被＊Ｒは下方に行くにつれ順次層厚とする
等より実情に即した形態のものにあっては一層好ましい
ものである。
更に本発明鋳型のＷ−Ｎｉ合金被覆層は電気メッキで装
着出来るので％Ｎｉ−ＰＰ１の秤な化学メッキによる場
合と比べて液情理が容易でしかも必要厚さを容易に得る
ことが出来るという利点もある。
着出来るので％Ｎｉ−ＰＰ１の秤な化学メッキによる場
合と比べて液情理が容易でしかも必要厚さを容易に得る
ことが出来るという利点もある。
第１図は実験履に示す方法で得た発明明連ＩＲ鋳造用鋳
型の表面の顕微１ＩＩｌ細織写真、第２図は同鋳型を製
造する際の電着浴中のＷイオンと得られる被覆層中のＷ
ｊｌ！：の陶体を示すグラフ、ｆｆ１３図は同鋳型の被
覆胴の処理潤度と硬度の関保を示すグラフ。 特許出願人 三島光産株式会社 代 理 人 有 吉 教 哨浴中のＷ
イオン含有率 加熱温度
型の表面の顕微１ＩＩｌ細織写真、第２図は同鋳型を製
造する際の電着浴中のＷイオンと得られる被覆層中のＷ
ｊｌ！：の陶体を示すグラフ、ｆｆ１３図は同鋳型の被
覆胴の処理潤度と硬度の関保を示すグラフ。 特許出願人 三島光産株式会社 代 理 人 有 吉 教 哨浴中のＷ
イオン含有率 加熱温度
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 銅若しくは銅合金製鋳型本体の内表面上に、２〜
２０ｍｆｆ１Ｘタングステン残部二、ケルなる組成のタ
ングステンー二、ケル合金から成る表面被覆層が装着さ
れたことを特徴とする連続鋳造用鋳型。 １ 銅若しくは銅合金製鋳型本体の内表面上に、ニッケ
ル層が装着され、更にその上面に５〜２０富Ｊｉｌタン
グステン残部二、ケルなる組成のタングステンー二、ケ
ル合金から成る表面被覆層が装着されたことを特徴とす
る連続鋳造用鋳型。 ８ 銅若しくは餉合金製鋳型本体の内表面の略下半部に
二、ケル層が装着され、最表面には全面に渡って５〜２
０１ＩＭ％タングステン残部ニッケルなる組成のタング
ステン−ニッケル合金から成る表面被覆層が装着された
仁とを特徴とする連続鋳造用鋳型。 ４ 表面被覆層が鋳型上部から下部になるにつれ順次層
厚となっている仁とを特徴とする特許請求の範囲第１項
若しくは第５１Ａ記載の連続鋳造用鋳型。 ｂ、 二、ケル層が鋳型上部から下部になるにつれ順次
層厚となっていることを特徴とする特許請求の範囲第１
項若しくは第２項記載の連続鋳造用鋳型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57096779A JPS58212840A (ja) | 1982-06-03 | 1982-06-03 | 連続鋳造用鋳型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57096779A JPS58212840A (ja) | 1982-06-03 | 1982-06-03 | 連続鋳造用鋳型 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58212840A true JPS58212840A (ja) | 1983-12-10 |
Family
ID=14174117
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57096779A Pending JPS58212840A (ja) | 1982-06-03 | 1982-06-03 | 連続鋳造用鋳型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58212840A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60145247A (ja) * | 1983-12-29 | 1985-07-31 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造用鋳型とその製造方法 |
| US6354358B1 (en) | 1999-11-26 | 2002-03-12 | Nomura Plating Co., Ltd. | Continuous casting mold with tungsten alloy plating and method of producing the same |
| US6773247B1 (en) * | 1999-11-09 | 2004-08-10 | Towa Corporation | Die used for resin-sealing and molding an electronic component |
| WO2009139866A2 (en) * | 2008-05-14 | 2009-11-19 | Xtalic Corporation | Coated articles and related methods |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5633152A (en) * | 1979-08-27 | 1981-04-03 | Nippon Steel Corp | Formation of plating layer with differential thickness on internal surface of continuously cast mold |
| JPS58167058A (ja) * | 1982-03-26 | 1983-10-03 | Nippon Koushitsu Giken Kk | 鉄鋼連続鋳造用鋳型 |
-
1982
- 1982-06-03 JP JP57096779A patent/JPS58212840A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS6351787B2 (ja) * | 1983-12-29 | 1988-10-17 | Kawasaki Seitetsu Kk | |
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| WO2009139866A2 (en) * | 2008-05-14 | 2009-11-19 | Xtalic Corporation | Coated articles and related methods |
| WO2009139866A3 (en) * | 2008-05-14 | 2010-01-28 | Xtalic Corporation | Coated articles and related methods |
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