JPS58203641A - 光デイスク読取り光学系 - Google Patents
光デイスク読取り光学系Info
- Publication number
- JPS58203641A JPS58203641A JP57087161A JP8716182A JPS58203641A JP S58203641 A JPS58203641 A JP S58203641A JP 57087161 A JP57087161 A JP 57087161A JP 8716182 A JP8716182 A JP 8716182A JP S58203641 A JPS58203641 A JP S58203641A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lens
- optical system
- light
- expansion coefficient
- plastic
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G11—INFORMATION STORAGE
- G11B—INFORMATION STORAGE BASED ON RELATIVE MOVEMENT BETWEEN RECORD CARRIER AND TRANSDUCER
- G11B7/00—Recording or reproducing by optical means, e.g. recording using a thermal beam of optical radiation by modifying optical properties or the physical structure, reproducing using an optical beam at lower power by sensing optical properties; Record carriers therefor
- G11B7/08—Disposition or mounting of heads or light sources relatively to record carriers
- G11B7/09—Disposition or mounting of heads or light sources relatively to record carriers with provision for moving the light beam or focus plane for the purpose of maintaining alignment of the light beam relative to the record carrier during transducing operation, e.g. to compensate for surface irregularities of the latter or for track following
- G11B7/0908—Disposition or mounting of heads or light sources relatively to record carriers with provision for moving the light beam or focus plane for the purpose of maintaining alignment of the light beam relative to the record carrier during transducing operation, e.g. to compensate for surface irregularities of the latter or for track following for focusing only
Landscapes
- Automatic Focus Adjustment (AREA)
- Optical Head (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はディジタルオーディオディスクとかビデオディ
スク等の光ディスクの読取り装置の光学系に関する。
スク等の光ディスクの読取り装置の光学系に関する。
本発明は上述した読取り装置の光学系を構成するレンズ
をプラスチック化することによって読取り装置の価格を
下げ軽量化を計ろうとするものである。
をプラスチック化することによって読取り装置の価格を
下げ軽量化を計ろうとするものである。
本発明の目的をよシ具体的に明かにするため従来技術に
ついて説明する。第１図は従来の光ディスク読取シ装置
の光学系を示す。１は半導体レーザ、２はコリメートレ
ンズ、３はコリメートホルダ、４は偏光ビームスプリッ
タ、５は１ ／ ４波長板、６はフォーカスレンズで７
が光ディスクである。以上の構成は照明光学系である。
ついて説明する。第１図は従来の光ディスク読取シ装置
の光学系を示す。１は半導体レーザ、２はコリメートレ
ンズ、３はコリメートホルダ、４は偏光ビームスプリッ
タ、５は１ ／ ４波長板、６はフォーカスレンズで７
が光ディスクである。以上の構成は照明光学系である。
光デイスク上の照明光スポットの径は１．８μ程度で、
このためにはコリメートレンズ２の波面収差は１／８波
長程度が要求されている。単玉の球面レンズではこのよ
うなわずかな収差しかないレンズは得られないので、通
常コリメートレンズは少くとも２枚合せになっている。
このためにはコリメートレンズ２の波面収差は１／８波
長程度が要求されている。単玉の球面レンズではこのよ
うなわずかな収差しかないレンズは得られないので、通
常コリメートレンズは少くとも２枚合せになっている。
光ディスクの表面は鏡面になっているので、光ディスク
に入射した光は入射光路を逆進し、ビームスプリッタ４
のスプリッタ面４′で反射され、レンズ８，８１を通っ
て非点光束となり受光面１０に入射する。９は鏡筒であ
る。フォーカスレンズ６から受光面１０までは読取υ光
学系である。読取り光学系はフォーカスレンズ６のオー
トフォーカスとトラッキングサーボ（読取り装置を光デ
ィスクのトラックに追従させる動作）と読取り信号の出
力の３機能を受持っている。レンズ８は球面平凸レンズ
、８′は平面シリンドリカルレンズで８，８′を透過し
た光束を非点光束化している。受光面はこの非点光束の
最小錯乱円の位置になるようにしである。受光面１０は
図示のように十字形に４分割されて各象限に受光素子１
０１〜１０４が配置されている。受光面１０が入射光束
の最小錯乱円位置よりずれると受光面上の照射スポット
は図の点線ａ又はｂのようになり、隣同士の受光素子の
出力は等しくなくなる。従って受光素子１０１と１０３
の出力の和から１０２と１０４の出力の和を引算した引
算回路Ａの出力の正負によシ受光面ｌＯに入射している
光束の最小錯乱円が受光面よｐ前にあるか後にあるかが
検出でき、これはフォーカスレンズ６が光ディスクに対
して前ピンか後ビンかと対応しているので、Ａの出力テ
フォーカスレンズのオートフォーカスを行う。読取り装
置が光ディスクのトラックから一方に偏ると受光面１０
上の照明スポットが偏る（習 幾何光学的には動かないｌだが、この照明スポットは光
ディスクの信号ピットへの入射光の回折パターンなので
このような変化が生じる）ので受光素子１０２，１０３
の出力の和から１０１２１０４の出力の和を引算した引
算回路Ｂの出力でトラッキングサーボ機構を制御する。
に入射した光は入射光路を逆進し、ビームスプリッタ４
のスプリッタ面４′で反射され、レンズ８，８１を通っ
て非点光束となり受光面１０に入射する。９は鏡筒であ
る。フォーカスレンズ６から受光面１０までは読取υ光
学系である。読取り光学系はフォーカスレンズ６のオー
トフォーカスとトラッキングサーボ（読取り装置を光デ
ィスクのトラックに追従させる動作）と読取り信号の出
力の３機能を受持っている。レンズ８は球面平凸レンズ
、８′は平面シリンドリカルレンズで８，８′を透過し
た光束を非点光束化している。受光面はこの非点光束の
最小錯乱円の位置になるようにしである。受光面１０は
図示のように十字形に４分割されて各象限に受光素子１
０１〜１０４が配置されている。受光面１０が入射光束
の最小錯乱円位置よりずれると受光面上の照射スポット
は図の点線ａ又はｂのようになり、隣同士の受光素子の
出力は等しくなくなる。従って受光素子１０１と１０３
の出力の和から１０２と１０４の出力の和を引算した引
算回路Ａの出力の正負によシ受光面ｌＯに入射している
光束の最小錯乱円が受光面よｐ前にあるか後にあるかが
検出でき、これはフォーカスレンズ６が光ディスクに対
して前ピンか後ビンかと対応しているので、Ａの出力テ
フォーカスレンズのオートフォーカスを行う。読取り装
置が光ディスクのトラックから一方に偏ると受光面１０
上の照明スポットが偏る（習 幾何光学的には動かないｌだが、この照明スポットは光
ディスクの信号ピットへの入射光の回折パターンなので
このような変化が生じる）ので受光素子１０２，１０３
の出力の和から１０１２１０４の出力の和を引算した引
算回路Ｂの出力でトラッキングサーボ機構を制御する。
読取り信号は全受光素子１０１〜１０４の出力の総和で
ある。なおビームスプリッタ４に偏光ビームスプリッタ
を用いるのは光ディスクからの反射光が半導体レーザ１
に入射するのを完全に阻止するためで、ビームスプリッ
タ４は紙面に平行な偏光成分を透過させ、垂直な偏光成
分を反射させる。半導体レーザ１から発せられビームス
プリッタ４を透過した光は紙面に平行な偏光で１／４波
長板５を透過すると円偏光になシ、光ディスクからの反
射光は反対回シの円偏光となって１ ／ ４波長板を透
過するので紙面に垂直な直線偏光となってビームスプリ
ッタ４で全部反射されることになり、半導体レーザ１の
方へは戻らない。
ある。なおビームスプリッタ４に偏光ビームスプリッタ
を用いるのは光ディスクからの反射光が半導体レーザ１
に入射するのを完全に阻止するためで、ビームスプリッ
タ４は紙面に平行な偏光成分を透過させ、垂直な偏光成
分を反射させる。半導体レーザ１から発せられビームス
プリッタ４を透過した光は紙面に平行な偏光で１／４波
長板５を透過すると円偏光になシ、光ディスクからの反
射光は反対回シの円偏光となって１ ／ ４波長板を透
過するので紙面に垂直な直線偏光となってビームスプリ
ッタ４で全部反射されることになり、半導体レーザ１の
方へは戻らない。
上述した読取り装置でコリメートレンズ２及び読取り光
学系のレンズ８，８′をプラスチック化すると次のよう
な効果が期待できる。コリメートレンズ２を非球面レン
ズにすれば一層レンズでよくなるから軽量化できるが、
非球面レンズは研磨が困難であるから、これをガラスで
一々研磨していると甚だ非量産的であシ著しいコストア
ップになり、しかも加工の再現性が低く品質が揃わない
。
学系のレンズ８，８′をプラスチック化すると次のよう
な効果が期待できる。コリメートレンズ２を非球面レン
ズにすれば一層レンズでよくなるから軽量化できるが、
非球面レンズは研磨が困難であるから、これをガラスで
一々研磨していると甚だ非量産的であシ著しいコストア
ップになり、しかも加工の再現性が低く品質が揃わない
。
プラスチックを用いること非球面レンズでも一つ型を作
れば成型条件を一定にすることにより再現性よく非球面
レンズの量産ができ、より一層の軽量化と著るしいコス
トダウンが得られる。レンズ８．８′をプラスチック化
することも上と同様の効果があるのであり、特にシリン
ドリカルレンズは研磨困難で再現性がなく、心取り加工
も困難、再現性が低いから全数検査の必要があシ、しか
も検査にニュートンリングを調べる方法が適用できずダ
イヤルゲージを用いた形状測定に頼る他ないので検査工
数が著るしく増大するのであるが、プラスチック化でこ
のような問題は一挙に解決されるのである。
れば成型条件を一定にすることにより再現性よく非球面
レンズの量産ができ、より一層の軽量化と著るしいコス
トダウンが得られる。レンズ８．８′をプラスチック化
することも上と同様の効果があるのであり、特にシリン
ドリカルレンズは研磨困難で再現性がなく、心取り加工
も困難、再現性が低いから全数検査の必要があシ、しか
も検査にニュートンリングを調べる方法が適用できずダ
イヤルゲージを用いた形状測定に頼る他ないので検査工
数が著るしく増大するのであるが、プラスチック化でこ
のような問題は一挙に解決されるのである。
レンズをプラスチック化すると上述したような大きな利
益が得られるが、次のような問題が伴っている。即ちプ
ラスチックは熱膨張率が犬であると共に温度による屈折
率の変化も大きいのであり、プラスチックレンズでは温
度上昇により熱膨張による焦点距離の伸びの上にその伸
びの２〜３倍の伸びが屈折率の変化によって重なって来
る。従って本発明は光ディスク読取シ装置のレンズをプ
ラスチック化すると共にその場合の温度変化に対する対
応策を提供することを主要な目的としている。
益が得られるが、次のような問題が伴っている。即ちプ
ラスチックは熱膨張率が犬であると共に温度による屈折
率の変化も大きいのであり、プラスチックレンズでは温
度上昇により熱膨張による焦点距離の伸びの上にその伸
びの２〜３倍の伸びが屈折率の変化によって重なって来
る。従って本発明は光ディスク読取シ装置のレンズをプ
ラスチック化すると共にその場合の温度変化に対する対
応策を提供することを主要な目的としている。
以下図面によって本発明を詳述する。
第２図及び第３図は本発明の一実施例を示し、第１図の
各部と対応する部分には同じ番号を付は一々の説明は略
す。第２図Ａは照明光学系を簡略化して示している。ｆ
ｃはコリメートレンズ２の常温（例２０°Ｃ）における
焦点距離、Ｆｃは同じく高温（例４０°Ｃ）における焦
点距離とする。
各部と対応する部分には同じ番号を付は一々の説明は略
す。第２図Ａは照明光学系を簡略化して示している。ｆ
ｃはコリメートレンズ２の常温（例２０°Ｃ）における
焦点距離、Ｆｃは同じく高温（例４０°Ｃ）における焦
点距離とする。
常温においてコリメートレンズ２の焦点位置に光源の半
導体レーザｌがある。高温においてはコリメートホルダ
３の熱膨張で光源ば１１の位置にあり、高温時の焦点位
置よりもレンズ２側に位置している。これは前述したよ
うに焦点距離の伸びはレンズ２０寸法の伸びによるもの
と屈折率の変化によるものが重なっているからコリメー
トホルダ３の膨張量より太きいだめである。高温時にお
いては光源１がレンズ２の焦点より内側に来るから、コ
リメートレンズ２を透過した光は平行光束でなく稍発散
する光束となっている。こ＼でオートフォーカスが正し
く機能を果しているとすると、高温時においてもフォー
カスレンズ６を透過した光は光デイスク７上に収束して
いる。従って光ディスクからの反射光は入射光と同じ経
路を逆行する。
導体レーザｌがある。高温においてはコリメートホルダ
３の熱膨張で光源ば１１の位置にあり、高温時の焦点位
置よりもレンズ２側に位置している。これは前述したよ
うに焦点距離の伸びはレンズ２０寸法の伸びによるもの
と屈折率の変化によるものが重なっているからコリメー
トホルダ３の膨張量より太きいだめである。高温時にお
いては光源１がレンズ２の焦点より内側に来るから、コ
リメートレンズ２を透過した光は平行光束でなく稍発散
する光束となっている。こ＼でオートフォーカスが正し
く機能を果しているとすると、高温時においてもフォー
カスレンズ６を透過した光は光デイスク７上に収束して
いる。従って光ディスクからの反射光は入射光と同じ経
路を逆行する。
即ち読取り光学系のレンズ８，８１に稍収束する光束と
して入射する。第２図Ｂは読取り光学系を簡略化して示
している。εｆｃは常温におけるレンズ８，８′の合成
焦点距離（非点光束であるから平行入射光束に対する最
小錯乱円の位置を焦点とする）である。εＦｃは同じく
高温時の合成焦点距離で、εはレンズ８，８′の合成焦
点距離をコリメートレンズ２の何倍に設計したかと云う
倍率である。常温において受光面１０はレンズ８，８１
の合成レンズの焦点位置にある。高温時鏡筒９も伸びる
がそれ以上に焦点距離が伸びるので、高温時の受光面は
高温時の焦点位置より内側１０′（レンズ８．８１に近
い側）にある。高温時の最小錯乱円かこの１０１の位置
にあれば全く問題はないが、両者の位置がずれていると
、オートフォーカスはこのずれを０にするようにフォー
カスレンズを動かすから、フォーカスレンズ６は却って
合焦位置から外れてしまう。本発明はレンズ材料の熱膨
張係数とコリメートホルダ３及び鏡筒ｚ／９の熱膨張係
数の関係を適当に設定することにより、読取り光学系に
おける受光面と最小錯乱円の位置の温度変化により生ず
るずれをなくそうとするものである。
して入射する。第２図Ｂは読取り光学系を簡略化して示
している。εｆｃは常温におけるレンズ８，８′の合成
焦点距離（非点光束であるから平行入射光束に対する最
小錯乱円の位置を焦点とする）である。εＦｃは同じく
高温時の合成焦点距離で、εはレンズ８，８′の合成焦
点距離をコリメートレンズ２の何倍に設計したかと云う
倍率である。常温において受光面１０はレンズ８，８１
の合成レンズの焦点位置にある。高温時鏡筒９も伸びる
がそれ以上に焦点距離が伸びるので、高温時の受光面は
高温時の焦点位置より内側１０′（レンズ８．８１に近
い側）にある。高温時の最小錯乱円かこの１０１の位置
にあれば全く問題はないが、両者の位置がずれていると
、オートフォーカスはこのずれを０にするようにフォー
カスレンズを動かすから、フォーカスレンズ６は却って
合焦位置から外れてしまう。本発明はレンズ材料の熱膨
張係数とコリメートホルダ３及び鏡筒ｚ／９の熱膨張係
数の関係を適当に設定することにより、読取り光学系に
おける受光面と最小錯乱円の位置の温度変化により生ず
るずれをなくそうとするものである。
一般にレンズの焦点距離の温度による変化は薄肉レンズ
近似において、 ｆ′ユ（１＋αＴ） ×ｎ’−１×ｆ・・・・曲・・曲
・（１）こ＼で ｆ：基準温度における焦点距離ｆ１：
温度変化Ｔのもとての焦点距離 α：レンズ材料の熱膨張係数 ｎ：基準温度での屈折率 ｎｌ：温度変化Ｔのもとての屈折率 そこで ｎ’−ｎ＋βＴ β：屈折率の温度係数塵でｎ
＝１．５とすると上式の分母はｌとみなせるから Δｆ−（α−１−）Ｔｆ・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・（３）−１ で近似できる。上式でＹα−β／（ｎ−１）３ を温
度による焦点距離の変化係数と呼Ｊｆγで表わすことに
する。例えばアクリル樹脂では α＝９Ｘ１０ ７℃ ５ β＝−１０ＸＩＯ７℃ ｎ ＝１．４８３６６ （波長８０’Ｏｎｍ）であるの
でｆγ＝２・９６８Ｘ１０”−／℃となる。第２図に戻
って今仮に読取り光学系を焦点距離１寸法２．材質等照
明光学系と全く同じ構成にしだと考えると、オートフォ
ーカスが機能していると云う前提のもとでは受光面ｌＯ
と光源１とが光学的に対応し、光ディスクで反射された
光は入射光と同じ光路を逆進して光源１に戻る（実際に
はビームスプリッタがあるから戻れないが）ので温度変
化にか＼わらず、受光面ｌＯと入射光束の最小錯乱円と
のずれは生じない。しかし一般には読取り光学系の焦点
距離の方がε倍だけ照明光学系の焦点距離より長く設計
されるから、鏡筒９の熱膨張係数をコリメートホルダ３
の熱膨張係数よシ小さいものにする必要がある。そこで
この一般の場合について以下説明する。
近似において、 ｆ′ユ（１＋αＴ） ×ｎ’−１×ｆ・・・・曲・・曲
・（１）こ＼で ｆ：基準温度における焦点距離ｆ１：
温度変化Ｔのもとての焦点距離 α：レンズ材料の熱膨張係数 ｎ：基準温度での屈折率 ｎｌ：温度変化Ｔのもとての屈折率 そこで ｎ’−ｎ＋βＴ β：屈折率の温度係数塵でｎ
＝１．５とすると上式の分母はｌとみなせるから Δｆ−（α−１−）Ｔｆ・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・（３）−１ で近似できる。上式でＹα−β／（ｎ−１）３ を温
度による焦点距離の変化係数と呼Ｊｆγで表わすことに
する。例えばアクリル樹脂では α＝９Ｘ１０ ７℃ ５ β＝−１０ＸＩＯ７℃ ｎ ＝１．４８３６６ （波長８０’Ｏｎｍ）であるの
でｆγ＝２・９６８Ｘ１０”−／℃となる。第２図に戻
って今仮に読取り光学系を焦点距離１寸法２．材質等照
明光学系と全く同じ構成にしだと考えると、オートフォ
ーカスが機能していると云う前提のもとでは受光面ｌＯ
と光源１とが光学的に対応し、光ディスクで反射された
光は入射光と同じ光路を逆進して光源１に戻る（実際に
はビームスプリッタがあるから戻れないが）ので温度変
化にか＼わらず、受光面ｌＯと入射光束の最小錯乱円と
のずれは生じない。しかし一般には読取り光学系の焦点
距離の方がε倍だけ照明光学系の焦点距離より長く設計
されるから、鏡筒９の熱膨張係数をコリメートホルダ３
の熱膨張係数よシ小さいものにする必要がある。そこで
この一般の場合について以下説明する。
第２図Ａにおいて温度がＴだけ上昇したときのコリメー
トレンズ２による光源１１の虚像１１１とコリメートレ
ンズとの間の距離をｂとする。コリメートホルダ３の熱
膨張係数をγとすると、コリメートレンズ２から光源１
１までの距離はｆｃ（１＋γＴ）、レンズ公式によって また第２図Ｂにおいて、レンズ８，８′の後方ｂ１の距
離に収束する光の集光点までの距離をＸとすると、 Ｔ＋Ｖ−下°゛°°゛°“°゛゛°°°“°°°°°°
゛°（５）レンズ２ト８．８１とがビームスプリッタ４
のビームスプリッタ面に対して互に対称位置にある場合
ｂ ：＝ ｂ’、また受光面１０’と光束の集光点（最
小錯乱円）とを一致させることが目的であるからＸ＝ε
ｆｃ（１＋γＩＴ）但しγ１は鏡筒９の膨張係数である
。これらの関係を用いて（５）式を書換えるとｇｆｃ（
１＋ｒ’Ｔ） Ｆｃ −五τ口口］つ＝ ｉＦｃ
”””（６）鏡筒９に金属を用いると、金属の膨張係数
はプラスチックのそれより一桁程度小さく選べるから、
上記（６）式の左辺第１項のγ１を０とみなせる。また
先に導入した ｆγ＝α−Ｌ を用いて（６）式を整理すると １ １ ε １−）−ｆγ・Ｔ １＋γＴ ε（１＋ｆγ
・Ｔ）これよりγを求めると １−）−７Ｔ−ｉ ＋ｌ−１−ｆｙｓＴ （１ｅ−）こ
れより γ＝Ｊズ℃玉二」〕・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・（力ｆｒＩＴ十ε Ｔく４０℃の範囲ではｆ（Ｑ・Ｔ ＜＜εであるから上
記（力式は となる。
トレンズ２による光源１１の虚像１１１とコリメートレ
ンズとの間の距離をｂとする。コリメートホルダ３の熱
膨張係数をγとすると、コリメートレンズ２から光源１
１までの距離はｆｃ（１＋γＴ）、レンズ公式によって また第２図Ｂにおいて、レンズ８，８′の後方ｂ１の距
離に収束する光の集光点までの距離をＸとすると、 Ｔ＋Ｖ−下°゛°°゛°“°゛゛°°°“°°°°°°
゛°（５）レンズ２ト８．８１とがビームスプリッタ４
のビームスプリッタ面に対して互に対称位置にある場合
ｂ ：＝ ｂ’、また受光面１０’と光束の集光点（最
小錯乱円）とを一致させることが目的であるからＸ＝ε
ｆｃ（１＋γＩＴ）但しγ１は鏡筒９の膨張係数である
。これらの関係を用いて（５）式を書換えるとｇｆｃ（
１＋ｒ’Ｔ） Ｆｃ −五τ口口］つ＝ ｉＦｃ
”””（６）鏡筒９に金属を用いると、金属の膨張係数
はプラスチックのそれより一桁程度小さく選べるから、
上記（６）式の左辺第１項のγ１を０とみなせる。また
先に導入した ｆγ＝α−Ｌ を用いて（６）式を整理すると １ １ ε １−）−ｆγ・Ｔ １＋γＴ ε（１＋ｆγ
・Ｔ）これよりγを求めると １−）−７Ｔ−ｉ ＋ｌ−１−ｆｙｓＴ （１ｅ−）こ
れより γ＝Ｊズ℃玉二」〕・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・（力ｆｒＩＴ十ε Ｔく４０℃の範囲ではｆ（Ｑ・Ｔ ＜＜εであるから上
記（力式は となる。
εは通常２〜３の範囲に設定される。そこで（８）式で
εを２〜３の範囲に置いてγを色々求め材料表から適応
する膨張係数を有する材料を求め、εを決定すればよい
。上記（８）式を導く過程ではγ１−０．１：ｌ＝ｂ’
と云った仮定を置いておシ、実用上条件が厳しいように
思われるが、読取り光学系における結像位置の許容範囲
は±０．００５ｅｆｃ位の幅があるので、γの値は（８
）式を中心に２ ε−１ 一×−ｆγ ≦ γ≦了Ｘ７ｆｒ・・・（９）３
ε の範囲で求めればよく、設計上ｂ＝ｂ’とするととはむ
しろ自然なことであり、多少すとｂ′とが違っていても
（９）式を適用して支障はない。
εを２〜３の範囲に置いてγを色々求め材料表から適応
する膨張係数を有する材料を求め、εを決定すればよい
。上記（８）式を導く過程ではγ１−０．１：ｌ＝ｂ’
と云った仮定を置いておシ、実用上条件が厳しいように
思われるが、読取り光学系における結像位置の許容範囲
は±０．００５ｅｆｃ位の幅があるので、γの値は（８
）式を中心に２ ε−１ 一×−ｆγ ≦ γ≦了Ｘ７ｆｒ・・・（９）３
ε の範囲で求めればよく、設計上ｂ＝ｂ’とするととはむ
しろ自然なことであり、多少すとｂ′とが違っていても
（９）式を適用して支障はない。
本発明は上述したような内容で始めにも述べたが次のよ
うな効果が得られる。
うな効果が得られる。
（１） コリメートレンズをプラスチックレンズとし
だから容易に非球面化でき単レンズにすることができる
。
だから容易に非球面化でき単レンズにすることができる
。
（２） コリメートレンズ及び読取シ光学系のレンズ
をプラスチックレンズとしたから、これらが非球面レン
ズ、シリンドリカルレンズであっても再現性の良い即ち
特性の揃ったレンズが量産でき、コストダウンをもたら
し、かつ上記（１）と共に軽量化の効果をもたらす。
をプラスチックレンズとしたから、これらが非球面レン
ズ、シリンドリカルレンズであっても再現性の良い即ち
特性の揃ったレンズが量産でき、コストダウンをもたら
し、かつ上記（１）と共に軽量化の効果をもたらす。
（３）プラスチックレンズは温度による焦点距離の変化
が大きいが、コリメートレンズ及び読取シ光学系のレン
ズを共にプラスチック化したことにより、各々の焦点距
離の変化の効果がオートフォーカス成立の下では相殺側
に現れる結果、鏡筒等の膨張係数を適当に選ぶことにょ
シ容易に温度の影響を補正できる。
が大きいが、コリメートレンズ及び読取シ光学系のレン
ズを共にプラスチック化したことにより、各々の焦点距
離の変化の効果がオートフォーカス成立の下では相殺側
に現れる結果、鏡筒等の膨張係数を適当に選ぶことにょ
シ容易に温度の影響を補正できる。
第１図は従来例の縦断側面図、第２図Ａ、Ｂは夫々本発
明の一実施例装置の要部側面図、第３図は同じく全体の
縦断側面図である。 １・・・光源（半導体レーザ）、２・・・コリメートレ
ンズ、３・・・コリメートホルダ、４・・・ビームスプ
リッタ、５・・・１／４波長板、６・・・フォーカスレ
ンズ、７・・・光ディスク、８，８°・・・非点収差レ
ンズ系、９・・・鏡筒、１０・・・受光面。 代理人 弁理士 軽 浩 介 第１図 第う図
明の一実施例装置の要部側面図、第３図は同じく全体の
縦断側面図である。 １・・・光源（半導体レーザ）、２・・・コリメートレ
ンズ、３・・・コリメートホルダ、４・・・ビームスプ
リッタ、５・・・１／４波長板、６・・・フォーカスレ
ンズ、７・・・光ディスク、８，８°・・・非点収差レ
ンズ系、９・・・鏡筒、１０・・・受光面。 代理人 弁理士 軽 浩 介 第１図 第う図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｍ 光源とコリメートレンズとフォーカスレンズとを
有する照明光学系と、上記コリメートレンズとフォーカ
スレンズとの間に設置され光ディスクからの反射光束を
反射するビームスプリッタによって反射された光束を受
光面上に集光させる非点収差発生光学系とを有し、上記
コリメートレンズをプラスチックレンズとするとともに
、上記非点収差発生光学系もプラスチックレンズとし、
非点収差発生光学系の焦点距離とコリメートレンズの焦
点距離との比率に応じて光源とコリメートレンズとを共
に支持するコリメートホルダの熱膨張係数を非点収差発
生光学系の鏡筒の熱膨張係数より大きな値であるように
両方の材料を選定したことを特徴とする光デイスク読取
り光学系。 （２） コリメートホルダの材料は、その熱膨張係数
γが下式を満足するよう選定されるとともに、非点収差
発生光学系の鏡胴の材料はその熱膨張係数が上記γより
充分小さい値であるよう選定されることを特徴とする特
許請求の範囲第１項記載の光デイスク読取り光学系： 斗≦（α−Ｌ）≦ｒ≦キ交星（α−乙）−６ 但しここで ε： 非■欠差発を光≠＊々帆倒酊離／コリメートレン
ズｐ施頷刊帷α： コリメートレンズの熱膨張係数 β： コリメートレンズの屈折率の温度係数ｎ： コリ
メートレンズの屈折率 である。 （３） コリメートレンズは、プラスチックからなり
少なくとも一面が非球面である単レンズであることを特
徴とする特許請求の範囲第１項又は第２項記載の光ディ
スク読取シ光学系。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57087161A JPS58203641A (ja) | 1982-05-22 | 1982-05-22 | 光デイスク読取り光学系 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57087161A JPS58203641A (ja) | 1982-05-22 | 1982-05-22 | 光デイスク読取り光学系 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58203641A true JPS58203641A (ja) | 1983-11-28 |
Family
ID=13907258
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57087161A Pending JPS58203641A (ja) | 1982-05-22 | 1982-05-22 | 光デイスク読取り光学系 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58203641A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61199248A (ja) * | 1985-02-28 | 1986-09-03 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 光ピツクアツプ |
| JPS62146441A (ja) * | 1985-12-20 | 1987-06-30 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 光学ヘツド |
| JPH01150239A (ja) * | 1987-12-08 | 1989-06-13 | Mitsubishi Electric Corp | 光ヘツド装置 |
| EP0800170A2 (en) * | 1996-04-03 | 1997-10-08 | Konica Corporation | Optical system for recording and/or reproducing an optical information recording medium |
-
1982
- 1982-05-22 JP JP57087161A patent/JPS58203641A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61199248A (ja) * | 1985-02-28 | 1986-09-03 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 光ピツクアツプ |
| JPS62146441A (ja) * | 1985-12-20 | 1987-06-30 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 光学ヘツド |
| JPH01150239A (ja) * | 1987-12-08 | 1989-06-13 | Mitsubishi Electric Corp | 光ヘツド装置 |
| EP0800170A2 (en) * | 1996-04-03 | 1997-10-08 | Konica Corporation | Optical system for recording and/or reproducing an optical information recording medium |
| EP0800170A3 (en) * | 1996-04-03 | 1998-08-12 | Konica Corporation | Optical system for recording and/or reproducing an optical information recording medium |
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